30米T梁预应力伸长量计1算书(完结版)
30米T梁预应力伸长量计算书(完结版)
40米T梁预应力伸长量计算书30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、计算依据根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011要求，进行T梁预应力张拉伸长量的计算，伸长量可按下式计算:二、计算基本参数：（1）钢绞线抗拉长度标准值:Fpk=1860mpa公称直径:d=15.2mm弹性模量:Ep=1.95×105 mpa（2）锚束张拉控制力:σcon=0.75fpk=1395 mpa（3）金属波纹管摩阻系数: =0.25 偏摆系数:K=0.0015（4）钢绞线截面积:A=139mm2三、力学计算（1）单束锚下张拉控制力:F下k=σcon×139=1395×139=193.9KN （2）单束锚上张拉控制力:F上k= F下k（1+锚口摩阻系数0.25）=198.7475KN注：锚口摩组按T梁提供2-3%，采用2.5%四、延伸量复核N1束延伸量复核，N1锚束单束张拉控制力pcon=193.9（KN ）1、()kx con 1p (1e )193.726(KN)kx p μθμθ-+⨯-==+k=0.0015 u=0.25 θ=0直线取 ()kx p1pcon e 193.553(KN)μθ-+=⨯=始 ()1P1LL 0.853CM AE⨯∆== 2、()kx 12(1e )190.419(KN)kx p p μθμθ-+-==+始 14660.1221712000r θ=== ()kx 2=1(e )187.318(KN)p p μθ-+⨯=始始 ()22LL 1.03CM p AE⨯∆== 3、()kx 22(1e )184.948(KN)kx u p p μθθ-+-==+始 ()33LL 11.61CM p AE⨯∆== L (0.853 1.0311.61)13.49()2CM =++=L90%13.490.9012.14()2CM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N2束1、()()kx 0.00152.14101Pcon (1)193.9(1)2P 193.589()kx 0.0015 2.141e e KN μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-⨯==+⨯ ()kx 21184.948=192.9?=193.278COM p P e e KN μθ-+==⨯⨯始（）()112L2L 1.529CM p AE⨯∆==2、1-kx+22P -2=189.352kx+u e P μθθ⨯=（）始（1） 41890.139630000r θ===()kx 2222185.48()p p e KN μθ-+=⨯=始始 222P 2=2.926()LP L CM AE⨯∆=始 3、2-kx+32P -2=183.633()kx+e P KN μθμθ⨯=（）始（1）332P 2=9.053()LP L CM AE⨯∆=(1.529 2.9269.053)13.508()2L CM =++=90%13.5080.9012.16()2LCM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N3束1、-kx+1-3=193.9()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+13-=192.45()P Pcon e KN μθ=⨯（）始（1） 13 3.566()L CM ∆= 2、-kx+123-3=187.563)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（111700.139********r θ=== -kx+2133=182.760)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 2187.56337.729()LL CM AE⨯∆== 3、-kx+233-3=182.272)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 33 2.40()L CM ∆=3(3.5667.729 2.40)=13.695)2L CM =++（ 390%13.6950.9012.33()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N4束1、-kx+1-4=193.18()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+14=191.748P Pcon e μθ=⨯（）始14 3.535()L CM ∆=2、-kx+124-4=186.479)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 111700.1399780000r θ===-kx+2144=181.307)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 249.630()L CM ∆=3、-kx+234-4=182.203)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 340.507()L CM ∆=3(0.5079.630 3.535)=13.672)2L CM =++（ 390%13.67290%12.30()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 五、张拉力换算 （1）单束张拉力F上K=F下K （1+锚口摩阻）=193.9⨯1.025=198.7475(KN)（2）千斤顶编号91001，配套压力表编号48485121，回归方程Y=47.25230X+20.14580（3）千斤顶编号91002，配套压力表编号743.12V ，回归方程Y=47.41367X+10.52982（4）千斤顶编号91001，回归方程反算20.1458047.25230Y X -=千斤顶编号91002，回归方程反算10.5298247.41367Y X -=Ф1520-8 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯8=1589.98（KN ） Ф1520-9 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯9=1788.7275（KN ）计算： 复核： 专业监理工程师：。
(完整版)30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1。
1 标准 (1)1。
1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1。
2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (1)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2。
2 预制T梁截面尺寸 (2)2。
3 T梁翼缘有效宽度计算 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3。
1.1 车道折减系数 (4)3.1。
2 跨中横向分布系数 (4)3。
2 汽车荷载冲击系数 值计算 (6)3。
2。
1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3。
2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (6)4 作用效应组合 (6)4.1 作用的标准值 (7)4。
1.1 永久作用标准值 (7)4。
1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (10)4。
2。
1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (10)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (12)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (13)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (15)4.3。
1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (15)4.3。
2 截面几何特性计算 (20)5 持久状态承载能力极限状态计算 (21)5.1 正截面抗弯承载能力 (22)5。
2 斜截面抗剪承载力验算 (22)5。
2。
1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (22)5。
2。
2 箍筋设置 (25)5。
2。
3 斜截面抗剪承载力验算 (27)6 持久状况正常使用极限状态计算 (27)6。
1 预应力钢束应力损失计算 (28)6。
1.1 张拉控制应力 (28)6。
1。
2 各项预应力损失 (28)6。
2 温度梯度截面上的应力计算 (33)6.3 抗裂验算 (35)6.3.1 正截面抗裂验算 (35)6。
3.2 斜截面抗裂验算 (37)6。
30mT梁预应力伸长量计算
30mT 梁预应力伸长量计算一、计算依据P P = P(1-e -(kx+μθ))/(kx+μθ)ΔL=PP P E A L P ⨯⨯ 二、计算数据1、各钢束的长度包括两端0.40m 的工作长度2、N 1、N 1a 张拉力P=1285×140=179900（N ）3、其余钢束张拉力P=1395×140=195300（N ）4、预应力束与管道的摩擦系数μ=0.2255、管道局部偏差系数k=0.00156、预应力筋的截面积A P 142.7（mm 2）7、预应力筋弹性模量E P 1.96×105（N/mm 2）8、θ1 为竖向的夹角；θ2 为横向的夹角。
x 1为从张拉端与竖向起弯点的长度；x 2为从竖向起弯点与孔道中心的长度。
P P1张拉端与竖向起弯点的平均张拉力；P P2为从竖向起弯点与孔道中心的长度的平均张拉力。
ΔL 1为从张拉端与竖向起弯点的伸长量；ΔL 2为从竖向起弯点与孔道中心的伸长量.9、 ⎩⎨⎧==m x N 165.151********.01θ ⎩⎨⎧==mx N 150.151********.02θ ()()⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧====m x m x N 211.8924.6078693733.010*******.032121θθ ()()⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧====m x m x N 283.11823.3078693733.0090871908.042121θθ三、计算步骤N1P P =()())(3497.17561570.114034900.22515.1650.0015-117990070.114.34900.22515.1650.0015-N e =⨯+⨯⨯⨯+⨯ N1ΔL=)(5.91960007.142151657175615.349cm =⨯⨯ N2P P =()())(2853.190834105411307.0225.0150.150015.01195300105411307.0225.0150.150015.0N e =⨯+⨯-⨯⨯+⨯- N2ΔL=)(3.101960007.142151502853.190834cm =⨯⨯ N3P P1=()())(3104.192089101595255.0225.0924.60015.01195300101595255.0225.0924.60015.0N e =⨯+⨯-⨯⨯+⨯- N3ΔL 1=)(7.41960007.14269243104.192089cm =⨯⨯ N3P P2=()())(998.189177078693733.0225.0211.80015.010143.192032078693733.0225.0211.80015.0N e =⨯+⨯-⨯⨯+⨯- N3ΔL 2=)(5.51960007.1428211998.189177cm =⨯⨯ N3ΔL= 4.7+5.5 =10.2(cm)N4P P1=()())(6221.192765090871908.0225.0823.30015.01195300090871908.0225.0823.30015.0N e =⨯+⨯-⨯⨯+⨯- N4ΔL 1=)(6.21960007.14238236221.192765cm =⨯⨯ N4P P2=()())(1737.189408078693733.0225.0283.110015.017612.192706078693733.0225.0283.110015.0N e =⨯+⨯-⨯⨯+⨯- N4ΔL 2=)(6.71960007.142283.111737.189408cm =⨯⨯ N4ΔL= 2.6+7.6=10.2(cm)N1 10％张拉力以下的推算伸长值为0.95（cm ） N2 10％张拉力以下的推算伸长值为1.03（cm ） N3 10％张拉力以下的推算伸长值为1.02（cm ） N4 10％张拉力以下的推算伸长值为1.02（cm ）。
30m预应力箱梁张拉应力计算伸长量
30m预应力箱梁张拉应力、伸长量计算一、预应力钢绞线张拉力计算：根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线张拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根张拉力P1=1395×139=193.9KN二、预应力钢绞线的理论伸长值计算：伸长量ΔL= PpL Pp= P（1-e-(kL+μθ)）ApEp kL+μθ根据图纸设计及钢绞线的技术指标，取值如下：Ap=139mm2Ep=1.95×105Mpa δK=1395Mpa 查《桥规》附表C1得k、μ值，k=0.0015 μ=0.17张拉端张拉力P1=δK×Ap=1395×139=193905N1、中跨箱梁:（1）N1（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96495385）/0.035675=190487N ΔL1=190487×13.895/(139×1.95×105)=0.09765m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190487-193905=187069NPp2=187069×（1-0.99882319）/0.0011775=186959NΔL2=186959×0.785/(139×1.95×105)=0.005414m N1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（2）N2（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96728123）/0.033266=190715N ΔL1=190715×12.289/(139×1.95×105)=0.086467m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190715-193905=187525NPp2=187525×（1-0.99639601）/0.0036105=187187NΔL2=187187×2.407/(139×1.95×105)=0.016623mN2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（3）N3（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.9696142）/0.030857=190944N ΔL1=190944×10.683/(139×1.95×105)=0.0752575m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190944-193905=187983NPp2=187983×（1-0.99397473）/0.0060435=187416NΔL2=187416×4.029/(139×1.95×105)=0.027858m N3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99317182）/0.0068516=193242N ΔL1=193242×1.799/(139×1.95×105)=0.012825m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193242-193905=192579NPp2=192579×（1-0.98100816）/0.0191745=190744NΔL2=190744×12.783/(139×1.95×105)=0.089956m N4的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.5cm2、边跨箱梁：P1=δK×Ap=1395×139=193905N（1）N1（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96754025）/0.03299825=190741N ΔL1=190741×12.1105/(139×1.95×105)=0.085222m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190741-193905=187577NPp2=187577×（1-0.99605978）/0.003948=187207NΔL2=187207×2.632/(139×1.95×105)=0.0181785mN1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.7cm（2）N2（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96985714）/0.0306065=190967N ΔL1=190967×10.516/(139×1.95×105)=0.07408998m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190967-193905=188029NPp2=188029×（1-0.99367211）/0.006348=187433NΔL2=187433×4.232/(139×1.95×105)=0.02926458m N2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.67cm（3）N3（2×5）：分段ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97218103）/0.02821325=191195N ΔL1=191195×8.9205/(139×1.95×105)=0.062924m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×191195-193905=188485NPp2=188485×（1-0.99129015）/0.008748=187663NΔL2=187663×5.832/(139×1.95×105)=0.04037819m N3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.66cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99331038）/0.0067121=193256N ΔL1=193256×1.706/(139×1.95×105)=0.0121636m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193256-193905=192607NPp2=192607×（1-0.98073303）/0.019455=190745N ΔL2=190745×12.97/(139×1.95×105)=0.09127329mN4伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.68cm3、负弯矩伸长值（1）T1（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.98955493）/0.0105=192891N ΔL1=192891×7/(139×1.95×105)=0.05mT1伸长值（ΔL1）=0.5cm（2）T2（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.985112）/0.015=192457N ΔL1=192457×10/(139×1.95×105)=0.071mT2伸长值（ΔL1）=7.1cm（3）T3（3×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97775124）/0.0225=191740N ΔL1=191740×15/(139×1.95×105)=0.106mT1伸长值（ΔL1）=10.6cm预应力钢绞线张拉力对应油表读数一、根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线张拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根张拉力P1=1395×139=193.9KN二、根据千斤顶及压力表检定报告及1#、2#千斤顶回归线型方程：1#千斤顶（20204#压力表）：Y=0.0329X+0.652#千斤顶（20208#压力表）：Y=0.0329X+0.23#千斤顶（20212#压力表）：Y=0.2251X+0.794#千斤顶（90411#压力表）：Y=0.2257X+0.69计算得到张拉力为10%δK、20%δK、100%δK时油压表读数如下表:1#千斤顶（20204#压力表）2#千斤顶（20208#压力表）3#千斤顶（20212#压力表）4#千斤顶（90411#压力表）中跨梁钢绞线理论伸长值一览表边跨梁钢绞线理论伸长值一览表负弯矩理论伸长值一览表。
30mT梁预应力筋理论伸长值计算说明
30mT 梁预应力筋理论伸长值计算说明30米预应力T 梁边跨采用15-11、15-10、15-9型锚具，中跨采用15-10、15-9、15-8锚具。
即边跨边梁N1采用11根钢铰线， N2、N3采用10根钢铰线，边跨中梁N1、N2、N3均采用9根钢铰线。
中跨边梁N1采用10根钢铰线，N2、N3采用10根钢绞线；中跨中梁N1采用9根钢铰线，N2、N3采用8根钢铰线。
按设计规定孔道采用金属波纹管，按JTJ 041-2000附录G －8的要求进行预应力的平均张拉力的计算。
一、预应力平均张拉力按下式计算：()()μθμθ+-P P +-P kx e kx 1＝ （1）式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）；χ—从张端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；κ—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；取κ＝0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
取μ＝0.22二、预应力筋的理论伸长值ΔL （㎜）计算：PP P E A L P L =∆ （2） 式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋长度（㎜）；A P —预应力筋的截面面积（㎜2）；E P —预应力筋的弹性模量（N/㎜2）。
以K34+262.5樊家溪高架桥第九跨左幅9－1为例，计算30mT 梁N1、N2、N3束钢铰线的理论伸长值。
由（1）式计算N1束平均张拉力：()()244346.022.0711.300015.012132900244346.022.0711.300015.0⨯+⨯-⨯P ⨯+⨯-P e ＝()N 74.2029899＝P PN2束平均张拉力：()()5585038.022.0725.300015.0119390005585038.022.0725.300015.0⨯+⨯-⨯P ⨯+⨯-P e ＝()N 43.1784043＝P PN3束平均张拉力：()()453784.022.0649.300015.011939000453784.022.0649.300015.0⨯+⨯-⨯P ⨯+⨯-P e ＝()N 12.1804268＝P P由（2）式计算N1束预应力筋的理论伸长值：()mm L 20819500011140711.3074.2029899＝⨯⨯⨯=∆N2束预应力筋的理论伸长值：()mm L 20119500010140725.3043.1784043＝⨯⨯⨯=∆N3束预应力筋的理论伸长值：()mm L 20319500010140649.3012.1804268＝⨯⨯⨯=∆。
30m预应力混凝土简支t梁计算书66页(预应力钢束估算 应力验算)_secret
目录一、设计目的3二、设计资料及构造布置3（一）设计资料3（二）横截面布置51.主梁间距与主梁片数52．主梁跨中截面主要尺寸拟订5（三）横截面沿跨长的变化7（四）横隔梁的设置7三、主梁作用效应计算7（一）永久作用效应计算7（二）可变作用效应计算（G-M法）91.冲击系数和车道折减系数92．计算主梁的荷载横向分布系数103.车道荷载的取值144.计算可变作用效应15（三）主梁作用效应组合19四、预应力钢束的估算及其布置20（一）跨中截面钢束的估算和确定201.按承载能力极限状态估算跨中截面钢束数20 2．按施工和使用荷载阶段的应力要求估算跨中钢束数21（二）预应力钢束布置221．跨中截面及锚固端截面的钢束位置222．钢束起弯角和线形的确定233.钢束计算24五、计算主梁截面几何特性26（一）截面面积及惯矩计算261．净截面几何特性计算262．换算截面几何特性计算26（二）截面静矩计算27（三）截面几何特性汇总28六、钢束预应力损失计算29（一）预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失29（二）由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失30（三）混凝土弹性压缩引起的预应力损失31 （四）由钢束应力松弛引起的预应力损失32 （五）混凝土收缩和徐变引起的预应力损失33 （六）预加力计算以及钢束预应力损失汇总34 七、主梁截面承载力与应力验算35（一）持久状况承载能力极限状态承载力验算35 1．正截面承载力验算352.斜截面承载力验算38（二）持久状况正常使用极限状态抗裂验算40 1．正截面抗裂验算412．斜截面抗裂验算41（三）持久状况构件的应力验算451．正截面混凝土压应力验算452．预应力筋拉应力验算463．截面混凝土主压应力验算46（四）短暂状况构件的应力验算501．预加应力阶段的应力验算502．吊装应力验算50八、主梁变形验算51（一）计算由预应力引起的跨中反拱度51 （二）计算由荷载引起的跨中挠度53（三）结构刚度验算53（四）预拱度的设置54九、附图（一）主梁构造尺寸图（二）主梁预应力筋构造图一、设计目的预应力混凝土简支T梁是目前我国桥梁上最常用的形式之一，在学习了预应力混凝土结构的各种设计、验算理论后，通过本设计了解预应力混凝土简支T梁的实际计算，进一步理解和巩固所学得的预应力混凝土结构设计理论知识，初步掌握预应力混凝土桥梁的设计步骤，熟悉《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）》（以下简称《公预规》）与《公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）》（以下简称《桥规》)的有关条文及其应用。
T梁预应力钢绞线的理论伸长量计算书1
T梁预应力钢绞线理论伸长值计算书一、计算依据《T形梁上部构造通用图》YQT-SLT240ZQ-30-E K0+936浸长1#桥、K2+317 浸长2#桥、K4+953马料河桥设计图纸及《公路桥涵施工技术规范XJTJ041-2000）, 《混凝土弯梁桥》。
二.计算公式1、预应力钢绞线理论伸长值计算公式预应力钢绞线伸长值：AL=（PXL）/（AXE）,其中：pppAL一预应力钢绞线伸长值（mm）L —预应力钢绞线计算长度（imn）,包括千斤顶工作段长度2）—预应力钢绞线的截面面积（nmiAp：）—预应力钢绞线的弹性模量（N/nmiEpP —预应力钢绞线的平均张拉力（N）；按JTJ041—2000《公路桥涵施工技术规范》P附录G-8预应力筋平均张拉力的计算2、预应力钢绞线平均张拉力计算公式gg） / （kx+=PX （1-eP 0 ）；其中：PpP —预应力钢束张拉端的张拉力（N）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）U—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数0 —从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和（rad）3、预应力钢绞线伸长值修正计算公式*XE'） X AL,其中：）/（AAU = （AXEpppp2）mm —预应力钢绞线的截面面积（Ap2） N/ininE —预应力钢绞线的弹性模量（pzimn1—预应力钢绞线的实测截面面积（）Ap^N/inin—预应力钢绞线的实测弹性模量0） Ep三、设计参数及计算参数的选取sz,弹=13911迪"5）高强度低松弛预应力钢绞线，设计公称面积A预应力筋为" 15・20（7p5°； =7.2890竖a钢束N1。
1395Mpa=E性模量为：k。
锚下张拉控制应力：，MpalOX1.95=PN2 钢束a 竖=7.2890°小平=8.1301°；N3 钢束a 竖=6.0542°，平=8.1301°。
30T梁伸长值计算6页
30mT 梁伸长值计算一、计算依据查《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000得计算公式：△L=P ’·L/A g ·E g式中：△L —— 预应力理论伸长值（cm ）；P ’ —— 预应力钢材平均张拉力（N ）；E g —— 预应力钢材弹性模量（N/mm ²）；A g —— 预应力钢材截面面积 （mm ²）；P ’=P[1-e -（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中：P —— 预应力钢材张拉力（N ）；x —— 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ —— 从张拉端至计算截面孔道部分切线夹角之和（rad ）；k —— 孔道每m 局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 ；μ—— 孔道壁与预应力筋的摩擦系数，取0.2；1、边跨[边梁]N1伸长值：A g =1400（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=193.9×104（N ）；R=8000（cm ）；Sin θ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=193.9×104[1-e -0.0015×4.215]/ 0.0015×1400×1.95×105=2.841(cm)△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=193.9×104×8000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105 =6.818（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =193.9×104×e -0.2×0.122=1892260（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1892260[1-e -0.0015×0.733]/ 0.0015×1400×1.95×105=0.462（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm ）；2、边跨[边梁]N2伸长值：A g =1400（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=193.9×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=193.9×104[1-e -0.0015×2.357]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=193.9×104×3000[1-e -0.2×0.175]/ 0.2×1400×1.95×105=3.664（cm ）P 3=P ·e -μθ =193.9×104×e-0.2×0.175=1872310（N ） △L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1872310 [1-e -0.0015×7.136]/ 0.0015×1400×1.95×105=5.029（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm ）；3、边跨[边梁]N3伸长值：A g =1400（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=193.9×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=193.9×104[1-e -0.0015×1.981]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.405(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=193.9×104×3000[1-e -0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105=2.557（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =193.9×104×e -0.2×0.122=1892260（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1892260[1-e -0.0015×9.045]/ 0.0015×1400×1.95×105=6.227（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm ）；4、边跨[中梁]N1伸长值：A g =1120（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=155.12×104（N ）；R=8000（cm ）；Sin θ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=155.12×104[1-e -0.0015×4.215]/ 0.0015×1120×1.95×105=2.841(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=155.12×104×8000[1-e -0.2×0.122]/ 0.2×1120×1.95×105=6.818（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =155.12×104×e -0.2×0.122=1513808（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1513808[1-e -0.0015×0.733]/ 0.0015×1120×1.95×105=0.462（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm ）；5、边跨[中梁]N2伸长值：A g =1260（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=174.51×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=174.51×104[1-e -0.0015×2.357]/ 0.0015×1260×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P ·R[1-e -μθ]/（μ·A g ·E g ）=174.51×104×3000[1-e -0.2×0.175]/ 0.2×1260×1.95×105=3.664（cm ）第三段：P 3=P ·e -μθ =174.51×104×e -0.2×0.175=1685079（N ）△L3= P 3·[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=1685079 [1-e -0.0015×7.136]/ 0.0015×1260×1.95×105=5.029（cm ）∴△L 总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm ）；6、边跨[中梁]N3伸长值：A g =1260（mm ²）；E g =1.95×105（Mpa ）；P=174.51×104（N ）；R=3000（cm ）；Sin θ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad ）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e -kl ]/（k ·A g ·E g ）=174.51×104[1-e-0.0015×1.981]/ 0.0015×1260×1.95×105 =1.405(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·Ag ·Eg）=174.51×104×3000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1260×1.95×105 =2.557（cm）第三段：P3=P·e-μθ =174.51×104×e-0.2×0.122=1703034（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·Ag·Eg）=1703034 [1-e-0.0015×9.045]/ 0.0015×1260×1.95×105=6.227（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm）；希望以上资料对你有所帮助，附励志名3条：1、积金遗于子孙，子孙未必能守；积书于子孙，子孙未必能读。
30米T梁预应力计算专项说明书
30m后张法T梁预应力计算书一、预应力配套张拉机具阐明1、张拉机具选用：根据设计文献给定旳圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多旳圆锚进行计算。
查设计文献得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝8。
计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×8＝1551240（N）据此：我部选用规格为200t旳油压千斤能满足施工规定。
2、张拉机具数量表：3、千斤顶旳标定和压力表读数旳拟定①千斤顶旳标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定，标定报告附后。
②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量暂以设计为准。
二、张拉程序及张拉力阐明1、查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能旳锚具，采用旳是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力 δcon （持荷2min 锚固） （δcon 是指张拉时旳控制应力，涉及预应力损失值）。
设计图纸规定δcon=1395Mpa ，钢绞线面积A=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa,原则强度1860 Mpa ，2、张拉应力控制（1）预应力筋旳张拉控制应力应符合设计规定。
当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计规定提高5％，但在任何状况下不得超过设计规定旳最大张拉控制应力。
（2）预应力筋采用应力控制措施张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值旳差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明因素并采用措施予以调节后，方可继续张拉。
（3）预应力筋旳理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：P P P E A LP L =∆式中：P P ——预应力筋旳平均张拉力(N)L ——预应力筋旳长度(mm)；A P ——预应力筋旳截面面积(mm2)；E P ——预应力筋旳弹性模量(N ／mm2)。
T梁伸长量计算
30M预制T梁钢绞线理论伸长量计算书1、中跨考虑两端钢绞线工作长度按80cm计算伸长量为：△ｌ3=2*PL╱AｙEg≈0.0111（m）=11.1mm（1）、N1号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×6=840mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×840=1140.552KN、θ＝7°=0.122173(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.775m(从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1111.01KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.1000(m)=100.0 (mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.1(mm)（2）、N2号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×6=840mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×840=1140.552KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.757m(从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1112.228KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.1002(m)=100.2(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.5(mm)（3）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.737m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.629KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.10007(m)=100.07（mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.2(mm)（4）、N4号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.717m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.640KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.09993(m)=99.93mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=210.96(mm)2、端跨(1)伸缩端计算考虑两端钢绞线工作长度按80cm计算伸长量为：△ｌ3=2*PL╱AｙEg≈0.0111（m）=11.1mm1）、N1号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝7°=0.122173(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.795m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.558KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10046(m)=100.46(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=212.02(mm)2）、N2号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.777m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.593KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10034(m)=100.34(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.78(mm)3）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.757m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.6KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10020(m)=100.2(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.5(mm)4）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.737m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.633KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10007(m)=100.1(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.3(mm)。
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30米T梁预应力伸长量
计算书
30米T梁预应力张拉伸长量计算书
一、计算依据
根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011要求，进行T梁预应力张拉伸长量的计算，伸长量可按下式计算:
二、计算基本参数：
（1）钢绞线抗拉长度标准值:Fpk=1860mpa
公称直径:d=15.2mm
弹性模量:Ep=1.95×105 mpa
（2）锚束张拉控制力:σcon=0.75fpk=1395 mpa
（3）金属波纹管摩阻系数: =0.25 偏摆系数:K=0.0015 （4）钢绞线截面积:A=139mm2
三、力学计算
（1）单束锚下张拉控制力:F下k=σcon×139=1395×139=193.9KN （2）单束锚上张拉控制力:F上k= F下k（1+锚口摩阻系数0.25）=198.7475KN
注：锚口摩组按T梁提供2-3%，采用2.5%
四、延伸量复核
N1束延伸量复核，N1锚束单束张拉控制力pcon=193.9（KN ）
1、()kx con 1p (1e )
193.726(KN)kx p μθμθ
-+⨯-==+
k=0.0015 u=0.25
θ
=0直线取
()kx p1pcon e 193.553(KN)μθ-+=⨯=始 ()1P1L
L 0.853CM AE
⨯∆=
= 2、()kx 12(1e )
190.419(KN)kx p p μθμθ
-+-==+始 1466
0.1221712000r θ=== ()kx 2=1(e )187.318(KN)p p μθ-+⨯=始始 ()22L
L 1.03CM p AE
⨯∆=
= 3、(
)
kx 22(1e )
184.948(KN)kx u p p μθθ
-+-=
=+始
()33L
L 11.61CM p AE
⨯∆==
L
(0.853 1.0311.61)13.49()2CM =++= L
90%13.490.9012.14()2
CM ⨯=⨯=
设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N2束
1、()()kx 0.00152.14101Pcon (1)193.9(1)
2P 193.589()kx 0.0015 2.141
e e KN μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-⨯
==+⨯ ()kx 21184.948=192.9?=193.278COM p P e e KN μθ-+==⨯⨯始（） ()112L
2L 1.529CM p AE
⨯∆=
=
2、1-kx+22P -2=189.352kx+u e P μθθ
⨯=（）
始（1）
4189
0.139630000r θ=== ()kx 2222185.48()p p e KN μθ-+=⨯=始始 2
22P 2=2.926()L P L CM AE
⨯∆=始
3、2-kx+32P -2=183.633()kx+e P KN μθμθ
⨯=（）
始（1）
332P 2=9.053()L
P L CM AE
⨯∆=
(1.529 2.9269.053)13.508()2L
CM =++= 90%13.5080.9012.16()2
L
CM ⨯=⨯=
设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N3束
1、-kx+1-3=193.9()kx+Pcon e P KN μθμθ
⨯=（）
（1）
-kx+13-=192.45()P Pcon e KN μθ=⨯（）
始（1）
13 3.566()L CM ∆= 2
、
-kx+123-3=187.563)kx+P e P KN μθμθ
⨯=（）
始（1）（
11170
0.139********
r θ=
== -kx+2133=182.760)P P e KN μθ=⨯（）
始始（
2187.56337.729()L
L CM AE
⨯∆=
= 3、-kx+233-3=182.272)kx+P e P KN μθμθ
⨯=（）
始（1）
（
33 2.40()L CM ∆=
3
(3.5667.729 2.40)=13.695)2L CM =++（ 3
90%13.6950.9012.33()2
L CM ⨯=⨯=
设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N4束
1、-kx+1-4=193.18()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）
（1）
-kx+14=191.748P Pcon e μθ=⨯（）
始
14 3.535()L CM ∆=
2、-kx+124-4=186.479)kx+P e P KN μθμθ
⨯=（）
始（1）
（ 11170
0.1399780000r θ=== -kx+2144=181.307)P P e KN μθ=⨯（）
始始（
249.630()L CM ∆=
3、-kx+234-4=182.203)kx+P e P KN μθμθ
⨯=（）
始（1）
（
340.507()L CM ∆=
3
(0.5079.630 3.535)=13.672)2L CM =++（ 3
90%13.67290%12.30()2
L CM ⨯=⨯=
设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 五、张拉力换算 （1）单束张拉力F
上
K=F
下
K （1+锚口摩阻）
=193.9⨯1.025=198.7475(KN)
（2）千斤顶编号91001，配套压力表编号48485121，回归方程Y=47.25230X+20.14580
（3）千斤顶编号91002，配套压力表编号743.12V ，回归方程
Y=47.41367X+10.52982
（4）千斤顶编号91001，回归方程反算20.14580
47.25230Y X -=
千斤顶编号
91002，回归方程反算10.52982
47.41367
Y X -=
Ф1520-8 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯8=1589.98（KN ） Ф1520-9 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯9=1788.7275（KN ）
千斤顶91001压力表48485121 千斤顶91002压力表743.12V 10%mpa 50%mpa 100%mpa 10%mpa 50%mpa 100%mpa Ф1520-8 2.94 16.40 33.20 3.13 16.55 33.31 Ф1520-9 3.36
18.50
37.43
3.55
18.64
37.50
计算： 复核： 专业监理工程师：。