悬臂三角挂篮结构强度验算
连续刚构桥施工用三角形挂篮仿真分析
连续刚构桥施工用三角形挂篮仿真分析作者：熊辉来源：《价值工程》2013年第36期摘要：由于三角挂篮为空间结构形式，在分析计算时，应采用空间计算模型来分析，以获得与实际受力相一致的结果。
本文采用通用有限元程序ANSYS对水打田2号特大桥悬臂施工中使用的三角形挂篮进行仿真计算，以确定挂篮在施工中各构件的受力性能，为该挂篮使用提供理论保障。
Abstract： The triangular cradle is the spatial structure form. In order to obtain the actual stress which is consistent with result， the spatial computation model should be used to make analytical calculation. This paper makes simulating calculation on the triangular cradle in cantilever construction of Shuidatian No.2 Grand Bridge by using general finite element procedure ANSYS in order to determine stress performance of various components， providing the theory safeguard for the triangular cradle use.关键词：连续刚构；三角形挂篮；仿真分析；受力性能Key words： continuous rigid frame；the triangular cradle；simulation analysis；stress performance中图分类号：U448.23 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2013）36-0108-020 引言贵州镇胜高速公路水打田2号特大桥为分离式单幅桥，采用75m+130m+75m三跨连续刚构形式，主梁按悬臂浇注施工方法设计。
锦江双线特大桥三角形挂篮悬臂施工中的结构计算
２ ０ １ ６年 １ ２月
文章编号 ： Ｊ ｉ Ｌ ｌ １ ０ ０ １ ６ １ （ ２ ０ １ ６） ０ ４ — ０ ０ ４ ８ — ４ ０
பைடு நூலகம்
河北交通职业技 术 学院学报
Ｊ ｏ ｕ ｎａ ｒ ｌ ｏ ｆ Ｈｅ ｂ ｅ ｉ Ｊ ｉ ａ ｏ ｔ ｏ ｎ ｇ Ｖ ｏ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ Ｃ ｏ ｌ ｌ ｅ ｇ ｅ
ｏ ｎ ｈ ｉ ｇ ｈ － ｓ ｐ ｅ ｅ ｄ ｒ ａ ｉ ｌ ｗ ａ ｙ ｂ ｅ ｔ ｗ ｅ ｅ ｎ Ｔ ｏ ｎ ｇ － Ｃ ｈ ｕ ａ ｎ ａ ｎ ｄ Ｙｕ — Ｐ ｉ ｎ ｇ ，ｔ ｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ
ｉ ｔ ｉ ｓ ａ ｎ ｉ ｍｐｏ ｒ ｔ ａ ｎｔ ｐ ａ ｔ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ ｔ ｈｅ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ．
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ：ｔ ｒ ｉ ａ ｎ ｇ ｌ ｅ ｈ ａ ｎ ｇ ｉ ｎ ｇ ｂ ａ ｓ ｋ ｅ ｔ ；ｃ ａ ｎ ｔ ｉ ｌ ｅ ｖ ｅ ｒ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ； ｃ ｏ ｎ ｔ ｉ ｎ ｕ ｏ ｕ ｓ ｇ ｉ ｒ ｄ ｅ ｒ ｂ ｏ ｘ ｂ ｅ ａ ｍ；ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ — －
ｔ ｕ ｒ ｅ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ １ ａ ｔ ｉ ０ ｎ
１ 工 程概 况
锦江特大桥位 于铜仁 市环北街道管辖 区大 明
边城 处 ，为跨 越 滨 江大 道 、锦江及 大 明边 城外 环路 的 特 大桥 ，设 计 中心 里 程 为 Ｉ Ｄ Ｋ ３ ＋ ３ ８ ０ ，起 止 里 程
三角形挂篮在跨唐津高速公路悬臂现浇箱梁施工中的结构计算
以上二种工况荷 载组合 为： 计 算 强 度 ＝１Ｉ的动 力 系 数 ｘ（ 段 混 凝 土 重 量 ×１０ ． 梁 ．５
的 超 载 系 数 ＋挂 篮 自重 ）＋ 工 人 员 、 料 、 具 荷 载 ＋风 荷 施 材 机 载 计 算 刚 度 ＝梁 段 混 凝 土 重 量 ＋挂 篮 自重 ＋施 工 人 员 、
点 ，最 终 确 定 跨 唐 津 高 速 公 路 悬 臂 现 浇 箱 梁 采 用 三 角 形 挂
篮施 工 ，为 保 证 施 工 过 程 中的 安 全 ，首 先 必 须 保 证 挂 篮 自
采用 槽钢焊 接 的格 构式 ，节点 采 用承 压 型高 强螺 栓 联 结 ， 横向联结 系设于两榀主桁架 的竖杆上 。 （ ） 底 模 平 台 。 由底 模 板 、 纵 梁 和 前 后 横 梁 组 成 ，纵 ２
主 梁 １ 段 长 ２７ ｍ，４ 节 段 长 ３ １ｍ，３～１ 段 长 ～２节 ． ． ０节
锚下扁担梁及 ４根预埋精轧螺纹 钢筋 。
（ ） 走 行 系 统 。 包 括 垫 枕 、 轨 道 、前 支 座 、 后 支 座 、 ６ 内外 走 行 梁 、滚 轮 架 、牵 引 设 备 。
内 外模 走行 梁 走行 状 态 的 强 度 和 刚 度 。
此工况荷载组合为 ：１２的动力 系数 ｘ ． 挂篮 自重 ＋ 风荷
载 ３ ５ 结 构 计 算 ．
采用大 型结构 计算软 件进 行整体 空 间内力分 析 ，按允 许 应 力 法 进 行 检 算 。计 算 模 型 全 部 采 用 梁 单 元 ，主 桁 架 考
１ 工 程 概况
津秦 铁路客运专线 跨津滨 高速公 路连续 梁 主桥为 ４ ８＋ ８ ４ （ 三跨 预应 力混 凝土 悬臂 现浇 梁桥 。根据 施工设 ０＋ ８ ｍ）
悬臂三角挂篮结构强度验算
第 1 页/共 29 页悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算（某跨河桥）铁路桥及马路桥用到的悬臂挂篮施工主意的有无数范例，按照以往的的经验可以改造成符合自己桥梁用的三角形挂篮或菱形挂篮（后者提供机械操作平台）,但是重要的施工技术需要科学的数据计算来支撑，而不仅仅是经验。
鉴于新手在设计挂篮时对其强度演算缺乏系统知识，特发表一篇挂篮施工胜利的计算范例，借以抛砖引玉。
1.低模前后吊带估算6004000mm600h 1h 2P=1151.8kNL1L2后前图1 荷载纵向分布图()()()mmL mmh h h h h h L mm kN h mm kN h h h h h 263025705200257040004000214000214000400031400021600/301.0/275.08.11512/40005256.57322212211212121=-==⋅+⋅-⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅-⋅+=⎩⎨⎧==⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=，解得： kNR kN R 799.11818.11512630257005.1625.12378.11512570263005.1=⨯⨯==⨯⨯=前后 2.外侧模牛腿 2.1荷载外侧模分量：6443.526kg=64.435kN ；翼缘板钢筋混凝土分量：1.0725×4.0×25=107.25kN ；施工荷载（0.1kN/m 2）：2.75×4.0×0.1=1.1kN ，合计：172.785kN ，每个牛腿上分配：1.1×172.785/2=95.032kN 。
2.2牛腿丝杠丝杠T60×9螺纹，φ63圆钢，Q235。
2.3高强螺栓6个螺栓，折减系数0.7，则抗剪承载能力为0.7 ×6×60.8=255.36kN （可）。
3.侧模吊挂系统挂篮走行时侧模吊挂在主构架上。
荷载：64.435kN 。
3.1侧模件7通长角钢强度件7计算跨度619mm ，为2[10，I=396.6cm 4，W=79.4cm 3。
悬臂施工法挂篮变形值分析
３ 挂 篮 预 压 试 验 目的
供挂篮变形值。挂篮加载按照 ｌ 号块实 际重量 的
在挂篮安装完成后 ， 必须进行挂篮预压试验 ， 试 ０ ％、 ４ ０ ％、 ６ ０ ％、 ８ ０ ％、 １ ０ ０ ％、 １ ２ ０ ％ 进行 加 载 。挂 篮 验 目的如下 ： １ ） 检验挂篮及安装质量 ， 确保施工过程 加载 到 １ ２ ０ ％ ． 停留 ２ ４ ｈ ， 按照 １ ０ ０ ％、 ８ ０ ％、 ６ ０ ％、 挂 篮的安全性 。２ ） 消除挂篮 加载过程 的非 弹性 变形 ， ４ ０ ％、 ０ ％ 的顺序 进行 卸 载 。挂 篮每级 加 载 和卸 载完
第 ２ ９卷
第ｌ Ｏ期
甘肃 科 技
Ｇａ ｎ ｓ ｕ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ
１ Ｉ ｏ Ｚ ． ２ ９ ＾ｒ ｏ ． １ Ｏ Ｍａ ｙ ． ２ Ｏ １ ３
２ ０ １ ３年 ５月
悬 臂 施 工 法挂 篮 变 形值 分 析
２ ２ １ ． ５ ｍ（ 含两侧梁端 至边支座 中心各 ０ ． ７ ５ ｍ） 。全 桥有 ２个“ Ｔ ” 构， 全梁共有 ５ ９个梁段 ， ０号段长度
１ ３ ｍ， 一般梁段长度分成 ３ ｍ、 ３ ． ５ ｍ 、 ４ ｍ， 合龙段 ２ ｍ；
边跨现浇段长 ５ ． ７ ５ ｍ， 最大悬 臂浇注段 为 ｌ 段， 重
确 保挂篮正 常变形 ， 达到可 预测 的 目的。３ ） 通过挂 篮 成后 停 留 ５ ｍ ｉ ｎ同时进行 挂篮 位移 变形测 量 。
逐级加载 ， 为监控单位提供可参考的挂篮荷载 一 变形 曲线 ， 为后期挂篮变形预测提供一定的依据 。
建瓯建溪大桥按照挂篮预压方案对挂篮进行预 压试验 ， 通过挂篮预压确保挂篮施工过程安全可靠。 挂篮预压试验按照 １ 号块重量 （ １ ６ ３ ｔ ） 相应百分 比进 行挂篮加载 ， 并对其相应位移做好记录 ， 见表 １ 。
特大桥三角形挂篮受力及稳定性分析
Ｆ前 １．３ Ｆ前】 ３８．７４ ｔ，
部件编号和名称 最大弯矩／ｋＮ·ｍ 轴力 ／ＩｏＮ
剪 力 ＾
Ｆ后 ＝ １．３ Ｆ后ｌ＝ ４７．４１ ｔ。
⑤纵 向主梁
４６４．４０
７０９ ７７（压 ）
５０ｏ ２６
采用清华大学 ＳＭ Ｓｏｌｖｅｒ软件对三角形挂篮各部件受力 进行
① 前 拉 杆
＝ ９６．７ ＭＰａ＜［０］＝２１５ ＭＰａ。
＝１９．６ ＦＦｆｎ＜ ｌ ，］＝１／４００＝１６ ４００／ ４ ００＝４１ ｒｎｍ。
２．６ 后锚 锚 固能 力验 算
２．７．４ 前 下横 梁 抗 弯 能 力 验 算
由上 面 的计 算 结 果 可 知 ，最 大 剪 力 为 ５００．２６ ｋＮ。 而 锚 固 钢
Ｆ后ｌ＝５５％梁 体重量 ＝１３２．６×０．５Ｘ ５５％＝３６．４７ ｔ。
同时考虑 到施工 荷载 以及荷载 的不均匀 等因素 ，前 后 吊带的 受力按梁体分配荷载 的 １．３倍计算 ：
图 ４ 挂 篮 各 部 件 剪 力 图 （单位 ：ｋＮ） 表 １ 三 角 形挂 篮各 部 件 内力 数 值 表
（１３２．６—１４．６×２）×９．８×０．４５×１．３／ ８ ＝７４．１ ｋＮ／ｍ。
满 足 要求 。
最 大弯 矩 Ｍ 一 ＝１５７．８ ｋＮ·ｍ。
２．７ 横 梁抗 弯能力验 算
０＝Ｍ ～ ／ｗ ＝１５７．８×１０ ×１０ ／（２ ４４６．５×１０ ）
２．７．１ 后 上 横 梁 抗 弯 能力 验 算
由上面的计算结果 可知 ，纵 向主梁所 受最 大弯矩 为 ：Ｍ一 ＝
＝６８．１４ ＭＰａ＜［ ］＝２１５ ＭＰａ。
４６４．４ ｋＮ ·ｍ 。
挂篮横向结构计算(用Mathcad 15计算)
1
2015-01-31
三、拉、压杆计算
挂篮横向桁架受力图
挂篮横向桁架轴力图
1、拉杆计算 8至19，31至32共计14个单元均使用普通槽钢10，经计算可知拉杆单元31，32受
力最大。31、32拉杆应力如下：
σ拉(F , A) := F A
F := 281226.59N
σ拉(F , A) = 224.742 MPa
挂篮横向桁架弯矩图
最弯矩出现在4，6号杆末端，应力计算如下：
σ(M , W) := M W
M := 66785.95N⋅m
σ(M , W) = 93.215⋅MPa 五、剪切应力计算
（满足）
W := 716471.01mm3
挂篮横向桁架剪力图 最大剪切出现在5，7号杆末端，应力计算如下：
I := 100305942mm4 S := 630757mm3 t := 14⋅2mm = 28⋅mm
三角挂篮结构计算
挂篮横断面结构计算
一、挂篮横断面设计图及断面参数
6500 1083 1083 1083 1083 1083 1083
3450
3450
挂篮横向桁架结构尺寸图
1000
3027
挂篮横向桁架杆件断面图、参数表 二、挂篮横断面受力简化
后上横梁外侧吊杆拉力为：20tonne 挂篮立柱在受压 1034352.44N ，将结构受 力简化如下：
2单元的压杆计算如下：
绕X轴计算长度为 6.5 m， 绕X轴长细比为 46.961， 绕X轴截面为c类截面 绕Y轴计算长度为 6.5 m， 绕Y轴长细比为 85.983， 绕Y轴截面为c类截面 按 GB 50017--2003 第132页注1 计算， 算得绕X轴受压稳定系数 φx = 0.794， 算得绕 Y轴受压稳定系数 φy = 0.541 强度验算：
连续梁桥悬臂施工挂篮的控制与检测
便于挂篮的安装 和运输 ，各节点处采用螺栓连接。
变形值 ，确定 出 １号节段 的立模标 高。依 据立 模标高值进行测量放
３．２承 重 梁
样 ，使挂篮外侧模板安装就位 。接下来按 以下 工序 进行悬臂浇筑施
承重梁包括 前上横梁 ，前下横梁 ，后下 横梁 ，它们组成 一体 ，承 工 ：模板就位一绑 扎钢筋骨架 ，安装预应力 管道一 就位 内模板 和侧
遍 的应用 。目前 ，连续梁桥施工大多采用分段施 工法 ，具体可分为悬 座 ，带动整个挂篮向前 移动。挂篮前 支座处受压力较大 ，支座下 垫的
臂施工 ，逐段施工 ，逐跨施工和顶推施工 四大类 ；而悬臂 浇筑法是众 枕木必须按设计数 量排布 ，后支座受拉力较 大 ，轨道与竖 向预应力
多方法 中最 为完善 和常用 的施工方法 。悬臂浇筑法是利用挂篮悬挂 筋的联 结也必须保证牢 固可靠 。
作 。
某 连续梁桥工程 主桥采 用 ４０＋６５＋４０ｍ的三跨预应力 混凝 土连 挂篮安装过程 中严格按照组件 的工 程编号进行 ，具体安装顺 序
续 箱梁桥结 构形式 ，上部结构 为变高度 截面 ，主梁根部 梁高 ４．Ｏｍ， 如下 ：准备工作一 测量放样一铺设路轨 固定滑道一安装前后 支座一
篮结构体系总重 为 ５０．３ｔ，挂 篮的工作系数大 约为 ０．３２，满 足施工规 １２９ｔ，挂篮预压值为 １５４．８ｔ。加载和卸载时都分为六级等量加 卸载 ，
范要求 。
每进行一级加卸载都要 观测挂篮的应力和变形情况 ，待变形稳定后
三角桁架挂 篮主要 由三角形 架 、承重梁 、悬 吊系 统 、模 板系统 、 再进行下一级的加卸载。最终根据挂 篮预压 的数据整理 出挂篮 的荷
根据实际工 程中连续 梁桥的箱梁截面尺寸和节段重量 ，考虑多 ４．２挂 篮 的预 压
悬臂施工中三角挂篮的结构计算与安全检算
仃
丽
＝ ２８ ．４ＭＰ ＜ ａ
［ ］ ３ ＭＰ ， 盯 ＝１５ ａ结构 满足 强度 要求 。
由上 述 计 算 结果 可知 ， 主桁 架 各 杆件 均 满 足 强 度、 变形 及稳 定性 要求 。
３ ４ 后 锚及 安全 倾覆 计 算 ．
后锚安全系数取 ２ ０ 则每 片主桁所需 的 ０ ２ ．， ３ 精 轧 螺纹 钢 张拉力 为 ：
＝
｝ ＝
／ｙ — ＝ ３ — ２５ ２ × ｆ ３ ／
Ｎ １ ６ ５×１ ２ ３． ０
￣
＝３ ２
４ ２ 前 下横 梁强度检 算 ． 前 下横 梁 由两根 Ｑ ３ ２ ５的 ［ ６ 成 。 ３ ｂ组
按 ｂ类 截面 ， 得稳 定 系数 ‘＝ 。 ６ 查 ｐ ０ ９０
前 下横 梁荷 载 分 析 示 意 图如 图 １ 示 。对 前 Ｏ所 下横梁 最 大作 用力 ， 进行 前 下 横 梁 的检算 。计算 得 出 的弯矩 图 、 剪力 图 、 上下缘 正应 力 图和位 移 图结果
Ｐ ＝ ８０ ÷ １ ３ ．８ × ３．１ × ３ ÷ ４ ÷ １ ０ ＝ ４ ２ ００ ３ ７． ６ｋ ０ ６ Ｎ
所 需 根数 ： ＝ ｎ＝ 则 倾 覆 安 全 系 数 为 ： ＝ Ｋ ２０， 构满 足规 范要 求 。 ． 结 ４ 前 下横 梁 受力计 算
４ １ 荷 载计 算 ．
・
９ ６・
北 方 交 通
２ １ ０２
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w连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器)精品文档13页
连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器) 鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥连续梁（70+120+70）m悬臂施工挂篮验算书施工单位：中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2019年5月整理上传目录1.计算依据.......................................................................................................................... .. (1)2.主要技术参数 (1)3.挂篮设计.......................................................................................................................... .. (2)4.施工荷载及荷载组合 (6)5.底模系验算 (8)5.1 纵梁验算 (8)5.1.1边纵梁 (8)5.1.2中纵梁 (12)5.2后托梁验算 (14)5.3底模验算 (18)5.3.1底模板验算 (18)5.3.2横向分配梁（钢肋）验算 (19)6.滑梁验算.......................................................................................................................... (20)6.1外滑梁验算 (21)6.2内滑梁验算 (23)7.前托梁与前上横梁验算 (26)8.主桁架验算.........................................................................................................................349.后锚梁验算.........................................................................................................................3910.吊杆验算...........................................................................................................................4211.挂篮整体刚度校核 (42)12.抗倾覆安全系数 (43)12.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (43)12.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (43)13.垂直模板验算 (45)13.1侧模面板验算 (45)13.2横肋验算 (48)13.3竖肋验算 (49)13.4钢筋拉杆验算 (50)鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥挂篮设计验算（70+120+70）m1.计算依据（1）鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥设计图纸；（2）对应的挂篮设计图纸；（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2019；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2019；（6）电算软件：SM Solver（清华大学结构力学求解器）。
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悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算（某跨河桥）铁路桥及公路桥用到的悬臂挂篮施工方法的有很多范例，根据以往的的经验可以改造成符合自己桥梁用的三角形挂篮或菱形挂篮（后者提供机械操作平台）,但是重要的施工技术需要科学的数据计算来支撑，而不仅仅是经验。
鉴于新手在设计挂篮时对其强度演算缺乏系统知识，特发表一篇挂篮施工成功的计算范例，借以抛砖引玉。
1.()()()m mLm mhhhhhhLm mkNhm mkNhhhhh263025705200257040004000214000214000400031400021600/301.0/275.08.11512/40005256.57322212211212121=-==⋅+⋅-⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅-⋅+=⎩⎨⎧==⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=，解得：kNRkNR799.11818.11512630257005.1625.12378.11512570263005.1=⨯⨯==⨯⨯=前后2.外侧模牛腿2.1荷载外侧模重量：6443.526kg=64.435kN；翼缘板钢筋混凝土重量：1.0725×4.0×25=107.25kN；施工荷载（0.1kN/m2）：2.75×4.0×0.1=1.1kN，合计：172.785kN，每个牛腿上分配：1.1×172.785/2=95.032kN 。
2.2牛腿丝杠丝杠T60×9螺纹，υ63圆钢，Q235。
2.3高强螺栓6个螺栓，折减系数0.7，则抗剪承载能力为0.7 ×6×60.8=255.36kN（可）。
3.侧模吊挂系统挂篮走行时侧模吊挂在主构架上。
荷载：64.435kN。
3.1侧模件7通长角钢强度件7计算跨度619mm，为2[10，I=396.6cm4，W=79.4cm3。
按跨中承受集中荷载的简支梁计算。
mkNM⋅=⨯⨯=971.9619.0435.6441，MPa1264.7910971.93=⨯=σ（可）。
3.2骨架上端立杆强度每根立杆承受荷载：64.435/2=32.218kN。
立杆[10，截面积A=12.74cm2，MPa289.2574.1210218.32=⨯=σ（可）。
3.3骨架工作平台杆图3 骨架工作平台杆内力荷载P=32.218kN。
双面角焊缝，焊脚高度8mm，焊缝长度85mm，计算长度mmmmlw6488698285=⨯>=⨯-=，焊接应力：MPa687.546487.02102.393=⨯⨯⨯⨯=τ。
3.4侧模吊杆荷载：P=66.339kN，T60×8螺纹，υ63圆钢，Q235。
计算见表11。
3.5 侧模对拉杆，混凝土输送泵的4.底模系4.1边纵梁箱梁腹凝土荷载：P=25×5.250×4。
采用4根挠度4.2中纵梁箱梁底混凝土荷载：P=25×0.574×5。
采用13根1.05×(1.0725×4.0×25+2.75×4.0×0.1)/2=56.884kN；⑵边纵梁前支点反力：①自重：112.771kgf=1.128kN；②混凝土及施工荷载：3394.191kgf=33.942kN。
⑶中纵梁前支点反力：①自重：1.128kN；②混凝土及施工荷载：1261.229kgf=12.612kN。
⑷前托梁自重：7.850×10-3×126.06×1260=1246.859kgf=12.469kN，均布荷载0.99kN/m；⑸其它荷载：①侧工作平台纵梁，203.066/2=101.533kgf；②侧模顶梁：740.428/2=370.214kgf；③底模面板：2245.1/2=1122.55kgf；④前工作平台纵梁：145.500kgf；⑤前工作平台系杆：37.752kgf；⑥中纵梁：19.261×13/2=125.1965kgf；⑦边纵梁：36.669×4/2=73.338kgf；⑧前托梁：320.066 kgf；合计：2296.1495kgf=22.961kN。
荷载组合：⑴工况1：挂篮底模、侧模自重全部平均分配在前托梁上。
设这些荷载均匀分布在前托梁中部670.8cm宽范围内，则2296.1495/670.8=3.423kgf/cm=3.423kN/m。
荷载布置见图6。
⑵工况2：挂篮底模、侧模自重全部由边侧一根吊带承受，则吊带处受集中力：33.829×2+1.128×8+1.128×13+12.469+22.961=126.776kN。
⑶工况3：挂篮底模、侧模自重全部由内侧一根吊带承受，则吊带处受集中力126.776kN。
表1 荷载组合表边纵梁自重采用SAP2000计算，具体计算结果见表2。
其中最大相对位移指扣除吊带伸长后前托梁的最大节点位移。
表2 前托梁计算成果表17926.525 17926.525前托梁最大支点跨度301cm ，挠度1/1157，强度MPa 476.8310811093.9023721=⨯=-σ（可）。
4.4 后托梁外侧两个支点为后吊带，内侧两个支点为后锚杆，均按弹簧支撑计算。
后吊带弹簧系数K 1=76515kgf/cm ，后锚杆采用T65×10，截面有效面积A=22.9cm 2，锚杆工作长度200cm ，弹簧系数cm kgf K /2358702009.221006.262=⨯⨯=。
后托梁截面几何特性：A=158.44cm 2，I=24570cm 4，W=1616cm 3。
后托梁荷载：⑴外侧模荷载： ①外侧模重量：1.05×6443.526/2=3382.851kg=33.829kN ；②翼缘板钢筋混凝土重量+施工荷载（0.1kN/m 2）： 1.05×(1.0725×4.0×25+2.75×4.0×0.1)/2=56.884kN ； ⑵边纵梁后支点反力： ①自重：112.771kgf=1.128kN ； ②混凝土及施工荷载：3472.071kgf=34.721kN 。
⑶中纵梁后支点反力： ①自重：1.128kN ； ②混凝土及施工荷载：1287.806kgf=12.878kN 。
⑷后托梁自重：7.850×10-3×158.44×1260=1567.130kgf=15.671kN ，均布荷载1.244kN/m ； ⑸其它荷载： ①侧工作平台纵梁，203.066/2=101.533kgf ；②侧模顶梁：740.428/2=370.214kgf ； ③底模面板：2245.1/2=1122.55kgf ； ④中纵梁：19.261×13/2=125.1965kgf ； ⑤边纵梁：36.669×4/2=73.338kgf ； ⑥后托梁：272.028 kgf ；合计：2064.860kgf=20.649kN 。
荷载组合：⑴工况1：挂篮底模、侧模自重全部平均分配在后托梁上。
设这些荷载均匀分布在后托梁中部670.8cm宽范围内，则2064.860/670.8=3.078kgf/cm=3.078kN/m 。
荷载布置见图7。
⑵工况2：挂篮底模、侧模自重全部由外侧一根吊带承受，则吊带处受集中力： 33.829×2+1.128×8+1.128×13+15.671+20.649=127.666kN 。
⑶工况3：挂篮底模、侧模自重全部由内侧一根锚杆承受，则锚杆处受集中力127.666kN 。
表3 荷载组合表后托梁支点最大间距415cm ，挠度1/1092，强度MPa 033.8016161032.12933301=⨯=-σ（可）。
5 吊带吊带及销子全部采用40Cr ，执行标准JB/ZQ4288，试样尺寸≤100mm 时，σs =540MPa 。
强度安全系数K=3.0，则[σ]=180MPa ，[τ]=104MPa ，[σc ]=270MPa 。
吊耳钢板采用Q235C 级，执行标准GB/T700-1988，试样尺寸>16～40mm 时，σs =225MPa 。
强度安全系数K=3.0，则[σ]=75MPa ，[σc ]=112.5MPa 。
5.1 前托梁、后托梁外侧吊带单吊带采用δ24钢板，双吊带采用δ12钢板，宽度130cm 。
吊带最大外荷载26030.361kgf ；吊带自重：(0.02+2×0.012) ×0.13×7.0/2×7850=157.157kgf ，则吊带总荷载：26187.518kgf 。
前托梁吊点位置有4cm 摆幅，吊带长700cm ，则产生的水平推力为：26187.518×4/700=149.643kgf 。
但此水平推力不影响吊带轴向力。
5.1.1 吊带销吊带销υ40，双剪，MPa 197.10444210518.2618721=⨯⨯⨯=-πτ（可）。
局部承压：MPa c 787.27244.210518.261871=⨯⨯=-σ，%03.1%100270270787.272=⨯-（可）。
5.1.2 吊带吊带开υ41孔，则吊带最小宽度：2×1.5×41=123mm ，取吊带宽度130mm ，则截面有效面积：22346.171.444.20.13cm A =⨯-⨯=π，应力：MPa 971.150346.1710518.261871=⨯=-σ（可）。
5.2 吊耳5.2.1 吊耳销吊耳销材质、直径同吊带销。
5.2.2 吊耳钢板吊耳钢板采用δ30板，局部承压：MPac 115.10943210518.261871=⨯⨯⨯=-σ（可）。
取吊耳钢板宽度130mm ，则有效面积：223.50)2.440.30.13(2cm A =⨯-⨯⨯=π应力：MPa 063.523.5010518.261871=⨯=-σ（可）。
5.2.3 吊耳吊带吊耳吊带板厚30mm ，其余同托梁吊带。
吊耳吊带一偏心距 2.4cm ，由此产生的应力：MPa 522.178106130.34.2518.261872.440.30.1310518.261871221=⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯=--πσ（可）。
5.3 后锚杆后锚杆有一偏心矩 4.6cm 后锚杆采用T65×10，截面有效面积A=22.9cm 2，应力：M P a6.1599.221036548.6951=⨯=-σ（可）。
螺纹旋合4扣，旋合安全性：MPa 862.820.14.565.0410695.365481=⨯⨯⨯⨯⨯-π。