船舶抗沉计算与决策模型研究_谢田华

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第六章 船舶抗沉性

第六章 船舶抗沉性

在船舶设计中,是通过在船壳内用水密舱 壁分隔船体成适当数量的舱室的方法来满 足船舶的抗沉性要求。
第一节 进水舱的分类及渗透率
一、进水舱的分类
在抗沉性计算中,根据船舱进水情况,可将船舱分为下列 三类

1.第一类舱 舱的顶部位于水线以下,船体破损后海水灌满整个舱室, 但舱顶未破损,因此舱内没有自由液面。双层底和顶盖在 水线以下的舱柜等属于这种情况。
三、渗透率
船舱内有各种结构构件、设备、机械和货物等,它们在舱 内已占据了一定的空间。因此, 船舱内实际进水的体积 V1 总是小于空舱的型体积V。两者的比值称为体积渗透率
μV :
体积渗透率μV的大小视舱室用途及货物装载情况而定
V1 v V0
各种处所及货物的渗透率
舱室名称 客舱、船员 住室、双层 95% 底、尖舱 蒸汽机舱 柴油机舱 80% 85% 罐装食物 30% 低渗透率货物 面粉(包装) 29% 高渗透率货物 家俱(箱装) 80% 机器(箱装) 85% 车 胎 85% 一般货物 羊肉,羊皮 55.2%
可浸长度的确定系假定进水舱的渗透率μ= 1.0 , 事实上 各进水舱的μ总是小于1.0 的, 故在 “可浸长度曲线图上” 通常还画出实际的可浸长度曲线,并注明μ的具体数值
二、分舱因数及许用舱长
如果船舶货舱的长度等于其长度中点处的可浸长度,则该 舱破损进水后,水线恰与下沉限界线相切。然而不同的船 舶对抗沉性的要求不同,因此在我国《船舶与海上设施法 定检验规则》中采用了一个分舱因数F来决定许用舱长
2.第二类舱 进水舱未被灌满,舱内的水与船外的海水不相联通,有自 由液面。为调整船舶浮态而灌水的舱以及船体破洞已被堵 塞但水还没有抽干的舱室属于这类情况。 3.第三类舱 舱的顶盖在水线以上,舱内的水与船外海水相通,因此舱 内水面与船外海水保持同一水平面。这是船体破舱中最为 普遍的典型情况,对船的危害也最大。

静力学05抗沉性

静力学05抗沉性

二、抗沉性指船舶在一舱或数舱破损进水后仍能保持 一定浮性和稳性的能力。 它是用水密舱壁将船体分隔成适当数量的水密舱段来 保证的。 抗沉性问题包括: 1)船舶在一舱或数舱进水后浮态和稳性的计算; 2)从保证抗沉性出发,计算分舱的极限长度,即可浸 长度的计算
§6-1 进水舱的分类及渗透率
一、船舶进水后的浮态和稳性 1、剩余储备浮力 2、完整稳性和破舱稳性
若实际船长小于许用舱长,则船的抗沉性满足要求。 对于破舱后的稳性,《规范》要求: 1、用损失浮力法求得的GM必为正值,客船和科研船 GM 0.05m 0 0 2、不对称进水时,客船和科研船的 15 ,其它船 20 ,同时水线 的最高位置不得超过任何开孔的下缘 300mm; 3、扶正后,客船和科研船 70 ,其它船 120 ,同时破舱水线的 最高位置不得超过限界线。
为使水线不超过安全限界线,需限制舱长。满足安全限界线要求 的最大许可长度称为可浸长度,它表示进水后船舶的破舱水线恰与 安全限界线相切。
《规范》规定,由分舱因数 F 决定许用舱长
许用舱长=可浸长度 l 分舱因数F
分舱因数 F:反映不同船对抗沉性的不同要求, F小,对抗沉性的要求高, F与船长和船的业务性质有关
第六章 抗 沉 性
序:英国大西洋邮船“泰坦尼克(Titanic) 2500多乘员中有1320丧命(1912年)。
在这一事件的直接影响下,各主要航海国家代表1914 年集会于英国伦敦,于1月24日签订了《国际海上人命安 全公约》,但因第一次世界大战的爆发而未付诸实行。 之后,于1929年、1948年和1960年1974年又召开了第二 、三、四、五次国际海上人命安全会议,签订和修改了 《国际海上人命安全公约》。公约对于航行于公海的船 舶提出了关于船舶救生设备、无线电通信设备和助航设 备的基本要求,还特别规定了船舶的抗沉性要求。

MATLAB语言在船舶计算中的应用

MATLAB语言在船舶计算中的应用

MATLAB语言在船舶计算中的应用
谢田华;迟卫
【期刊名称】《造船技术》
【年(卷),期】2002(000)002
【摘要】介绍了利用OLE自动化技术实现VB调用MATLAB函数的方法,并以拟合静水力曲线作为实例加以说明.将VB的可视化界面与MATLAB强大的数值分析和图形显示能力相结合,为船舶设计计算提供了一种有效的解决手段.
【总页数】3页(P36-38)
【作者】谢田华;迟卫
【作者单位】海军大连舰艇学院航海系;海军大连舰艇学院航海系
【正文语种】中文
【中图分类】TP39
【相关文献】
1.MATLAB语言在计算的可视化教学中的应用 [J], 王建卫
2.Matlab语言在振子固有频率计算中的应用 [J], 石顺桥;李君余;洪尚任
3.基于MATLAB语言在计算机模拟系统中应用 [J], 刘佳
4.MATLAB语言在堆场门机轨道梁计算中的应用 [J], 解学超
5.Matlab语言在梯形明渠水力计算中的应用 [J], 赵延风;王正中;许景辉;芦琴因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

船舶结构与设备船舶抗沉结构与堵漏分析PPT教案

船舶结构与设备船舶抗沉结构与堵漏分析PPT教案
第25页/共46页
水密舱壁和内部甲板上的开口和水密性
水密通风管道及围壁通道在客船上应至少向上延伸到 舱壁甲板,在货船上应至少向上延伸到干舷甲板。
在客船和货船上,每扇水密门应作水头分别高达舱壁 甲板或干舷甲板的水压试验。
第26页/共46页
舱壁上的门
门的 类型
位置
门开闭状态
滑动式门
铰链式门
滚动式
第7页/共46页
客船的分舱和破损稳性要求
2.客船的破损稳性要求 (1)在所有营运状态下,船舶应具有足够的完整
稳性,以能支持其任一不超过可浸长度的舱浸 水至最后阶段。 (2)如所要求的分舱因数为0.50 或小于0.50,但 大于0.33 时,其完整稳性应足以支持任意相邻 两主舱的浸水。如所要求的分舱因数为0.33 或 小于0.33 时,其完整稳性应足以支持任意相邻 三主舱的浸水。
①在最后进水阶段平衡水线以下位置需设置水密门;其他位置可设置风雨密门。 ②在门的两面均应张贴“在海上时保持关闭”的告示。 ③对货船,船长150m 及以上的A 型船舶和减少干舷的B 型船舶,在机舱和操舵装置处所之间可设置 铰链式水密门,但该门门槛应高于夏季载重水线。 ④开航前该门应关闭。 ⑤如该门在航行时可进入,则应设置防止擅自打开的装置。
对油船根据船长不同提出在船长不同范围内假定船侧 或船底损坏之后,分舱和破舱稳性衡准应符合下列要 求:
(1) 考虑到下沉、横倾和纵倾的最后水线,应在可能发生继续浸水 的任何开口的下缘以下。这种开口应包括空气管和以风雨密门或 风雨密舱盖关闭的开口,但以水密人孔盖与平舱口盖、保持甲板 高度完整性的小水密货油舱口盖、遥控水密滑动门以及永闭式舷 窗等关闭的开口,可以除外。
L≤85 L≤105 L≤125 L≤145 L≤165 L≤190

抗沉性

抗沉性
船 舶 性 能 计 算
课题四:船舶抗沉性的分析与计算
1、进水舱的分类和渗透率 2、舱室进水后船的浮态及稳性计算 3、可浸长度曲线、分舱因素和许用舱长
一、知识目标
1、掌握进水舱的分类和渗透率的概念 2、了解增加重量法和损失浮力法的基本原理 3、掌握安全限界线、极限破舱水线、可浸长度(曲线)、
张 远 双
水以后船舶的极限破舱水线恰与限界相切。
船舱在船长方向的位置不同,其可浸长度也不同。以可浸长度 的中点至中横剖面的距离为横坐标,以可浸长度为纵坐标所作的曲
线称为可浸长度曲线。
张 远 双
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船 舶 性 能 计 算
讨论:
1、以上绘制的是渗透率μv=1.0的情况,因而必须对求得的可浸 长度除以实际渗透率,以求得实际渗透率时的可浸长度曲线,并注明 实际渗透率的具体数值。 渗透率越小的舱室破损,可能的进水量就越小,可浸长度就可越 大。 2、可浸长度曲线的两端,被船舶首尾垂线处θ=arctan2的斜直 线所限制。
相邻三舱破损后仍能满足抗沉性要求(但相邻四舱破损后不满 足)的船称为三舱制船。
……
若用分舱因数F来表示,则: 对于一舱制船:1.0≥F>0.5。
张 远 双
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对于二舱制船:0.5≥F>0.33 。
对于三舱制船:0.33≥F>0.25 。
……
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船 舶 性 能 计 算
思考题
P94 T5-10:已知某船的可浸长度曲线,现要在舱长的中点x1和 x2处分别布置两个货舱,试在习图5-1上画出该两个货舱的舱壁极限 位置。
张 远 双
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船 舶 性 能 计 算
二、极限破舱水线(或极限海损水线)

抗沉性

抗沉性

张 远 双
为普遍的典型情况。
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船 舶 性 能 计 算
三、渗透率
对破损船的浮态和稳性起影响作用的是进水舱的实际进水体积, 而不是进水舱本身的型容积。
船舱内有各种结构、设备、机械和货物等,它们在舱内已占据 了一定的空间。因此,船舱内实际能进水的体积V1总是小于空舱的
型体积V,两者的比值称为(体积)渗透率μV。
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许用舱长和分舱因数等概念
二、能力目标
能用可浸长度曲线解决合理分舱问题
1
船 舶 性 能 计 算
1、进水舱的分类和渗透率
一、抗沉性的概念
所谓抗沉性,船舶遭受海损事故舱室破损进水,仍能保持一定的 浮性和稳性而不致于沉没或倾覆的能力。 抗沉性讨论的是破舱浮性和稳性,以前谈到的浮性和稳性可称为 完整浮性和稳性。 船舶具备抗沉性的主要原因:1、合理分舱(用水密舱壁将船体 分隔成适当数量的舱室,当一舱或数舱进水后,控制进水量,船舶的 下沉和倾斜不超过规定的极限位置);2、干弦(储备浮力) 在船舶静力学,抗沉性问题包括下列两个方面的内容: 1、破舱浮态和稳性计算:船舶在一舱或数舱进水后浮态及稳性 计算。 2、合理分舱:从保证船舶抗沉性的要求出发,计算分舱的极限 长度,即可浸长度的计算。我们主要学习“合理分舱”。
5
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船 舶 性 能 计 算
讨论
当船舶破损进水量不超过排水量的10%~15%时,可应用上面 两种方法并依据初稳性公式来计算船舶的破舱浮态和稳性。 1、两种方法均可用于三类进水舱的计算。 但一般来说,第一、二类舱用增加重量法,第三类舱用损失浮 力法计算较为方便。
2、若同一进水舱用上述两种方法计算,所得的最后结果:

第一篇第5章抗沉性介绍

( 5 )横、纵稳心半径的变化
2 - 17
舱室进水后船舶浮态及稳性的计算
( 6 )横、纵稳性高的变化 由于船的重心位置保持不变,故
( 7 )新的横、纵稳性高
( 8 )横倾角正切
2 - 18
舱室进水后船舶浮态及稳性的计算
( 9)纵倾角正切 (10)由于纵倾引起的首、尾吃水变化
(11)船舶最后的首、尾吃水
2 -6
进水舱的分类及渗透率
除上述体积渗透率μv外,尚有面积渗透率μa,表示实际进 水面积a :与空舱面积a 之比,μv与μa之间并无一定联系 ,通常μv小于μa,但并非所有情况都是这样。在一般计算 中,μv及μa可取相同的数值,有时统称为渗透率μ。通常 所说2的- 7渗透率常指体积渗透率μv
5 一2 舱室进水后船舶浮态及稳 性的计算
第5 章 抗沉性
5 一l 进水舱的分类及渗透率 5 一2 舱室进水后船舶浮态及稳性的计算 5 一3 可浸长度的计算 5 一4 分舱因数及许用舱长 5 一5 客船分舱和破舱稳性计算 5 一6 货船分脸和破舱稳性计算 5 一7 船舶分舱和破舱稳性的有关公约和规 则 2-1
抗沉性
所谓抗沉性,是指船舶在一舱或数舱破损进水后仍 能保持一定浮性和稳性的能力.
现对各类舱室进水后船舶浮态及稳性的计算分述如下。在 计算中,假定: ( 1)舱室在进水前是空的,即渗透率μ=1.0。 ( 2 )进水量不大(不超过排水量的10 %一15 % ) ,所用 的计算公式可根据初稳性公式而得。 一、第一类舱室
2 -8
舱室进水后船舶浮态及稳性的计算
对于这类舱室,用增加重量法进行计算比较方便,可直接 应用第3 章中的有关结论。 船在舱室进水前浮于水线WL处,首尾吃水为dF 及dA( 平均吃水为d ) , 排水量为△ ,横稳性高为GM,纵稳性高 为GML,水线面面积为Aw ,漂心纵向坐标为xF,设进水 舱的体积为V ,其重心在C ( x , y ,z)处。可把进人该舱 的水看成是在C 处增加了重量为p=ωV 的液体载荷,且没 有自由液面。因此,舱室进水后船舶的浮态及稳性可按下 列步骤进行计算。 ( l )平均吃水的增量。

提高舰艇生命力的保障措施的研究_谢田华

提高舰艇生命力的保障措施的研究谢田华,唐 宇,迟 卫(海军大连舰艇学院航海系,辽宁大连116018)摘 要: 舰艇生命力是舰艇存在的前提和基础,也是舰艇战斗力得以发挥的保障。

本文阐述了舰艇生命力的定义及其重要性,探讨了提高舰艇生命力的保障措施,并提出了笔者的看法。

关键词: 舰艇生命力;保障措施;抗沉性;损害管制中图分类号: E925.3 文献标识码: AResearch of the assuring measure of promoting warship survivabilityXIE Tian-hua,TANG Yu,CHI Wei(Depart ment of Navigation,Dalian Naval Academy,Dalian116010,China) Abstract: Ship s urvivability is the precondition and foundation of ship survivorship,and also the assuring measure of exerting warship battle effectiveness.In this paper,the definition of warship survivability and its essentiality is given.Defending measures of pass ivity,semi-initiative and initiative to promote warship survivability is discussed.Key words: survivability;assuring measure;sink-resistance;damage control0 引 言随着高科技武器的不断发展和应用,舰艇所面临的威胁越来越严重,如何提高舰艇的生命力以保障舰艇战斗力的发挥,成为各国海军关注的焦点。

改进遗传算法在船舶自由浮态计算中的应用

改进遗传算法在船舶自由浮态计算中的应用
金宁;谢田华;田恒斗;沈艺坤
【期刊名称】《中国航海》
【年(卷),期】2007(000)001
【摘要】为了更快、更准确地计算船舶自由浮态问题,对原有计算方法进行改进.根据船舶自由漂浮的平衡条件,将自由浮态计算归结为多目标约束优化问题,并引入一种改进遗传算法对该优化问题进行求解.实例计算表明,使用该方法,迭代次数明显少于基本遗传算法,船舶自由浮态计算时间大幅下降,计算结果准确可靠.研究结果对于迅速掌握船舶状态,可靠保障船舶生命力具有重要意义.
【总页数】4页(P10-12,84)
【作者】金宁;谢田华;田恒斗;沈艺坤
【作者单位】海军大连舰艇学院,辽宁,大连,116018;海军大连舰艇学院,辽宁,大连,116018;海军大连舰艇学院,辽宁,大连,116018;海军大连舰艇学院,辽宁,大
连,116018
【正文语种】中文
【中图分类】U6
【相关文献】
1.基于差分进化算法的船舶自由浮态计算研究 [J], 张维英;金钊;毛晓旭;于欣;林力;陈静
2.一种船舶最小稳性和自由浮态计算的改进算法 [J], 孙承猛;刘寅东
3.破损船舶自由浮态计算 [J], 林焰;李铁骊;纪卓尚
4.遗传算法在船舶自由浮态计算中的应用 [J], 陆丛红;林焰;纪卓尚
5.船舶自由浮态阻力计算的改进算法 [J], 胡频
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第六章 船舶抗沉性


2.第二类舱 进水舱未被灌满,舱内的水与船外的海水不相联通,有自 由液面。为调整船舶浮态而灌水的舱以及船体破洞已被堵 塞但水还没有抽干的舱室属于这类情况。 3.第三类舱 舱的顶盖在水线以上,舱内的水与船外海水相通,因此舱 内水面与船外海水保持同一水平面。这是船体破舱中最为 普遍的典型情况,对船的危害也最大。
一、限界线与可浸长度
1.限界线
我国《船舶与海上设施法定检验规则》规定,民用船舶的 下沉极限是在舱壁甲板上表面的边线以下76 mm处,也 就是说,船舶在破损后至少应有76 mm的干舷 在船舶侧视图上,舱壁甲板边线以下76 mm处的一条曲 线(与甲板边线相平行)称为安全限界线(简称限界线 )
船舶在设计上应保证一个舱或几个舱进水的情况下水线不 淹没该限界线
许用舱长=可浸长度×分舱因数
分舱因数是一个小于或等于1的系数,即F≤1.0 。可见许 用舱长≤ 可浸长度
将实际的可浸长度曲线乘以分舱因数F后,便得到许用舱 长曲线
假定水密舱壁的布置恰为许用长度,这时: 当F=1.0时,许用舱长等于可浸长度,船在一舱破损后恰能 浮于极限破舱水线处而不致于沉没。 当F=0.5时,许用舱长为可浸长度的一半,船在相邻两舱破 损后恰能浮于极限破舱水线处。 而当F=0.33时,许用舱长为可浸长度的1/3,船在相邻三 舱破损后恰能浮于极限破舱水线处。
二、计算抗沉性的两种基本方法
1.增加重量法 把破舱后进入船内的水看成是增加的液体重量。此法较简 单直观,经常被船舶驾驶人员采用。 2.损失浮力法(固定排水量法) 把破舱后的进水区域看成是不属于船的,即该部分的浮力 已经损失,损失的浮力借增加吃水来补偿。这样,对于整 个船舶来说,其排水量不变。因此损失浮力法又称为固定 排水量法。
第三节 《船舶破损控制手册》简介
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求出 δTkm , δtanθk , δtan ψk , 得到
Tk+1 m
= Tkm
+δTkm
tanθk+1 =tan θk +δtan θk tan ψk+1 =tan ψk +δtan ψk
(7)判断 δTkm , δtan θk , δtan ψk 的精度 , 若满足要
求则结束计算 , 若不满足精度要求 , 则令 k =k +1 ,
求出 Z (k) , 则可得
δT(mk) δtan θ(k) δtan ψ(k)
=-N1
T(mk
=T +1)
(k) m
+δT( mk)
z(k) 1
z(k) 2
,
z(k) 3
即 , tan θ(k +1) =tan θ(k)+δtan θ(k) , K =K +1 ;
tan ψ(k +1)=tan ψ(k) +δtan ψ(k) (5)K <N 转步骤(4), 否则令 X0 =X(N), 转步骤
评估方法往往反映了决策人对不同决策问题的 偏好 , 每种方法各有其优缺点 , 单独采用其中的一种 方法往往会得出不同的抗沉方案排序 , 使得决策者 无法给出最有效的决策方案 。 为了解决这个矛盾 , 采用三种评估方法综合进行抗沉方案的排序 , 使得 排序结果更符合实际情况 。 选取简单加性加权法 、 TOPSIS 法和线性分配法作为评估方法 。 2 .2 .1 简单加性加权法
第 2 步 :初始决策矩阵的规范化 。 由于各属性 采用的单位不同 , 初始决策矩阵中的属性值有很大 的差异 。 因此 , 必须把属性值规范化 , 把各属性都统 一变换到(0 , 1)的范围内 。
第 3 步 :确定各属性的权值 :ω={ω1 , … , ωn } 第 4 步 :求取最优方案 。 Ui =ω1 Zi1 +ω2 Z i2 +… +ωn Z in , i =1 , 2 , … , m max(Ui )=Uj , i =1 , 2 , … , m , 即 Uj 为最 佳方
精确化 , 就可得到非线性方程组 F(X)=0 的解 。 该 方法可以克服牛顿法存在的明显不足 , 即 :必须要求
所选取的迭代初值与数值解充分的靠近 , 才能保证
每步迭代的数值收敛于最终的数值解 。
1 .2 .2 循环中点求积法求取非线性方程组的步骤
(1 )K
=0 ,
任 给初 值
X(0) =[
T(0) m
第 1 步 :构造初始决 策矩阵 。 设 X ={X1 , … , 确定理想解和负理想解 ;第四步 :计算每个解到理想
Xn }为可供选择的方案集 , Y i ={Yi1 , … , Yin }为第 i 个方案各属性值的集 , 其中 Yij 是第 i 个方案的第 j 个属性的值 。各方案的属性值可用矩阵表示 。
第一步 :根据决策矩阵列出各方案对每个属性 的排序 ;第二步 :构造序权矩阵 ;第三步 :求取最佳方 案 。所采用的方法是二值线性规划问题 。
案。 2 .2 .2 TOPSIS 法
TOPISIS 法又称逼近理想解的排序法 , 它借助于 多目标决策问题的“理想解”和“ 负理想解” 去排序 。 所谓理想解是设想的最好方案 , 它的各个属性值都 达到各候选方案中的最好值 , 而负理想解则是设想 的最坏方案 , 它的各个属性都达到各候选方案中的 最坏值 。如果一个实际方案中的解距理想解最近 , 又距负理想解最远 , 则此方案为方案集中最好的解 。 其算法步骤如下 :
简单加性加权法是求解多目标决策问题最常用 的方法 。该方法要求的基本信息是属性的权值以及 定量化 、规范化的决策矩阵 。其基本思想是 :首先对 每个方案求各属性的加权和 , 所得数值最大的即为
谢田华 , 等 :船舶抗沉计算与决策模型研究
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最优方案 。其算法步骤如下 :
范决策矩阵 ;第二步 :构成加权的规范矩阵 ;第三步 :
Abstract :Ship counter-flooding calculation and decision-making are the base of taking timely action for damage control.Based on ship insubmersibility theory , numerical analysis, expert system and multiple object theory , a counter-flooding calculation model and a decision-making model for optimization of counter-flooding scheme are constructed , and the simulation is carried out by taking a ship as an example .The result indicates that the model is feasible and effective . Key words:Ship, Naval Engineering ;Counter-flooding calculation;Decision making ;Optimization of scheme ;Expert system
ZB 为船体的浮心坐标 ;XG , YG , ZG 为未破损船体的
收稿日期 :2005-06-22 作者简介 :谢田华(1976-), 男 , 辽宁丹东人 , 硕士生 、讲师, 从事舰艇安全与防护研究 。
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中 国 航 海
2005 年第 4 期
重心坐标 , ∑V′i 为淹水体积 。 其中 :
解和负理想解的距离 ;第五步 :计算每个解对理想解 的相对接近度 ;第六步 :方案的优先次序 。 按由大到 小的顺序排列 , 排在前面的方案应优先采用 。 2 .2 .3 线性分配法
该方法不要求先给出决策矩阵 , 只需要知道各 方案对每个目标的优先顺序 。 其基本思想是 :如果 某个方案按几个重要的目标都排在前面 , 那么 , 它当 然很可能排在前面 。它的计算步骤如下 :
V = V - ∑ V′i
(2)
M xz = VY B -V0 YG
(3)
Mxy =V ZB -V0 ZG
(4)
Myz = V XB -V0 XG 1 .2 循环中点求积法求解非线性方程组[ 4] [ 5]
(5)
1 .2 .1 循环中点求积法
循环中点求积法不同于常见的局部收敛的牛顿
法 , 它是一种全局收敛的数值解法 , 其基本思路是 : 任选迭代初值 X 0 , 按照 公式计算 N 次右端 函数并 得到 XN , 把它作为迭代初值 , 再用牛顿法公式进行
挥和决策的重要基础 。 1 .1 破损船舶平衡方程的建立[ 3]
当采用损失浮力法时 , 破损舰船的平衡方程组
为:
V -V0 =0
Mxz +Myz · tanθ=0
(1)
Myz +Mxy ·tan ψ=0
式中 :V 为破损舰船的排水体积 , V0 为未破损
舰船的排水体积 , θ为横倾角 , ψ为纵倾角 , XB , YB ,
船舶一旦发生破损 , 完善的抗沉辅助决策系统 将有助于实时获取破损后的浮态和稳性参数 , 并提 供最优的决策方案 , 使得船舶指挥员能在最短的时 间内做出正确的决策 , 及时采取有效的损管行动挽 救船舶 , 最大可能 地恢复船舶的生 命力和战斗力 。 随着高科技武器的不断发展和应用 , 船舶特别是军 用舰船所面临的威胁已日渐严重 、突然 , 在作战过程 中随时可能被武器击中而破损进水 , 因此抗沉指挥 和决策的自动化已成为当前船舶安全技术发展的一
2005 年第 4 期 总第 65 期
文章编号 :1000 -4653(2005)04-0011 -04
中 国 航 海 NAVIGATION OF CHINA
No .4 Dec .2005 Serial No .65
船舶抗沉计算与决策模型研究
谢田华1 , 胡 莹2 , 迟 卫1 , 唐 宇1 , 金 宁1
(6);
(6)解线性方程组
f1
f1
f1
Tm tanθ tan ψ δTkm
f2 Tm
f2 tanθ
f2 tan ψ
δtanθk =
f3
f3
f3
δtan ψk
Tm tanθ tan ψ
f 1(Tkm , tanθk , tan ψk )
- f 2(Tkm , tanθk , tan ψk )
f 3(Tkm , tanθk , tan ψk )
的优劣 。 针对现有研究方法存在的这些不足 , 将依 据先进的不沉性理论 、数值分析 、专家系统和多目标 决策等理论 , 建立起船舶的不沉性数学模型和抗沉 方案的优选决策模型 , 并针对某型舰船的破损情况 进行了数值仿真 。
1 船舶不沉性计算模型
及时 、准确地了解船舶破损后的横倾角 、纵倾角
和吃水等浮态参数和静 、动稳性曲线 , 是进行损管指
f2
f2
f2
Tm tanθ tan ψ
f3
f3
f3
z (k) 2
=
z (k) 3Tm Nhomakorabeatanθ tan ψ X =X(K+1 2)
f 1(T(mk), tanθ(k) , tan ψ(k))
- f 2(T(mk), tanθ(k) , tan ψ(k)) ;
f 3(T(mk), tanθ(k) , tan ψ(k))
个重要趋势 。 由于抗沉计算和决策模型建立的好坏直接关系
到最终损管决策的效果 , 因此对其研究的文献较多 , 比如 :在抗沉计算方面 , 大连理工大学船舶学院的林 焰等进行了较为深入的研究 , 主要是采用牛顿法将 非线性方程组逐次线性化来求解浮态和稳性参数 , 但尚不能保证某些载况及破舱组合下方程组的收敛 问题[ 1] ;在抗沉决策方面 , 海军工程大学的浦金云等 进行了有益的探索 , 采用简单线性加权法进行抗沉 方案的优选[ 2] , 但由于评估方法不能避免决策人主 观偏好的影响 , 因此难以客观 、全面地反映抗沉方案
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