龙门吊基础设计计算书(新)

65t 龙门吊基础设计

1、设计依据

1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；

1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；

1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明

勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

40

2202202512004040303535

35

35

930

N3φ8@350

N2φ10N4φ8@350

N1φ12

N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10

图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）

通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。

为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载

根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，

现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C20砼

轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 4

1055.2⨯=

(2)、钢筋

I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=

II 级钢筋：MPa f y 300=，

MPa f y 300'=

(3)、地基

根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性

截面惯性矩：4

0417.0m I =

4、地基验算 4.1基础形式的选择

考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。 4.2、地基承载力验算

每个台座两侧各设一条钢轨，长46m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：

图-4.1：基础截面图（单位：mm ）

H G F

E D

C B

A P8

P7

P6

P5

P4P3

P2P1

46

0.65

6.85

0.6513.85

0.65

6.85

0.65

I

15.85

图-4.2：荷载布置图（单位：m ）

采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；

基础梁边比：460.146===b l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。 基础截面惯性距：m I 40417.0=。

地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.02112122

=⨯⎪⎪⎭

⎫

⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--==ν

νβ 地基抗力系数：

33/689.18101076.123.010.16

1090.221m KN I c )νb(E k =⨯⨯⎪

⎭

⎫ ⎝⎛-⨯⨯=-=-

2/689.1810689.18100.1m KN k b k s =⨯=⋅=

1436.00417

.01055.2410

689.18104410

3

4

=⨯⨯⨯⨯==I E k c s λ 荷载计算模式判定：

P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算

P2：()πλ>=-⨯=⋅512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：()πλ>=--⨯=⋅529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：()πλ>=-⨯-⨯=⋅435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：()πλ>=--⨯=⋅446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算

P6：()πλ>=--⨯=⋅353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：()πλ>=--⨯=⋅236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：()πλ>=-⨯=⋅330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响

荷载P1按半无限长梁计算：

01436.00=⨯==λαa

对位置A ：01436.00=⨯==λξx ，查表得反力系数2=p

对位置B ：09.01436.065.0=⨯==λξx ，查表得反力系数822.1=p 对位置C ：()08.11436.085.665.0=⨯+==λξx ，查表得反力系数326.0=p 对位置D ：()17.11436.085.6265.0=⨯+⨯==λξx ，查表得反力系数245.0=p

对位置E ：()16.31436.085.1385.6265.0=⨯++⨯==λξx ，查表得反力系数08.0-p 对位置F ：()25.31436.065.085.1385.6265.0=⨯+++⨯==λξx ，

查表得反力系数07.0-=p

对位置G ：()24.41436.085.665.085.1385.6265.0=⨯++++⨯==λξx ，

查表得反力系数069.0=p

对位置H ：()33.41436.085.1546=⨯-==λξx ，查表得反力系数087.0=p 对位置I ：61.61436.046=⨯==λξx ，查表得反力系数504.0=p

P1按式：p P p λ1=计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。 （2）其他荷载的影响 计算过程见表1：

其中：Axi=e -λx (cos λx+sin λx)

P ij =P*λ*p(j=1) P ik =P*λ* Axi/2b （k=2～8）

考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa

地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa ＜[fa]=125Kpa ，满足要求！