低温再热器爆管原因分析
生物质锅炉低温过热器爆管原因分析及防范措施
生物质锅炉低温过热器爆管原因分析及防范措施摘要：生物质电厂锅炉低温过热器爆管，主要是由于机组运行过程中低过管屏结焦严重形成烟气走廊，烟气中携带的颗粒物对管子冲刷减薄导致泄漏。
通过对低温过热器爆管事件原因进行分析，下一步采取相应的防范措施。
关键词：生物质锅炉；低温过热器；结焦；塑性断裂一、前言某生物质电厂50MW纯燃生物质锅炉是HX220/9.8-Ⅳ1型循环流化床锅炉，额定蒸发量220t/h，额定压力9.8MPa，额定温度540℃，于2011年投入运行。
尾部竖井布置三层低温过热器，上层采用钢材为SUS316，中、下层采用钢材为12Cr1MoV，规格均为φ38mm×5mm。
2022年4月1日低温过热器上层发生爆管事件，为找出爆管原因，对爆管区域进行检查分析，并提出相应的防范措施。
二、事件概况该机组于2022年1月25日检修后启动，于13时40分并网。
2022年4月1日02：15，锅炉后竖井烟道低过上层的B侧与前墙处有泄漏响声且有蒸汽冒出，检查确认低过有泄漏。
2022年4月1日11:59机组与电网解列。
2022年4月4日中午对低过爆管区域进行检查，发现炉前B侧第一屏低温过热器上层由上往下数第3个大弯头（B1-9）上部外弧面存在爆口。
2022年4月7日15：09机组检修完毕，重新并网运行。
三、检查情况（一）现场设备检查情况1、蒸汽泄漏在低温过热器的上层，在B侧前墙第一屏由上往下数第3个大弯头（B1-9）上部外弧面存在爆口，B1-13、B1-14、B2-13弯头局部均有烟气磨损痕迹，前包墙过热器B侧第1根管子受蒸汽吹扫减薄但未爆裂，B侧包墙过热器炉前第1根管子受蒸汽吹扫减薄已爆裂。
爆管位置现场情况分别见图 1、图2、图 3。
图 1 低过爆管现场示意图图2 图 3（二）爆口宏观检查情况B1-9根管子爆口位于炉前弯头外弧面位置，爆口较小（约3×5mm），爆口周围存在明显的烟气磨损减薄痕迹，管子表面没有发现胀粗、鼓包、发黑发蓝及疲劳裂纹等痕迹，仅在爆口处金属存在局部轻微塑性变形，表现为局部强度不足而发生塑性断裂，见图4。
低温再热器爆管原因分析
低温再热器爆管原因分析
郝冬福
【期刊名称】《热力发电》
【年(卷),期】2011(040)010
【摘要】通过对某台锅炉低温再热器爆管管壁的宏观检验、显微组织和能谱分析表明,低温再热器爆管的原因与停炉保护不当导致的氧腐蚀造成管壁严重减薄有关.对此,提出了在停机4～12 h前停止加氧,并增大凝结水精处理后的加氨量,使给水pH值提高到9.1～9.2.另外,优化锅炉热炉放水余热烘干,也可有效减少氧腐蚀对设备的损害.
【总页数】4页(P88-91)
【作者】郝冬福
【作者单位】广东粤华发电有限责任公司,广东广州510731
【正文语种】中文
【中图分类】TK223.3
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1.670t/h锅炉低温再热器超温爆管原因分析及其改进措施 [J], 李晋;王跃;刘峰;吴安;胡兴胜;陈朝松;刘平元
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600MW直流锅炉再热器爆管原因及防治措施
分从低 温再热器左侧管排出来 的高温蒸汽通过交叉 ，恰 巧被导 入高烟温区域 的高温再热器管排 ，加重了这部分管排的工作负 荷， 从而加大了爆管的可能性 。 （ ４ ） 锅炉再热器事故预防设置 。部分 ６ ０ ０ ＭＷ 锅炉再热器事 故喷水 点 ， 设置在低温再热器进 口处等位置 ， 造成难以控制再热
器 的超 温 工 况 ， 不 能 及 时 进行 汽温 调 节 ， 造 成 壁 温 过 高 而爆 管 。
吹灰器蒸汽温度过高。长吹灰器蒸汽设计温度 ４ ４ ０ ￣ Ｃ， 实际
运 行 中加 上 炉 内高 温 烟 气 ， 枪管外壁温度应在 ５ ０ ０ ％ 以上 ， 枪 管
变形 ， 高温蒸汽吹蚀 管壁 的情况加重。另外 ， 吹灰器蒸汽压力也 过高。 （ ２ ） 锅炉再热器沿烟道截面方向烟温分布不均。 当前 ６ ０ ０ ＭＷ 锅炉中 ， 部分出现再热器进出 口截 面上烟温分布不均 的现象 ， 使 用， 必然发生爆燃事故 。 因为只有发生闪燃微爆时才可使燃气管
关键词 再 热器 ６ ０ ０ Ｍ Ｗ 直流锅炉 爆管 原 因 防 治 措施
Ｂ 中 图分 类 号 Ｔ Ｋ ２ ２ ９ ． ５ ４ 文献 标 识 码
一
、
６ ０ ０ ＭＷ 锅炉再热器常见爆管事故原 因分析
得受热面各管排 问吸热偏差很大 ，甚至有个别 管排 吸热温升较 大， 从 而出现超温现象而爆管 。 （ ３ ） 锅炉再热器系统 的布置。部分 ６ ０ ０ Ｍ Ｗ 锅炉 的低温再 热 器与高温再热器之 间采用 ４根连通管相连 ，从低温再热器出 口
１ ． 设置燃气泄漏安全报警装 置 燃气供应系统必须设计和安装 ２ 个 以上的燃气 泄漏安全报 警装置 。 现在许多用户只有一套报警装置 ， 这不可靠。 上述事故 中， 如果不是燃气蝶 阀和逆止 阀的有效截止作用 ， 天然气在停 电 停炉期间继续溢流炉 内，则可能发生大爆炸或燃气管道爆炸而 引起锅炉房垮塌等 ， 后果不堪设想 。由于这次 闪燃微爆 ， 锅炉管 系可能还有其他 内部损伤 ， 要待停炉大修检查后才能确认 。 据此 特别建议 ， 各燃气锅 炉用户在燃气锅炉房停 电时 ， 必须通知锅炉 房先停 运燃气炉后再停电。
锅炉爆管的原因分析及处理措施
锅炉爆管的原因分析及处理措施一、过热器与再热器爆管的主要原因锅炉过热器与再热器爆管的原因主要是由于过热器与再热器温度过高，磨损严重。
管路被腐蚀等原因造成锅炉爆管。
在现场检验中查出由于金属过热造成爆管的事故占爆管事故的百分之三十，磨损原因和腐蚀原因的爆管事故各占百分之十五，焊接质量不合格的爆管点百分之三十，其它原因点百分之十五。
1.因管材的质量而引发的锅炉爆管。
在过热器与再热器爆管原因的分析时还要注意管材的产品质量，这也是爆管的主要原因之一。
管材的自身存在着一定缺陷。
如：加渣，分层等，在锅炉运行时如果管壁受液体的压力和温度的影响，造成过热器与再热器爆管。
其爆管开裂处一般成圆形。
爆裂原因非常明显．就是由于管材自身的质量原因造成的爆裂。
所以在管材的选择上要严把质量关，避免因管材质量而引起的锅炉爆管事故发生。
2.焊接质量差引起的锅炉爆管。
在锅炉的建设与维护中．要注意由于焊接质量不合格引起的锅炉爆管。
焊接质量不合格主要是由于焊接缝中存在杂质．焊接中封闭不严存有细小的孔洞．焊接缝不牢靠和焊接时存有焊瘤而引起的爆管事故的发生。
在锅炉的正常运行中．由于焊接原因发生的泄漏事故时有发生，从事故原因分析来进行检验，焊缝焊接质量差，焊接时存有焊瘤是泄漏的主要原因，在检查过程中，泄漏点主要分布于焊缝的熔合线和热管区域内。
3.长期与短期过热的锅炉爆管。
在锅炉运行时，由于受热面温度超过设计温度，造成过热器爆管，这类爆管可分为短期超温和长期超温两种类型，主要原因是受热面温度过高，管材金属超过允许使用的极限温度，造成管材组织结构发生变化，减少了受压能力。
管体在内压的作用下产生了结构变形，最后致使超温爆管。
在检查因短期超温过热爆管的原因时，要进行较为细致的分析。
锅炉在受热面内部工质短时间内换热状态严重恶化，会造成管壁内温度急剧上升，导致管体强度下降，金属过热引起爆管。
过热原因是由于汽水流量分配不合理，内部温度过高，管体内出现结垢，管材质量不合格等原因。
低温再热器爆管分析
３ 结 论
图 ４ 远 离 爆 口处 金 相 组 织 （ ６ ３ ０× ）
经 过 宏 观 检 查 、 粗 测 量 、 厚 测 量 和 金 相 分 析 胀 壁 等 实 验 ， 对 管 子 进 行 强 度 校 核 ， 终 判 断 低 温 再 热 并 最
２ ３ 综 合 分 析 ．
低 温再 热 器 进 口蒸 汽 温 度 为 ３ ８℃ ， 力 为 ２ 压
器 爆管 的原 因为烟 气 磨 损 使壁 厚 减 薄 ， 而 导 致 管 从
３ ８ ａ 且 此处 位 于尾部 烟 道 低温 再 热 器进 口联 ． ３ＭＰ ，
观 察撕 裂 区域 管子 内外 壁 均 未 发 现蒸 汽 吹损 痕 迹 ，
由此 可见 ， 管壁 减薄 是 烟气磨 损导 致 。 从 爆 口的形 貌判 断 ， 此爆 口属 于短 时爆 管 。
１ 爆 管 位 置
此 管 子 的规格 为 ｅ５ ×４ｍｍ， 质 为 ２ Ｇ。同 Ｐ７ 材 ０ 时 固定 端侧 包 墙有 两根 管 子鳍 片位 置 被蒸 汽吹 损 而
・ ４９ ’
爆 口 形 貌 如 图 ２所 示 ， 管 子 分 为 爆 口 区 域 和 把
撕 裂 区域 ， 观检 查发 现 ， 口区域 管 子存 在较 大 的 宏 爆 塑性 变 形 ， 壁 减 薄 严 重 ， 爆 口两 边 形 状 不 能 对 管 且
接 ， 明部 分管 材 在爆 管过 程 中被 冲走 ； 置 １至管 说 位
位 置 １ ２和 管 子 完 好 区域 的位 置 ３处 的 周 长 和 壁 、 厚 ， 果如 表 １ 结 。
表 １ 爆 管 试 样 各 位 置 的 周 长 和 壁 厚
管 排 中 ， 后 向炉前 数 第 ３根 管 子从 低 温再 热 器 进 炉
火电机组低温再热器爆管原因分析与对策
火电机组低温再热器爆管原因分析与对策摘要：本文主要对某电厂低温再热器爆管事件进行分析和判断，浅谈了锅炉低温再热器爆管原因及相关的防范措施，为机组长周期运行提供依据。
关键词：爆管；煤质；对策一、引言锅炉爆管事故在电厂中普遍存在，对电力的安全生产存在较大的威胁，当受热面爆管时，大量的高温高压蒸汽高速喷出，若恰巧泄漏点附近有人员工作，会危及人身安全，且不可长期运行，需在短时间内申请停机。
为了保证机组的长周期运行，需要加强维护，定期检修，真正了解受热面爆管是如何产生的以及预防措施就显得尤为必要。
二、故障经过3月29日20:50，#1锅炉炉管泄漏报警装置#20点低温再热器处噪音能量超限报警，能量值达到50%，立即通知热工人员检查炉管泄漏监测装置，同时派巡检员就地检查，发现低温再热器右侧入口联箱处有明显的泄漏声，对比锅炉对称位置布置的#19点泄漏报警装置能量值与就地声音，右侧#20点处噪音明显偏大，初步确认锅炉右侧尾部烟道再热器发生泄漏。
#1炉降压运行，汇报省调#1炉受热面泄漏，申请临修，调度中心同意，于30日15时38分滑参数停运。
三、故障后检查及处理情况4月1日05:00，#1锅炉经冷却后具备检查条件，检修人员进入锅炉右侧尾部烟道受热面检查发现有3根管子泄漏，分别是低温再热器第5组入口联箱与低温再热器管排第5排后数第1根、第2根（从炉右至左，从外管圈向内管圈），第6排后数第2根（管子规格：φ63×4，材质：20G）。
泄漏点位置位于管排与进口联箱弯头处。
经现场勘查，并模拟恢复现场泄漏状况确认是低温再热器入口联箱右侧第6排后数第2根首先发生泄漏，冲刷导致第5排后第1根管子泄漏，第5排后第1根管子又冲刷至第5排后第2根管子泄漏。
对相邻管排进行检查发现，第4排第1、2根，第7排第1、2根共4根管子有相应吹损现象，第2至15排有13根管子磨损超标。
处理情况如下：1、事件发生后，公司设备部积极组织进行抢修，更换φ63×4，材质：20G管子弯头20个，对20根受损管子全部进行了更换，均采用全氩弧焊接，焊丝J50，焊口UT+RT检验合格，并在弯头表面进行了绑扎防磨，敷设了防磨层。
过热器爆管的根本原因及对策
过热器爆管的根本原因及对策二十世纪八十年代初，美国电力研究院经过长期大量研究，把锅炉爆管机理分成六大类，共22种。
在22种锅炉爆管机理中，有7种受到循环化学剂的影响，12种受到动力装置维护行为的影响。
我国学者结合我国电站锅炉过热器爆管事故做了大量研究，把电站锅炉过热器爆管归纳为以下九种不同的机理。
1、长期过热1.1失效机理长期过热是指管壁温度长期处于设计温度以上而低于材料的下临界温度，超温幅度不大但时间较长，锅炉管子发生碳化物球化，管壁氧化减薄，持久强度下降，蠕变速度加快，使管径均匀胀粗，最后在管子的最薄弱部位导致脆裂的爆管现象。
这样，管子的使用寿命便短于设计使用寿命。
超温程度越高，寿命越短。
在正常状态下，长期超温爆管主要发生在高温过热器的外圈和高温再热器的向火面。
在不正常运行状态下，低温过热器、低温再热器的向火面均可能发生长期超温爆管。
长时超温爆管根据工作应力水平可分为三种：高温蠕变型、应力氧化裂纹型、氧化减薄型。
1.2产生失效的原因(1)管内汽水流量分配不均；(2)炉内局部热负荷偏高；(3)管子内部结垢；(4)异物堵塞管子；(5)错用材料；(6)最初设计不合理。
1.3故障位置(1)高温蠕变型和应力氧化裂纹型主要发生在高温过热器的外圈的向火面；在不正常的情况下，低温过热器也可能发生；(2)氧化减薄型主要发生在再热器中。
1.4爆口特征长期过热爆管的破口形貌，具有蠕变断裂的一般特性。
管子破口呈脆性断口特征。
爆口粗糙，边缘为不平整的钝边，爆口处管壁厚度减薄不多。
管壁发生蠕胀，管径胀粗情况与管子材料有关，碳钢管径胀粗较大。
20号钢高压锅炉低温过热器管破裂，最大胀粗值达管径的15%，而12CrMoV钢高温过热器管破裂只有管径5%左右的胀粗。
(1)高温蠕变型a.管子的蠕胀量明显超过金属监督的规定值，爆口边缘较钝；b.爆口周围氧化皮有密集的纵向裂纹，内外壁氧化皮比短时超温爆管厚，超温程度越低，时间越长，则氧化皮越厚和氧化皮的纵向裂纹分布的范围也越广；c.在爆口周围的较大范围内存在着蠕变空洞和微裂纹；d.向火侧管子表面已完全球化；e.弯头处的组织可能发生再结晶；f.向火侧和背火侧的碳化物球化程度差别较大，一般向火侧的碳化物己完全球化。
670t h锅炉低温再热器超温爆管原因分析及其改进措施
第21卷 第6期 2001年12月 动 力 工 程POW ER EN G I N EER I N G V o l .21N o.6 D ec .2001・1507・ 文章编号:100026761(2001)0621507208670t h 锅炉低温再热器超温爆管原因分析及其改进措施李 晋1, 王 跃2, 刘 峰2, 吴 安1, 胡兴胜1,陈朝松1, 刘平元1(1.上海发电设备成套设计研究所,上海200240;2.山东黄岛发电厂,青岛266500)摘 要:由原苏联进口的T 型布置现210MW 发电机组的670t h 锅炉安装在山东某电厂,自投运以来,低温再热器经常发生爆管现象。
在进行了详细的计算分析后,发现主要是由于低温再热器进口流量分配器流量分配系数太小所致。
在找出原因后提出了改进方案,实验表明:实测结果与计算值接近。
为确保运行的经济性和可靠性,根据试验和计算分析又提出了进一步的改进方案。
图3表9关键词:锅炉;再热器;相对流量;超温爆管中图分类号:T K 223.3+2 文献标识码:A收稿日期:2001201210;修订日期:2001203225作者简介:李 晋(1974-),男,1996年毕业于合肥工业大学,现在上海发电设备成套设计研究所工作。
1 概述山东黄岛发电厂的4号锅炉是引进前苏联的超高压670t h 中间再热锅炉,设计燃料为贫煤,锅炉参数、燃料元素成份和低位热值如下表所示:表1 锅炉设计参数管路名称流量进 出(t h )压力进 出(M Pa )温度进 出(°C )焓进 出(kJ kg )喷水量(t h )主蒸汽系统670 670162.5 140242 5451047.6 1186.236.1再热汽系统575 59027.1 246330 5453077 3562.715.0表2 设计燃料(贫煤)元素成份及低位热值氮C Y (%)氢H Y (%)氧O Y (%)氮N Y (%)硫S Y(%)水份(%)灰份(%)热值(kJ kg )64.892.832.400.981.086.021.8223874 炉膛设计资料、热效率及计算燃煤量如下:炉膛容积(m 3)4626炉膛出口过量空气系数1.25炉膛容积热强度(kJ m 3・h )0.451×106炉膛断面热强度(kJ m 3・h )13.36×106理论燃烧温度(°C )1956炉膛出口温度(°C )1162锅炉热效率(%)91.427计算燃煤量(t h )85.695锅炉炉宽为17.76m ,炉深为8.80m ,双面露光水冷壁将锅炉分为前后2个炉膛。
12MW机组锅炉低温过热器频繁爆管原因分析
收 稿 目期 ：２ ０ — １２ ０７０—４
图３ 割 管 内壁 氧 化 皮 剥 落 形 貌
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化 床 锅 炉 ，配 套 １ Ｗ 汽 轮发 电 机 组 。锅 炉 型 号 为Ｎ ７ ／．２ ２Ｍ Ｇ ５３８ 一
２ ％ ，呈 现典 型 的长 期 过 热爆 管 特 征 。 ５
从 ３ 管样 中 均 倒 出 大 量 黑 色 粉 末 状 和 片状 沉 积 物 。沉 积 只
Ｍ８ 。其 中２炉投 入 运 行 后 １ 内 ，低 温 过 热 器 爆 管５ ，累计 运 ａ 次 行 时 间 仅 １０ｄ ３ ，机 组 无法 正 常 运 行 。停 炉 检 修 发 现 低 温 过 热 器管 （ 以下 简 称低 过 管 ）损 伤 严重 ，需 要 整 体 换 管 ，该 低 过管
根 据从 现 场 了解 的 各 种情 况 分 析 。造 成 锅 炉 管 内氧 化 的 主
要 原 因有 以下 几 点 ：
１ 低过 管爆 泄 情 况 简 介
根 据 资 料 介 绍 及 现 场 调 查 发 现 ， 低 过 管 爆 泄 位 置 多 在 炉
前 、后侧 下弯 头 上 方 ，过 热器 管 排 布 置 如 图 １ 示 。 所
高 过 出 口联 箱 面 式 减 温 器 低 过 进 口联 箱
顶 棚 一 一
物 具 有 铁 磁 性 ， 能被 磁 铁 吸 附 ，初 步 判 断 为 管 内 脱 落 的氧 化 皮 。 管 样 经 线 切 割 割 开 ，可 以 见 到 管 内 壁 有 氧 化 皮 剥 落 的现 象 ，形 貌 如 图３ 示 。 所
高温高压锅炉低温过热器出口蒸汽引出管爆管原因分析
高温高压锅炉低温过热器出口蒸汽引出管爆管原因分析[摘要] 随着钢铁联合企业的不断壮大，钢铁企业生产所产生的各种煤气被有效充分利用，建设燃气锅炉进行能量回收。
随着燃气锅炉的大型化，锅炉参数也越来越高，锅炉部件材质的选择要求也随之提高。
某钢企240t/h锅炉因低温过热器出口集箱蒸汽引出管材质选型不当造成材质长期超温球墨化爆管。
[关键词] 材质；球墨化；爆管。
前言随着钢铁联合企业的不断壮大及，钢铁企业所产生的各种煤气被有效充分利用，建设燃气锅炉进行能量回收。
随着燃气锅炉的大型化，锅炉参数也越来越高，锅炉部件材质的选择要求也随之提高。
某钢铁企业配套新建两台240t/h高温高压纯然煤气蒸汽锅炉，该锅炉由国内某燃气锅炉厂设计制造，锅炉型号为JG-240/9.8Q，主蒸汽压力9.81MPa，主蒸汽温度540℃，主要燃料为钢厂产生的焦炉煤气、高炉煤气、主炉煤气和OY炉煤气。
锅炉蒸汽系统流程为：汽包--包覆墙过热器--低温过热器--（一级减温水）-中温过热器（二级减温水）-高温过热器-集汽集箱-主蒸汽母管，在锅炉出厂设计时给出的热力计算汇总中锅炉低温过热器出口蒸汽温度为409.9℃。
两台240t/h纯然煤气高温高压锅炉于2014年底投运,现场两台锅炉采用母管制布置，2#锅炉累计运行约20000小时、1#锅炉累计运行约17000小时。
锅炉DCS操作画面仅显示低温过热器出口集箱管壁温度，自投运以来该点温度一直在420～500℃之间运行。
2020年5月12日，2#锅炉低温过热器出口集箱蒸汽引出管（φ133×10mm）发生瞬间爆裂一现状当2#240t/h锅炉低温过热器出口集箱引出管爆裂后，管道爆口成为一个泄压口。
2#锅炉高压蒸汽通过该泄压口急剧大量外泄，虽然锅炉给水自动跟踪开启给水调节阀加大了锅炉的补水量，但是锅炉汽包蒸发量远远大于锅炉给水量，汽包水位成快速下降趋势，当水位降至-200mm后触发锅炉保护,锅炉MFT动作，2#锅炉灭火。
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３ 爆 管 原 因分 析
受热 面管 的磨 损速 度 与飞 灰量 、 的磨 损性 、 灰 灰粒
图 ３ 低 温再 热 器 其 它 人 孔 门外 观
速度 和 烟气 温度 等有 关 ， 】： 即［ ］
Ｅ 一 ５． Ｐ ／ ７ ２ ｕ－ Ｔ。 （） １
式 中 ： 为受 热 面管 磨 损 速度 ， ｍ／ ； 为 灰 的 磨损 Ｅ ｎ ｈＰ 参数 ， 与灰 中含 碳 量 等 有 关 ； ｕ为 烟 气 速 度 ， 定 烟 气 假
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低 温 再 热 器 爆 管原 因 分 析
胡 林 明 龙 会 国 李 光 ， ，
１ 娄底 特种 设备 检验 所 ， 南 娄底 ． 湖
２ 湖 南省 电 力试验研 究院 ， 南 长 沙 ． 湖
４ ７ ０ １１０
４ ００ １０ ７
某 电 厂 亚 临 界 ３ ０Ｍ Ｗ 机 组 ＨＧ 一１ ２ ／ ８ ２一 ０ ０ １ １．
１ 宏观 检 查
低 温再 热 器爆管 位 置在 锅炉 左人 孔 门附 近从 左 向 右数 第 ２排第 １ ２根及 第 ３ 第 １ ２ （ １ ， 口周 、 排 、 根 图 ）爆 围均 比较 薄 ， 有严 重磨 损痕 迹 ， 口向外 。第 ２排 第 且 爆 １ ２根及 第 ３排 第 １根 爆 口周 围 均 有 明 显 冲蚀 的 现 、 象 ， ３ 第 ２根爆 口附近 没发 现 冲蚀 的迹 象 。可 见 ， 第 排
管磨 损 程度 与其 速 度 的 ３ ３次 方成 正 比 ； ． 当温 度 降低 时， 灰粒 硬度 增 加 ， 磨损 加 剧 。 对 于顺 序布 置 的 管排 ， １排管 子 灰 粒 碰 撞 几 率 第 比第 ２排 的要 大 得 多 。在 同 一颗 粒 尺 寸 下 ， 速大 时 流 位 ， 内、 炉 外热 交换 加剧 ， 使人 孔 门 附近温 度 降低 ， 促 压 力 降低 ， 使人 孔 门附 近 烟气 流 速 加剧 ， 子 磨损 加 快 ， 管 管壁 减 薄严 重 ， 当管 壁 承 受 不 起 温 度 和 压 力 的 作 用 时 即发生 爆 管 。建 议 加 强 人 孔 门 及 炉 墙 的 保 温 密 封 措 施 ， 止人孔 门及 炉墙 附 近炉 内外 空气 交换 ， 量 使 炉 防 尽 内烟气 温度 、 速及 压力 均匀 化 ， 流 防止 局部 磨 损加 剧 。 ［ 参 考 文 献 ］
低温 再热 器爆 管次 序 是 由第 ３排 第 ２根 先 起 爆 ， 出 泄
蒸汽 吹爆 第 ３排第 １ ， 根 以及第 ２ 第 ２根 、 ２排 第 排 第
１根 。
对低 温再 热器爆 管 层进 行 宏 观检 查 ， 现 低 温再 发
热器 管排 爆 管附 近 以及相 对应 锅炉 右侧 低 温再 热 器管
百 而
①
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速 度 与灰粒 速度 相 同 ， ｓ Ｔ 为 烟气 温度 ， ｍ／ ； 。 Ｋ。
由式 （ ） 知 ， １可 随烟 气 速度 的提 高 ， 粒 对受 热 面 灰
４ 结论 及 建 议
低 温再热 器管 爆管 的原 因是 由于人 孔 门保 温 不 到
有 明显 磨损 迹象 ， 对这 些 明显 磨 损 的受 热 面 管 进行 测 厚 检查 ， 结果 见 表 １ 。同样 ， 下 一 层 低 温再 热 器 管排 对
（） ｂ
图 １ 低 温 再 热 器 爆 口 宏 观 形 貌
收 稿 日期 ： ２０ — ３ ０ ０７ ０ — ５
Ｅ ｍａ ｌ — ｉ： ｓ ｙｏ ＠ １ ３ ｃ ｍ ｉ ｌｎ ６ ． ｏ ｖ
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进行 宏 观检查 ， 现磨 损较 轻 ， 人 孑 门附 近管 排 磨损 发 但 Ｌ
比同层其它部位严重。对有明 显磨损的管子进行了测
厚检 查 。
表 Ｉ 低 温 再 热 器 管 测 厚 检 查 结 果
测 量 位 置 炉左 数 １ —１ 厚度／ ｍｍ １８ ． 测 量位 置 炉 右 数 １—２ 厚 度／ ｍｍ ３２ ．
子磨 损加 剧 。磨 损 严 重 的 地 方 集 中 发 生 在 人 孑 门 附 Ｌ 近 ， 括爆 管 附近人 孑 门 、 对应 炉 右侧人 孑 门以及 下 包 Ｌ 相 Ｌ
一
层 炉 左 人 孔 门 。对 这 些 人 孑 门 进 行 外 观 检 查 （ ２ Ｌ 图 、
图 ３ 发 现 ， 管 附 近 的 人 孔 门无 内套 ， 少 相 应 的 保 ） 爆 缺
温设 施 。
图 ４ 爆管母材 显微组织 ５０ ０ ×
图 ２ 低 温再 热 器 爆 管 处 人 孔 门外 观
图 ５ 爆 口处 显 微 组 织 ５ ０× ０
从 图 ４ 图 ５可 知 ， 材 金 相 组 织 为铁 素 体 加 珠 光 、 母 体， 珠光 体球 化 １ ５ ； 口处 金相 组织 为铁 素 体 加 珠 ．级 爆 光 体 ， 光体 球化 ２级 。因此 ， 温再 热器爆 管 母 材 显 珠 低 微 组织 与爆 口显 微组 织基 本 一致 ， 组织 无 明显 变化 。
炉 左数 Ｉ 一２ 炉 左数 ２ —３ 炉 左数 ３ —２
炉 左数 ４—２
３２ ． ２１ ． ２５ ．
２６ ．
炉 右 数 ２—２ 炉 右 数 ３—２ 炉 右 数 ４—２
下 一 层 炉 左 １—１
２６ ． ２５ ． ２４ ．
２６ ．
从表 １可知 ， 炉左 侧 爆 管 附 近第 １排 和 下 一 层 炉 左侧 人孑 门附 近第 １ 第 １根 ， Ｌ 排 由于 防磨 片 磨穿 ， 管 使
Ｐ ７型 中 间再 热 自然循 环 燃 煤 锅炉 低 温 再 热 器管 规 Ｍ２ 格 为 ｄ ３ｍｍ×４ ５ｍｍ， 炉 于 ２ ０ ６ ． 该 ０ ５年 ９月试 运 行 ， ２０ ０ ６年 ８月 ２ ９日在 锅 炉 标 高 ４ 处 左 人 孔 门 附近 ５ｍ 低 温再 热器 发 生爆 管 ， 导致 机组 临 时停 运 。本文 对 低 温再 热 器爆 管原 因进行 分 析并 提 出预 防措 施 。
ｌ 金 相 分 析
对爆 管取 样 做金 相分 析 ， 样 经 常 规试 验 方 法 制 试 成 ， ４ 硝 酸酒 精 溶 液 侵 蚀 ， Ｌ Ｃ 一５ Ｏ金 相 显 用 ％ 在 ＥＯ Ｏ
微 镜上 观察 、 相 ， 织 及 金 相 显 微 组 织 如 图 ４ 图 ５ 照 组 、
所示。