管道敏感性气体试验记录表
20号钢管焊接接头硫化物应力腐蚀敏感性试验
２ Ｏ号钢 管 焊 接 接头 硫 化 物 应 力 腐 蚀敏 感 性试 验
毛 荷 芳 陈 进
（ 东 理 工 大 学 机 械 与 动 力 工程 学 院 ， 海 ２０ ３ ） 华 上 ０ ２７
摘 要 ： 过 ｃ型 环 试样 应 力 腐蚀 敏 感性 试 验 ， 定 了 不 同 焊 条 焊 接 ２ 通 评 ０号 钢 管在 硫 化 氢 介 质 中的 应 力腐 蚀 开 裂 的敏 感 性 以 及 焊后 热 处理 对 Ｓ Ｃ Ｓ Ｃ的影 响 。 实验 结 果 表 明 ： ２ Ｊ ２焊条 焊接 的 焊 接 接 头 比 ４ Ｊ０ ５７焊 条 焊 接 的 抗 ＳＣ Ｓ Ｃ性 能好 ，焊后 热 处 理 可 以 降低 ＳＣ Ｓ Ｃ敏 感性 。
Ｐ
尺寸见 图 １ 焊 缝 居 中。 每 种 材 料 都 准 备 两 个 试 ， 样 ， 做好 相应 的标 记 。 并
ＧＢ Ｔ９ ４ — ８ ０． ７ ０ ２ ３ ／ ９８ ８ １ ． ４ ０． ５— ０． ５ ０． ７ —０． ７ ≤ Ｏ． ３ ≤ ０ ０ ５ ６ １ ３ ０５ ． ３
从 忱５ ｍｌＸ４ｉ ｌ ｉ ｌ 的管段 上 取样 ， 样形 状 及 ｌ Ｔ ｎ 试
试验 材 料为 忱５ｎ ×４ｎ 的 ２ 吼 皿 ０号钢管 ， 其化
学 成分 见表 １ 。
表 １ ２ ０钢 管 的 化 学 成 分
合 金元 素 ｃ Ｍ ｎ Ｓ ｉ Ｓ
ｗ％
关键词 ： 接接头 焊 硫 化 物 应 力 腐 蚀 开 裂 Ｃ型 环 文 献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编号 ：０ ７ ｌｘ（０ ７ ０ 一０ １ ０ １０ —０ ５ ２ ｏ ） ｌ ０ ９— ３
中 图 分 类 号 ：Ｑ ５ ． Ｔ ００９
某 厂焦化脱 硫 装 置 压缩 机 二 段 出 口管 线 的分 液罐接管 由于硫 化 物 应 力腐 蚀 和 腐蚀 疲 劳 导 致 开 裂 。按设 计要 求 ， 管线焊 接 材料 选用 Ｊ２ ４ ２焊 条 ， 实
工业管道压力试验的替代、免除及实际应用
2021年 6 月
刘志 华 ：工业管道压力试验的替代、免除及实际应用
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管 道 第 5 部 分 ：检 验 与 试 验 》m标 准 的 相 关 规 定 ： 如 果 液 压 试 验 中 存 在 管 道 结 构 损 伤 ，生产过程被污染 和 管 道 低 温 脆 断 情 况 ，同 时 气 压 试 验 会 导 致 危 险 后 果 时 ，可采用规定的免除试验办法。
1 压力试验替代或免除的相关规定
压力管道安装过程中一般采用液体试验或气体 试 验 ，常用的试验介质为水或空气。特殊条件下可采 用压力试验替代或免除。 1 . 1 压力试验的替代条件
根 据 GB/T 20801.5— 2 0 2 0 《压 力 管 道 规 范 工 业
刘 志 华 ，男 ，1971年 生 ，工 程 师 。上 海 市 ， 201900
Key words: Industrial pipeline; Pressure test; Substitution; Exemption; Practical application
〇 引言
压 力 试 验 是 工 业 管 道 安 装 、检 验 过 程 中 的 重 要 环 节 。在制订工业管道压力试验方案时，为了确保压力 试 验 全 过 程 的 科 学 性 、安 全 性 及 合 理 性 ，应对管道系 统 划 分 ，试验 介质、试 验 压 力 、温度系数的确定等关 键 环 节 进 行 综 合 考 虑 。应 严 格 按 照 压 力 试 验 方 案 对 管 道 进 行 试 压 ，及时解决试验过程中发现的问题，从而 保证工业管道施工质量，为装置长效、安 全 、稳定运 行提供保障。
(1 ) 提高焊缝检测比例，即所有重要的焊接接 头 （包 括 环 向 、纵 向 以 及 螺 旋 焊 焊 缝 等 ）均应进行 1 0 0 % 射 线 或 者 超 声波检测，其 他 焊 接 接 头 （如结构 的 连 接 焊 焊 缝 等 ）应 进 行 渗 透 检 测 或 磁 粉 检 测 ；
水利强制性条文检查用表
47工程施工现场强制性条文执行情况检查记录表工 程项 目施 工单 位监理单位检 查内 容 环境保护序号 强制性条文规定执行标准名称、编号、条款执行情况 相关资料备注 1流域规划环境影响评价作为流域规划的组成部分，应贯穿流域规划的全过程。
流域规划环境影响评价工作深度应与规划的层次、详尽程度相一致。
《江河流域规划环境影响评价规范》 SL45-2006、1.0.6符合规定要求/ 不符合规定要求2水环境保护措施a.应根据水功能区划、水环境功能区划，提出防止水污染，治理污染源的措施。
b.工程造成水环境容量减小，并对社会经济有显著不利影响，应提出减免和补偿措施。
c.下泄水温影响下游农业生产和鱼类繁殖、生长，应提出水温恢复措施。
《环境影响评价技术导则 水利水电工程》 HJ/T 88—2003、6.2.1符合规定要求/ 不符合规定要求3大气污染防治措施：应对生产、生活设施和运输车辆等排放废气、粉尘、扬尘提出控制要求和净化措施；制定环境空气监测计划、管理办法。
《环境影响评价技术导则水利水电工程》HJ/T 88—2003、6.2.2 符合规定要求/ 不符合规定要求47工程施工现场强制性条文执行情况检查记录表474747检查人员：日期：47工程施工现场强制性条文执行情况检查记录表47检查人员：日期：47工程施工现场强制性条文执行情况检查记录表47工程施工现场强制性条文执行情况检查记录表检查人员：日期：47工程施工现场强制性条文执行情况检查记录表检查人员：日期：47工程施工现场强制性条文执行情况检查记录表4747471 5地下洞室开挖施工过程中，洞内氧气体积不应少于20%，有害气体和粉尘含量应符合表11.1.1的规定标准。
《水工建筑物地下开挖工程施工规范》SL378-2007 、11.1.1符合规定要求/ 不符合规定要求1 6几个工作面同时爆破时，应有专人统一指挥，确保起爆人员的安全和相邻炮区的安全。
13.2.4 几个工作面同时爆破时，应有专人统一指挥，确保起爆人员的安全和相邻炮区的安全。
新规范气密性试验使用中存在的问题及解决方法
新规范气密性试验使用中存在的问题及解决方法1 前言城镇燃气输配工程施工及验收规范(CJJ33—2005)中为确保城市燃气管网的安全运行，提高了管网严密性试验的要求(要求压力降为133Pa，根据其条文解释基本为无压力降，133Pa为人的视觉误差),这对提高城市管网投入运行前的门槛，确保城市管网的安全运行都具有重大意义。
在新规范颁布后,我市天然气管网在验收过程中执行该规范时,采用加头部装置管道温度计的办法来测定管内温度，但在实际使用中多次出现问题。
经与西安、咸阳、铜川等地同行了解，均使用此种方法,这种取样办法存在的问题在实际中使施工部门、运行部门存在较多的漏判和误判，给工作带来不必要的资源消耗和安全隐患。
由于对管道内介质温度的采集手段相对贫乏，采用头部装置测管内温度相对于外界温度来计算，虽然较以允许微漏为理论基础的旧规范前进了一步，但其在现实工程验收中存在较大的方法问题。
主要由于头部装置外露，受外界温度变化影响较大，即使安装在埋地部分，也因绝大多数管道均有埋地和架空两部分而无法准确测定，由此收集到的温度数据失真，使管道验收存在误判和漏判的重大问题。
解决该方法问题对提高新规范的适应性、提高其权威性有重要作用。
对全架空及全埋地管道因不存在该问题，因此不是本文讨论的范围。
2 存在问题及其表现特征规范12.4.5中的气密性试验公式：式中△Pˊ——修正压力降(Pa)；H1、H2——试验开始和结束时的压力计读数(Pa)；B1、B2——试验开始和结束时的气压计读数(Pa)；T1、T2——试验开始和结束时的管内介质温度(℃)。
该公式中的理论基础为理想气体定律：即存封闭条件下，一定量的气体在温度、压力、体积3位参数中PV/T为一定值。
2.1 问题表现(1)在管道验收中，管道系统的体积为一定值，即变量只有P、T两个变量。
据此，在假设管道系统气密性试验合格的前提下，则有P1/T1=P2/T2，即P2/T1—P1/T2=0，即△P=0，但在实践应用中我们发现在管道气密性试验合格的前提下，△P绝大多数为负值，我们为此曾在新建管网中加入乙醚进行气密性试验，证明管网无泄漏后，其理论计算△P仍为负值。
气压试验的原理
气压试验的原理气压试验是一种用于测量和检测元件、装置或系统的气体密封性能的方法。
通过在被测装置中施加压力，然后观察压力变化情况，可以判断装置是否存在漏气或密封性能不佳的问题。
在工程和制造领域广泛应用，特别是在汽车、航空航天、石油化工和重要设施中的安全性检测上。
气压试验的基本原理是利用压力差来检测装置是否存在漏气。
通过在被测装置中注入一定压力的气体，并监测一段时间内压力的变化情况，从而判断装置是否具备良好的气密封性能。
具体而言，气压试验基于以下原理：1.压力传递原理：当一个容器或管道内部施加压力时，压力会通过装置的密封性能差异传递到外部。
通过测量外部压力的变化，可以间接反映容器内部的压力变化，从而判断装置的密封性能。
2.压力损失原理：封闭容器内的气体会通过漏洞或不完全密封的部位逸出，导致容器内的压力下降。
压力损失的速率与气体的流速、容器的尺寸和漏洞的大小有关。
通过测量压力损失的速率，可以评估装置的密封性能。
基于以上原理，气压试验通常分为两种类型：压力保持试验和压力变化试验。
压力保持试验压力保持试验是一种静态试验，通过在被测装置中注入一定压力的气体，然后观察一定时间内压力的变化情况。
在进行压力保持试验时，首先需要将被测装置与一个压力源相连接，并将装置内充满气体。
待装置内部压力达到一定数值后，关闭与压力源的连接，使装置与外界隔绝。
此时开始记录装置内部压力的变化。
如果装置存在漏气或密封性能不佳，装置内部的气体会逸出，导致压力下降。
通过检测压力的变化速率，可以判断装置的密封性能是否达标。
压力保持试验的优点是简单易行，适用于大部分常规气密装置的测试。
然而，由于压力下降速率较慢，可能需要较长的测试时间才能得到准确结果。
压力变化试验压力变化试验是一种动态试验，通过在被测装置中施加一系列压力变化，观察压力的变化情况。
在进行压力变化试验时，首先需要将被测装置与一个压力源相连接，并在一定时间内使装置内部压力升高或降低至一定数值。
油藏改建储气库注采速度敏感性实验研究
倾 ５。 水 、 驱油 、 水 气驱 油 、 驱气 等 过 程 ） 保 证 重复 性 有 驱 气等 过程作 ， 角为 ７ 。 水 ， 困难 ； （ ）围压及 系统 压力 高 ， 作一 次岩 芯会 造 成 ２ 每 应力 敏感变 化 ， 因此渗 透率 及孔 隙度均 下降 一次 ；
ｌ 一氮气瓶；一压力调节器 ；一高压倍增器 ；一水过滤器 ；一模拟油罐 ；一地层 油罐 ；一水银罐 ；一 回压倍增器 ； ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９ 一上流压力表 ；０ ｌ一下流压力表； ｌ １一缓 冲罐 ；２ ｌ一覆压表 ；３ 手摇 泵；４ 回压 阀；５ 岩芯夹持器 ； ｌ一 ｌ一 ｌ～ １ 一保温箱 ；７ ６ １一油过滤器 ；８ ｌ一压力传感器 ；９ １ 一三通 阀；Ｏ ２ 一数字显示 器；１ ２ 一纸带记录仪 ；２ ２ 一控 温仪
摘要 ： 针对长岩芯试验研究注采速度敏感性 中存在的可重复性差 、 围压与 系统压力 高、 误差较 大、 注入 速度 与 实际地 层气水界面运动速 度偏 大等问题 ， 出了采用短岩 芯进行物理 实验的研 究方案 与技 术思路 ， 提 完成 了注 气速度敏 感性 实验和采气速度敏 感性 实验 ， 取得 了油藏改建成储 气库 时有 关注 气速 度与库容 能力 、 气速 度与 水驱 气效 率的一般 采 性认识。对我国的能源战略规 划、 西气 东输工程等具有重大意义。
１ 实验 流 程
主要采 用 的美 国岩芯公 司 出 品的 油水 相对 渗 透
（ ）长岩芯死体积较大 ， ３ 而储层部分体积不大 ，
率仪 流程 和 ＷＨ 。Ｉ 微量 恒 速泵 。流程 的 温度 是 Ｂ Ｉ型 可能会 给结 果带来 一定误 差 ； （ ）实验 注 入 速度 过 大 ， ４ 比地 层 气 水 界 面 运动 室 温 １０ｏ 最高 压力 为 ６ ．６ＭＰ ； Ｂ－ ５ Ｃ， ８９ ａＷＨ Ⅱ型微 量
同一根管道两块氧表指示差异的分析
同一根管道两块氧气表指示不一致的分析云南 云维股份有限公司 大为制焦公司 电仪 黄兆荣摘要：在同一段煤气管道上安装两块激光（红外线）气体分析仪（氧气表），相距13m,位置互成90°，氧合量数据却相差近50%，若管道上的阀门（蝶阀）动作时，两块表的数据波动更大。
关键词：电磁波，波动叠加 摩擦 红外线1、概述：云南云为股份有限公司大为制焦甲醇分厂，是利用煤气生产甲醇的分厂，对测量煤气管道的氧气含量严格，对测量氧含量的仪表要求精高，可靠性也非常高，如果管道含氧量超标，在压缩机的作用下，将煤气压缩时，煤气的温度升高，容易发生燃气爆炸。
煤气管道上两块红外线激光气体分析仪（氧气表）的安装如图1：图 1照片如下：2、红外线激光气体分析仪（氧气表）的工作原理和结构：红外线激光气体分析仪（氧气表）能吸收波长为2-112um，基于部伯—贝尔定律，I=I0(1-ucL)u: 气体吸收光线吸收系数c: 气体的浓度L: 测量光路的长度红外线激光气体分析仪（氧气表）是半导体激光吸收光谱技术，也称DLAS,半导体激光器发射出的一定频率激光（红外线）穿过被测气体时，气体吸收红外线能量，使其能量减少，不受被测气体的背景的影响，同时能修正温度和压力对测量的影响。
半导体激光光谱宽度小于气体的吸收谱线的展宽。
调节光谱检测：调控激光频率，使其被测气体的频率共振，用相敏整流测量被测气体穿透光线的谐波分类的吸收量。
是基于可调二极管激光器吸收光谱技术(TDLAS)，在管道气体进行连续在线气体监测的光学仪器。
激光气体分析仪利用一个发射器/接收器配置（彼此安装完全相反）去测量通过瞄准线路径的平均气体浓度。
红外线激光气体分析仪（氧气表），每一种气体在特定的波长都有不同的吸收线。
激光波长穿过一条选定的待测气体的吸收线被扫描，吸收线认真地选择，避免其他（背景）气体的交叉干扰。
发射器和接收器之间光路上的目标气体分子的吸收不同，激光波长不同，探测光强随激光波长而变化。
弯曲加载评价管线钢SCC敏感性的有效性探讨
种不 同弯 曲加 载方式 ，以及 试样形 式对 管线 钢母材 以及 焊缝 应力腐 蚀敏 感性评 价 的影 响 ，为科 学合理 地选 择管 线钢应 力腐蚀 检验 方法提 供依 据 。
Ｈ Ｓ环境 应力腐蚀 开裂 是管 线钢各 种 腐蚀 破坏 中危 ，
险性最大 的一种 。因此 ，为 确保 油气 输送 的安 全 性 和长寿 命 ，准 确 合 理 地 评 价 管 线 钢 Ｓ Ｃ敏感 Ｃ 性 十分 重 要 ，特 别 是 对 带 焊 缝 管 道 的 Ｓ Ｃ评 价 。 Ｃ 目前 。国际有关 管线 钢应力 腐蚀 敏感 性检验 的标准 较 多 ，不 同试验 标准 中 的试 验方 法不 同 ，在对 管线 钢 应力腐 蚀敏感 性进 行检测 时 ，首先 应选用合 理 的
点 弯 曲加 载法 的 。美 国腐 蚀 工 程 师 协 会 （ Ａ Ｅ） ＮＣ 标 准 要 求 采 用 三 点 弯 曲加 载 ，且 要 求 试 样 表 面
分别采 用 三点弯 曲加 载和 四点弯 曲加载施 加外 加载 荷 ，并参 照 以上标 准进行 试样设 计 。三点 弯 曲试样
￥ 基金项 目：石油管力学 和环境行为重点实验室 开放基金资助项 目 （ Ｙ Ｚ Ｔ一００ ） ６１。
成分 含量 ｃ ｓ ｉ Ｃ ｕ Ｎｉ Ｍ ｎ Ｐ Ｓ Ｆ ｅ
试 验标准 和试验 方法 。 因此 ，有 必要对 各种试 验方
法 的合理 检验 范 围进 行研究 。
弯 曲加 载 由于具有 简便 、经济 、试 件紧凑 ，适
合 于在有 限空 间 的容 器 内进 行成批 的长期实 验等优
应 力水平 ，导致 结论 出现偏 差 ；但 是若 采用 四点 弯 曲加 载 不打 孔试 样 ，且 保 证 焊缝 区、热 影 响 区
和母 材 区均 处 于两 内加 力点之 间，则可 以有效地 评价 焊接 接 头 ｓ ｃ敏感 性。 ｃ 关 键词 三点弯 曲加 载 四点弯 曲加 载 应力腐 蚀 开裂 （ ｃ ） 管线钢 ｓ ｃ
氢气管线及其对阀门的要求
a．孕育期, 在此期间，力学性能非常缓慢地变化。 b. 力学性能快速劣化阶段，同时伴随微裂纹快速生长。 c. 最终阶段，固溶体中的碳耗尽，力学性能达到最终值。
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临氢作业用钢防止脱碳和微裂的操作极限
四、安装管道以及阀门的注意点
（1）接触氢气的表面彻底去除毛刺、焊渣、铁锈 和污垢等。
3.采用低氢扩散性和低氢溶解度的镀涂层
一般认为,在电镀Zn、Cd、Sn、Pb时,渗入钢件的氢 容易残留下来,而Cu、Mo、Al、Ag、Au、W等金属镀层具有 低氢扩散性和低氢溶解度,渗氢较少。
4.镀前去应力和镀后去氢以消除氢脆隐患等
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（3）氢蚀
定义：在高温高压环境下，氢进入金属内与一种组 分或元素产生化学反应使金属破坏，称为氢蚀。
（4）氢气管道、阀门、管件等在安装过程中及 安装后采用严格措施防止焊渣、铁锈及可燃物 等进入或遗留在管内。
（5）氢气管道强度试验合格后，使用不含油的 空气或惰性气体，以不小于20 m/s的流速进行 吹扫，直至出口无铁锈、无尘土及其他污垢为 合格。
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谢 谢！
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结束语
氢气管线及其阀门的要求202 Nhomakorabea/5/9
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目目 录录
一、氢气的性质及其对材料的影响 二、氢气设备及其管道 三、氢气管路中的阀门 四、安装管道以及阀门的注意点
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一.氢气的性质以及对材料的影响
1.氢气的物理性质
氢气（H2）是一种易燃易爆的气体 （属于危险化学品）。在标准状态下 （一个标准大气压/760mm Hg），氢气是 一种无色，无味、无毒的气体,无腐蚀性， 但有很强的渗透性，常温下可透过橡皮 和乳胶管。氢气的密度为0.09kg/m3，比 空气轻。氢气微溶于水、乙醇和乙醚 。
管道水力摩阻系数的敏感性分析
管道水力摩阻系数的敏感性分析郭永鑫; 郭新蕾; 杨鹏志; 付辉; 王涛【期刊名称】《《水利学报》》【年(卷),期】2019(050)008【总页数】8页(P1021-1028)【关键词】输水管道; 水力摩阻系数; 水头损失; 敏感性分析【作者】郭永鑫; 郭新蕾; 杨鹏志; 付辉; 王涛【作者单位】中国水利水电科学研究院流域水循环模拟与调控国家重点试验室北京 100038; 河北水利电力学院河北沧州 061001【正文语种】中文【中图分类】TV134.21 研究背景管道输水具有效率高、环境影响小、拆迁占地少、运行调度安全可靠、维护管理简单等特点，广泛应用于城市给排水、农业灌溉、跨流（区）域调水等水利工程中。
管道水力计算公式及其摩阻系数的合理选用是流体输送工程设计的关键，其选取合理与否直接影响水力计算成果的精度，进而影响工程的总体布局、设计规模、投资乃至运行费用。
现有规范和工程设计常用的水力计算公式及相应的摩阻系数有［1-2］：达西-魏斯巴哈（Darcy-Weisbach）公式和达西摩阻系数λ，海森-威廉（Hazen-Williams）公式和海森-威廉系数Ch，谢才-曼宁（Chézy-Manning）公式和曼宁糙率系数n。
大量研究和工程实践表明水力摩阻系数不仅与管道内壁的粗糙度有关，而且受管径D、流速V、水流黏滞系数ν等的影响［3-4］。
然而，国内现有规范给出的摩阻系数取值范围较宽，对摩阻系数影响因素的考虑不全面，导致工程设计，尤其是大口径输水管道的摩阻系数精确取值困难，部分工程的水力计算误差较大。
例如，新疆北疆供水工程小洼槽倒虹吸，采用DN3100 玻璃钢夹砂管，曼宁糙率系数设计值n=0.0090，工程运行后实测n=0.0106，比设计值大18%，导致上下游进出口水位差比设计值增加0.6 m，不能满足设计输水流量要求［5］；三个泉倒虹吸采用钢管和PCCP 管的组合方案，其中DN2700 环氧内衬钢管的曼宁糙率系数设计值n=0.0120，实测n=0.0098，比设计值小23%，DN2800PCCP 管道的曼宁糙率系数设计值n=0.0135，实测n=0.0108，比设计值小25%，实际过流能力大于设计值，原设计方案偏于保守［6］；南水北调中线北京段DN4000PCCP 管道，曼宁糙率系数设计值n=0.0120，实测n=0.0101，比设计值小15%，实际运行水头损失（5.30 m）仅为设计值（7.64 m）的69%［7］。