张拉方案及计算书
边坡预应力锚索张拉计算书
边坡预应力锚索张拉计算书
同理可得：
XXX：F=600/6*0.75=75KN=N
理论伸长：△L=*（4000+600）/(6*140*)=2.1mm
压力表读数：P=0.227X+0.4286＝17.5MPa
4）当б=бcon时
XXX：F=600/6=100KN=N
理论伸长：△L=*（4000+600）/(6*140*)=2.8mm
压力表读数：P=0.227X+0.4286＝23.2MPa
5）当б=бcon*1.1时
张拉力：F=600/6*1.1=110KN=N
理论伸长：△L=*（4000+600）/(6*140*)=3.1mm
压力表读数：P=0.227X+0.4286＝28.9MPa
四、结论
本文介绍了K28+600-K28+970段右侧边坡预应力锚索张拉计算书的设计参数、要求、张拉程序和理论拉伸长值及压力表读数计算。
在实际工程中，应注意对张拉设备进行标定，并按照正确的张拉程序进行操作，以确保预应力锚索的安全可靠使用。
张拉力计算公式为：F=600/9*0.75=75KN=N。
根据公式计算，XXX为XXX。
根据理论计算，伸长量为△L=*（4000+600）
/(6*140*)=2.1毫米。
压力表读数的计算公式为：P=0.227X+0.4286＝17.5兆帕。
根据公式计算，压力表读数约为17.5兆帕。
当б=бcon*100％时，具体情况需要根据实际情况进行判
断和计算，无法简单给出结论。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。
箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。
2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。
3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。
4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。
三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。
2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。
3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。
4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。
5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。
四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。
2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。
五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。
2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。
六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。
2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。
30T梁预应力张拉计算书
30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。
进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。
锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。
穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。
2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：F250%→F3100%→F2100%V→F1100%。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。
切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于1.5倍预应力筋直径。
锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。
48小时内必须压浆。
张拉时做好详细的施工记录。
二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=15.2mm标准强度：RYB=1860Mpa锚下控制应力：0.75RYB=1395Mpa钢绞线面积：AP=139mm2弹性模量：EP=1.95X105MPa预应力管道摩擦系数：μ=0.25预应力管道偏差系数：K=0.0015钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=193.905KN2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=0.0208X+0.24310；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=193.905kN/股Y=P=0.0208F+0.24311、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=1357.34KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×193.905×0.0208×10%+0.24310=3.066MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×193.905×0.0208×20%+0.24310=5.89MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=7×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=14.36MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=7×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=28.47MPa2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=1551.24KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×193.905×0.0208×10%+0.24310 10%=3.47MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y20%=6.69MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×50%+0.24310 Y50%=16.37MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=32.51MPa3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=1745.15KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×10%+0.24310 Y10%=3.87MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y25%=7.5MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=18.39MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=9×193.905×0.0208×100%+0.24310=36.5MPa4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股） 张拉控制应力P=1395×139*10=1939.05KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数： Y 10%=10×193.905×0.0208×10%+0.24310=4.27MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数： Y 20%=10×193.905×0.0208×20%+0.24310=8.31MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数： Y 50%=10×193.905×0.0208×50%+0.24310=20.41MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=10×193.905×0.0208×100%+0.24310=40.57MPa30mT 梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）编号 部位 束数 锚下控制应力σK （Mpa )截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1 中跨中梁 7 13951391357.335 135.7335 3.066 271.4675.89678.6675 14.36 1357.33528.47 F2 8 1395 139 1551.24155.1243.47 310.2486.69 775.62 16.371551.24 32.51F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（二）编号 部位 束数 锚下控制应力σK（Mpa ) 截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1中跨边梁 91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5F2 9 13951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F3913951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5油表读数计算表（三）编号 部位 束数 锚下控制应力σK （Mpa ) 截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1边跨中梁91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F2 9 1395 139 1745.14174.514 3.87 349.029 7.5 872.572 18.39 1745.145 36.5 F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（四）编号 部位 束数 锚下控制截面积 张拉力 10%P 对应油表20%P 对应油表50%P 对应油表100%P对应油表n 应力σK （Mpa )A(mm2) P （KN) （KN) 读数 （KN) 读数 （KN) 读数 （KN) 读数 F1边跨边梁10 1395139 1939.05 193.9054.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57 F2 10 1395 139 1939.05193.905 4.27 387.81 8.31969.525 20.41 1939.05 40.57 F310 1395139 1939.05 193.905 4.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57。
张拉计算书
B=24.5m，L=20m，α=0°箱梁预制张拉计算书编制：审核：总工程师：青兰高速公路LJ21合同段项目经理部制二OO八年十二月四日一、工程概况B=24.5m，L=20m，α=0°，属于这种结构形式的预制箱梁有K145+080葫芦河大桥的箱梁和K145+715葫芦河大桥的箱梁， K145+080葫芦河大桥共计18跨,全桥箱梁共144片，其中边梁和中梁各72片；K145+715葫芦河大桥共计5跨, 全桥箱梁共40片，其中边梁和中梁各20片。
二、计算依据理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式；钢绞线各段长度及相关参数采用《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册和相关试验（后附）。
三、计算公式及参数1、平均张拉力计算：PP=P*（1-e^-（k*L+u*θ）)/（k*L+u*θ）式中PP：预应力钢绞线的平均张拉应力（KN）P：预应力钢绞线张拉力（KN）K：孔道偏差系数L：从张拉端至计算截面的孔道长度(m)u：钢绞线与孔道的摩擦系数θ：张拉端与计算截面的曲线孔道的切线夹角之和（rad）2、理论伸长量计算：△L= PP*L/(AP*EP)式中△L:理论伸长值L:从张拉端至计算截面的孔道长度(m)PP: 预应力钢绞线的平均张拉应力（KN）AP:钢绞线的截面面积(mm2)3、相关参数：D=15.24mm，A=140mm2，fpk=1860MPa，EP=2.04*105MPa,u=0.25，K=0.0015，δcon=0.75*fpk=1395MPa四、理论伸长量计算1、梁端至跨中钢绞线布置示意图：其中 ab：锚具端部到千斤顶尾部的长度，取50cm，bc：管道内直线长度，根据《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册取，cd：管道内曲线长度，根据《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册取，de：管道内直线长度，根据《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册取。
现浇箱梁张拉计算书
***************高速公路二合同K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁张拉计算书*****有限公司二零二零年六月本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f=1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。
锚具采用整套锚具，管道成孔采用塑料波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢绞线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。
张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon（持荷2min）→锚固。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞线头。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015锚下控制力σcon=0.73锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa)每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN)OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表）OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表）OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表）伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/（kx+μθ）1、JCZ/Y0#~JCZ/Y3#墩现浇箱梁F1、F1a、F1b、F2、F2a、F2b、F3、F3a、F3b、F4、F4a、F5、F6、F6a、F7、F6b、F6c、F7a；JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩现浇箱梁钢束F1b、F1a、F1b、F2、F2a、F2b、F3、F3a、F3b、F4、F4a、F5钢绞线每束含摩阻张拉控制力：（1+0.025）×（1860×0.73×140.3）/1000*12根=2343.156(KN）（使用3500KN千斤顶、OBM15-12锚具）2、JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩现浇箱梁F6、F6a、F7每束含摩阻张拉控制力：（1+0.024）×（1860×0.73×140.3）/1000*9根=1755.531（KN)（使用3500KN千斤顶、OBM15-9锚具）3、JCZ/Y0#~JCZ/Y3#墩底板钢束B1,B1a，JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩底板钢束B1、B2钢绞线含摩阻张拉控制力：（1+0.025）×（1860×0.73×140.3）/1000*5根=976.315(KN)（使用3500KN千斤顶、OBM15-5锚具）。
张拉计算书
20m空心板预应力筋
张拉理论伸长值计算书
一、工程简况
我合同段K74+454.7桥为2×20M预应力混凝土简支空心板梁，空心板预应力束采用φJ15.24低松弛预应力钢绞线，其公称面积Ay=140mm2，抗拉标准强度Ry b=1860Mpa，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，技术标准符合GB/T5224-95，不超张拉，配YM15系列锚具，预应力管道采用预埋金属波纹管成孔。
二、计算说明(JTJ041-2000)
1、锚下控制力
σk=0.75×1860 Mpa=1395 Mpa
2、张拉控制力
P=σk×Ay=1395×140=195.3kN
3、预应力筋平均张拉力
公式Pμ=P[1-e-(kx+μθ)]/（kx+μθ）
式中：Pμ：预应力筋平均张拉力（N）。
P：预应力筋张拉端的张拉力（N）
X：从张拉端至计算截面孔道长度。
θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015
μ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数取0.20
4、终点张拉力
公式：P E=P×e-（kx+μθ）
5、预应力筋理论伸长值计算：
ΔL=P P L/A P E P
式中：公称面积A P=A y=140mm2
弹性模量E P=Ey=1.95×105Mpa
每束钢绞线理论伸长量计算结果见后附《空心板预应力钢绞线理论伸长量计算表》，另：根据后附千斤顶油表标定《试验报告》，计算对应的空心板张拉油表读数计算结果见后附《空心板预制张拉数据一览表》。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____，位于_____，主要结构形式为_____。
其中，预应力部分采用_____预应力体系，设计预应力筋为_____，张拉控制应力为_____。
二、预应力筋参数1、预应力筋规格本工程采用的预应力筋为_____，其公称直径为_____mm，截面积为_____mm²。
2、预应力筋弹性模量根据厂家提供的资料，预应力筋的弹性模量为_____MPa。
3、预应力筋标准强度预应力筋的标准强度为_____MPa。
三、张拉设备及工具1、千斤顶选用_____型千斤顶，其最大张拉力为_____kN，行程为_____mm。
2、油压表配套使用_____型油压表，量程为_____MPa，精度为_____级。
四、预应力张拉计算1、张拉力计算根据设计要求，预应力筋的张拉控制应力为σcon=＿____MPa。
则单根预应力筋的张拉力为：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为预应力筋的截面积。
以某根预应力筋为例，截面积 Ap ＝＿____mm²，代入上式可得：P ＝＿____×＿____=＿____kN2、理论伸长值计算预应力筋的理论伸长值ΔL 可按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）其中，P 为预应力筋的平均张拉力（kN）；L 为预应力筋的长度（m）；Ap 为预应力筋的截面积（mm²）；Ep 为预应力筋的弹性模量（MPa）。
假设某段预应力筋长度为 L ＝＿____m，平均张拉力 P ＝＿____kN，代入上式可得：ΔL ＝（＿____×＿____）／（＿____×＿____）＝＿____mm3、实际伸长值测量及计算预应力筋实际伸长值ΔL'应由两部分组成，即初应力至最大张拉力之间的实测伸长值ΔL1 和初应力以下的推算伸长值ΔL2。
ΔL' ＝ΔL1 ＋ΔL2初应力一般取张拉控制应力的 10%～15%，本工程取 10%。
边坡预应力锚索张拉计算书
边坡预应力锚索张拉计算书一、工程概述本次边坡预应力锚索工程位于_____地区，边坡高度为_____米，坡度为_____。
为确保边坡的稳定性，设计采用预应力锚索进行加固处理。
预应力锚索的布置方式为_____，锚索的设计参数如下：锚索长度：＿____米锚索直径：＿____毫米钢绞线数量：＿____根设计预应力：＿____kN二、计算依据1、《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB 50086-2015）2、《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）3、工程地质勘察报告4、设计图纸及相关文件三、锚索材料性能1、钢绞线：采用_____级高强度低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值为_____MPa，弹性模量为_____GPa。
2、锚具：采用_____型锚具，其性能符合相关标准要求。
四、预应力损失计算1、锚具变形和钢绞线内缩引起的预应力损失σl1根据规范，锚具变形和钢绞线内缩值取_____mm，则σl1 ＝ Es×L/（l×A) ，其中 Es 为钢绞线弹性模量，L 为锚具变形和钢绞线内缩值，l 为从锚具变形、钢绞线内缩量开始至锚固段前端的距离，A 为钢绞线的截面积。
2、钢绞线与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2σl2 ＝σcon×（1 e^（（kx ＋μθ)）），其中σcon 为张拉控制应力，k 为考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数，x 为从张拉端至计算截面的孔道长度，μ 为钢绞线与孔道壁之间的摩擦系数，θ 为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）。
3、混凝土的弹性压缩引起的预应力损失σl4σl4 ＝n×Ep×Δl ／ l ，其中 n 为同时张拉的钢绞线根数，Ep 为钢绞线的弹性模量，Δl 为在计算截面上，先张拉的钢绞线由于混凝土弹性压缩引起的预应力损失值，l 为预应力钢筋的有效长度。
4、钢绞线的松弛引起的预应力损失σl5根据钢绞线的类型和张拉工艺，按照规范选取相应的松弛损失值。
40米预应力混凝土T梁后张法张拉计算书(过程计算)
40米T梁张拉计算书（T梁后张法张拉过程计算）编制：计算：审核：XXXXXXX有限公司XXXX高速公路XXXX项目经理部二○一七年七月八日预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告一、参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）2、《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》3、《江西新华金属制品有限责任公司1x7预应力钢绞线产品质量证明书》4、《预应力钢绞线检测报告》5、《河南精试预应力金属结构检测有限公司千斤顶标定报告》二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：Pp——钢绞线的平均张拉力， KNPp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）P——钢绞线张拉端的张拉力，每股张拉力：0.75x1860x139/1000=193.905KN;N3、N4取1551.24KN；N1、N2、N5取1745.145 KN。
(N3=193.905×8=1551.24,N1=193.905×9=1745.145)。
X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.17L——预应力筋的长度（m）(L=X+M)B——工作长度，0.7 m（限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）Ap——钢绞线的截面积，取139mm²（供应商或试验的质量报告书提供）Ep——钢绞线的弹性模量195000MPa（供应商或试验的质量报告书提供）系数k及μ值表计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：单端工作长度钢束伸长值计算（△L2）根据现场的实际情况，张拉端和工作锚之间有一定距离，我标段预制场中的该段距离为0.70m，忽略工具夹片松弛的影响，且该段的伸长值为：△L2=PL/AyEg=5.01mm最终理论总伸长值计算（△L）：N1：△L=2×（140.0+5.01）=290.02mmN2：△L=2×（140.7+5.01）=291.42mmN3：△L=2×（141.9+5.01）=293.82mmN4：△L=2×（139.8+5.01）=289.62mmN5：△L=2×（140.3+5.01）=290.62mm实际伸长值容许(6%)范围如下：N1: 273mm ～ 307mmN2: 274mm ～ 309mmN3: 276mm ～ 311mmN4: 272mm ～ 307mmN5: 273mm ～ 308mm张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N1、N2、N3——100%N5——100%N11、N2、N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：张拉油表读数（MPa）三、张拉顺序及张拉油表读数计算1）张拉千斤顶和配套张拉油表经河南精试预应力金属结构检测有限公司标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台YDC2500型千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N1—N2—N3—N4—N5，其中N5钢束应对称交替逐级张拉，张拉过程荷载差异不得大于50%锚下张拉控制荷载。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书 - 1 - 第一章 工程概况及设计简介 第一节 工程概况 本项目主线设预应力桥梁2座，现浇钢筋混凝土实心板桥1座。 其中城关村1号桥，桥梁上部结构为5Χ13m装配式预应力空心板，桥墩处采用桥面连续.桥梁中心桩号K0+579.0，起点桩号K0+543.48,终点桩号K0+614。52,桥长71。04米。桥梁宽度为:14m=净9m+2Χ2。5m（人行道及栏杆）. 桥梁平面位于A=62.733m的左偏缓和曲线和直线上，桥墩径向布置,桥梁右偏角105°;桥梁横坡为双向1.5%，纵坡为0。5%。 城关村2号桥桥梁上部结构采用2Χ13m装配式预应力混凝土空心板，下部结构采用桩柱式墩台，桥梁中心桩号K0+720。0，桥梁起点桩号K0+705。98，终点桩号K0+736.02，桥长30。04m。梁宽度为14m=净9m+2Χ2。5m（人行道及栏杆），本桥平面位于直线上,桥面横坡为双向1.5%，纵断面纵坡0。5%。 第二节 桥梁工程设计简介 一、桥梁技术标准 1、市政路等级：城市次干路； 2、设计行车速度：30km/h； 3、桥梁设计荷载：城-B级； 4、设计洪水频率：1/100; 5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1。0； 6、耐久性环境类别：I类环境； 7、地震荷载：按6度设防。地震作用：地震动峰值加速度0.05g。 岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书 - 2 - 二、桥梁结构设计 1、桥面宽度 桥宽分配为:2。5m（人行道，含栏杆）+9m（车行道）（非机动车道)+2。5m（人行道,含栏杆）=14m。 2、桥型布置 城关村1、2号桥均为装配式简支梁桥. 3、结构设计 上部结构：采用13m后张预应力砼空心板梁,板梁标准跨径13m，梁长12。96m，梁高0。7m. 下部结构：桥台：桩柱式桥台,桩基采用∅130cm人工挖孔桩. 三、主要材料 a. 砼： 空心板：C40 砼 桥面铺装: C40砼（抗渗等级W6）;板梁封端： C40； 台身、背墙、搭板、耳墙、人行道板和人行道枕梁： C30;桩基础：水下C30砼. b.钢筋：HPB300钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499。1—2008的要求， HRB400钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499。2-2007的要求. c。 预应力钢筋:采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5244—2003）规定的ΦS15。20低松弛高强预应力钢绞线,公称面积140mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.96×105MPa。 d。钢材：采用Q235钢，其技术标准应符合《碳素结构钢》GB/T700-2006的规定。 岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书 - 3 - 第二章 编制依据 1、施工现场条件和施工环境。 2、与本工程相关的施工技术规范、验收标准和相应的法规等。 3、本公司的综合实力及类似工程施工经验。 第三章 施工方案及工艺流程 第一节 张拉前的准备工作 1、对进场的纲绞线、锚具、夹片等，按技术规范规定频率进行抽检、送检。 2、对现场制作的波纹管要安排技术人员跟班作业，发现问题即时解决。 3、对张拉机具提前到相关部门进行标定，以备正常施工。 4、对进场的水泥、砂、石要严把质量关，按批次、批量抽检。 第二节 安装预应力钢束 1、规范规定钢绞线束除蒸汽养护构件必须穿束外,在其它条件下可以先穿也可以后穿，但本工程钢绞线为后穿，后穿钢绞线的优点在于孔道内可以保证有足够的空隙,使得压浆顺畅。 2、钢绞线截断宜采用切断机或砂轮锯,严禁使用电弧焊或气焊切割。 3、钢绞线编束要保证钢绞线平行，不得缠绕,1。0～1.5m用3～5根22号铁线绑扎，距端点2米范围每0.5米绑扎一道。钢绞线编束后,将端头点焊在一起，然后用砂轮打磨端头，使之呈鸡蛋头形,以免穿束时戳坏波纹管，造成堵孔. 4、穿束前须吹净管道内的水分等杂物,穿束时先将导线穿过孔道与预应力钢束连接在一起，以导线牵拉为主,以推为辅，穿束后检查预应力筋外露孔口情况，保证两端外露相等，并满足张拉要求，最后散开预应力钢束端头，以备安装锚具、千斤顶. 第三节 预应力筋张拉 岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书 - 4 - 1、预应力钢束必须待梁板砼强度达到设计强度等级的85％后，方可张拉。 2、张拉设备安装：千斤顶、锚具安装时必须和锚垫板孔口在同心圆上，即做到三者中心重合，并与钢绞线切线方向垂直. 3、施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响. 4、预应力钢束张拉顺序为： 左N1→右N2→右N1→左N2。 5、张拉程序 0~初应力（10％σcon)～2倍初应力(20%σcon）～100%σcon（持荷2min并锚固) 调整钢束松紧程度，使钢束受力均匀,然后加载张拉至控制应力的10％，并用红油漆作好标识作为记录伸长量的起点。按实际张拉吨位，张拉至施工控制张拉吨位,并持荷2min后锚固。记录钢绞线的实际伸长量,与设计伸长量核对，并核对伸长量。 6、张拉操作 预应力筋张拉采用两端同时张拉,千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀,并使各油缸回程到底。每拉到一个整数时举手示意保持两端千斤顶同步工作。张拉时现场应由施工工长统一指挥。 7、预应力钢束的封头 张拉工序完成后，经监理工程师同意对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度为30～50mm。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。 岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书 - 5 - 第四节 压浆与封锚 钢绞线张拉以后10小时左右，观察预应力钢绞线及锚具稳定后，即应进行孔道压浆，压浆设备主要有灰浆搅拌机，活塞式压浆泵。 一、压浆准备工作 锚具外面的预应力钢绞线间隙用水泥浆填塞,以免冒浆而损失灌浆压力，封锚时，应留有排气孔。 压浆用水泥浆强度应符合设计要求,设计无要求的不得低于40MPa。对截面较大的孔道，要掺入适量细砂。掺用外加剂时，不得含有对预应力筋或水泥有危害的物质. 二、压浆 孔道压浆采用R28=40MPa. 压浆顺序：安装压浆嘴→安装稳压阀→压浆→稳压（过 3～4min 后)→拆除稳压阀。在水泥浆中掺入水泥重量0。1％—0。4% 的外加剂并搅拌均匀，开始压力加到0.5MPa 左右，当压力升到0.7MPa时，另一端由水变为稀浆再到浓浆时，关闭稳压阀，稳压一分钟，使水泥浆在有压状态下稳固，保证压浆饱满。 压浆应缓慢均匀进行，不得中断.并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭,使孔道由排气畅通。较集中的孔道和邻近的孔道,尽量先连续压浆完成。不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗畅通. 冬季施工环境最低温度低于+5℃时，应采取保温措施。 压浆后，应从检查孔抽查压浆的密实情况,如有不实应及时处理纠正。 三、封端 预应力张拉,压浆后，在确认各项指标均符合设计及规范要求后，应及时岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书 - 6 - 封锚。将梁端用水冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢。封锚前应对梁板端清理干净，并对砼凿毛。 设置端部钢筋网,为固定钢筋网的位置，将部分桩筋点焊于支承垫板上. 固定封锚端模板，以免模板松动影响梁长。立模后校核梁长,误差应在容许范围内。 浇筑混凝土时，其强度应符合设计规定，无规定时,不得低于梁体混凝土设计强度85%，浇筑时仔细操作,认真振捣,务必使锚具处混凝土密实. 封端混凝土养生，浇筑后，洒水养护时间不少于７天。 四、堆放 当梁体砼达到强度时,用龙门吊或大吨位汽车吊吊放整齐。场地应平整、压实,支点应正确。并做好永久性标志、编号及制造日期。 五、张拉工艺流程如下图所示： 准备工作
设备安装 检查锚具、孔道、千斤顶是否同心 记录夹片外露量 张拉10%σcon 张拉20%σcon 张拉至100%σcon，持荷2min 岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书 - 7 - 第四章 危险源辨识与监控 第一节 预应力张拉施工事故的主要类型
1、锚具（或夹具)组装件破坏； 2、台座倾覆或滑移； 3、预应力钢绞线断裂或滑脱; 4、张拉设备故障； 5、不当操作事故； 6、施工机具伤人； 7、现场火灾或触电。 第二节 引发事故主要原因
1、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组件的锚固性能差； 2、预应力钢绞线质量不合格； 3、张拉机具失效； 4、在不安全的天气条件下继续施工；
回油、松工具锚 核对伸长量 锚 固
压 浆 封 锚 落 架 岚皋县城西坡环线市政道路工程 预应力筋张拉方案及计算书
- 8 - 5、作业面的外侧边缘与架空线路的边线之间没有保持安全操作距离； 6、机具使用前没有进行检修,或操作不当。 第三节 危险源监控
1、对预应力钢绞线的质量进行检查,对使用的机械、工具、用具进行检查和监控. 2、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组装件静载试验测定的锚具效率系数和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变来确定预应力筋与锚具(或夹具)组装件的锚固性能，并应满足循环次数为200万次的疲劳性能试验。 3、对台座的抗倾覆与抗滑移，张拉设备的工作性能进行监控。 4、对预应力结构混凝土的强度,模板支撑体系的拆除时间进行明确的规定和监控。 5、加强安全管理，对施工环境和条件进行监控。 第四节 预应力钢筋张拉工施工安全保证措施
1、必须经过专业培训,掌握预应力张拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗。 2、必须按照检测机构检验、编号的配套组使用张拉机具。 3、张拉作业区域应设明显警示牌，非作业人员不得进入作业区. 4、张拉时必须服从统一指挥,严格按照技术交底要求读表。油压不得超过技术交底规定值。发现油压异常等情况时,必须立即停机。 5、高压油泵操作人员应戴护目镜. 6、作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接件,连接件必须完好、紧固，确认安全后方可作业。