施工设计方案计算例题

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专接本_工程管理必备经典例题

1.有一分部工程欲组织成等步距成倍节拍流水施工，已知施工段m=6，施工过程n=3，其流水节拍t1＝2天、t2＝3天、t3＝1天，试确定流水步距B 及总工期T，并绘制水平、垂直图表。

解：根据已知条件，求t1、t2、t3最大公约数。

则：K0＝1天设3个施工过程分别为A、B、C，则各施工过程所需专业施工班组的数目为：投入流水施工的班组数：N=2+3+1=6（组）该工程流水施工的工期：T=(N-1)B+mK0=(6-1)×1＋6×1＝11（d）水平及垂直图表如下所示：2．某工程的流水施工参数为：m=6，n=4，Di 如下表。

试组织流水施工方案。

解：可采用分别流水方式。

⑴确定流水步距：∴ K Ⅱ,Ⅲ＝5（天） ∴ K Ⅱ,Ⅲ＝5（天）∴ K Ⅲ,Ⅳ＝3（天）⑵确定工期：⑶绘制水平图表：①K Ⅰ,Ⅱ： 4，7，9，12，14，17 2，6， 9，11，14，18 － 4，5，3， 3， 3， 3，-18 － ②K Ⅱ,Ⅲ：2，6，9，11，14，18 3，6， 8，10，13，16 2，3，3， 3， 4， 5，-16 ③K Ⅲ,Ⅳ： 3，6，8，10，13，16 3，7，11，13，17，21 － 3，3，1， -1， 0， -1，（天））（）（344424433551111,=++++++++=-++=∑∑∑∑=-=+CZ D K T zh m i zh i n j j j3．某基础工程分三段施工，其施工过程及流水节拍为：挖槽—2天，打灰土垫层—1天，砌砖基础—3天，回填土—2天。

试绘出其双代号网络图。

解：【解题注意】对于有多个层段流水施工的网络图，其中间行的节点易由于多进多出而造成逻辑关系错误。

因此常需要增加一些虚箭线和节点来断开无逻辑关12 。

示。

系工作之间的联系，避免引起错误，如图中③→⑤、⑥→⑨、⑩→○Array4、按表给出的逻辑关系绘制双代号网络图，并用图上计算法计算各工作的时间参数，找出关键线路（用双箭线标出），说明计算工期。

建筑施工技术方案设计(钢筋下料长度计算)

钢筋下料长度计算钢筋因弯曲或弯钩会使其长度变化，在配料中不能直接根据图纸中尺寸下料；必须了解对混凝土保护层、钢筋弯曲、弯钩等规定，再根据图中尺寸计算其下料长度。

各种钢筋下料长度计算如下：直钢筋下料长度＝构件长度－保护层厚度＋弯钩增加长度弯起钢筋下料长度＝直段长度＋斜段长度－弯曲调整值＋弯钩增加长度箍筋下料长度＝箍筋周长＋箍筋调整值上述钢筋需要搭接的话，还应增加钢筋搭接长度。

下料长度：是按钢筋弯曲后的中心线长度来计算的，因为弯曲后该长度不会发生变化。

外包标注：简图尺寸或设计图中注明的尺寸不包括端头弯钩长度，它是根据构件尺寸、钢筋形状及保护层的厚度等按外包尺寸进行标注的，他有几种不同的标注方法，具体见下图。

弯曲量度差：钢筋弯曲时，其外壁伸长，内壁缩短，而中心线长度并不改变，计算钢筋的下料长度是按中心线的长度计算的。

显然外包尺寸大于中心线长度，它们之间存在一个差值，我们称之为“量度差值”。

弯钩增加长度：当使用不同的外包标注方法时，有可能外包标注的长度没有弯钩按中心线长度增加的大，这样就存在一个实际下料长度和外包标注之间的一个差值，这个差值就是下料时应按外包标注所增加的长度，具体右图。

如上图90度弯钩，当按如下两种外包标注时其弯钩的计算方法不同如果外包尺寸只标注L，那么就存在一个弯钩增加长度，即实际下料长度应是钢筋中心线的长度，也就是钢筋垂直弯曲部分长度AB，加上90圆弧长度，再加上底部除圆弧部分的长度S，大于外包标注尺寸L，即AB+R+S与L的差值就是弯钩的增加长度。

如果外包尺寸标注L，L1，则这时的实际下料长度AB+R+S明显小于外包标注长度L1+L，这时L1+L与AB+R+S的差值就为弯曲量度差。

总结：从以上解释可以看出，对于不同的标注，需要使用不同的计算方法，当90弯钩按第二种方法标注时，其下料长度为外包尺寸之和减去弯曲量度差，若按第一种方法标注时，则下料长度为外包之寸加上弯钩增加长度。

因此不同的外包标注方法就会存在不同的钢筋下料计算方法。

建筑施工临时结构的设计及计算,建议收藏!

1.简述几种大临结构的设计计算1.1简述几种大临结构的设计计算1.2大临结构设计计算思路(1)定初步方案：•定布置形式•定尺寸•定材料•定截面等(2)分析计算：•传力路径•概念性分析判断•简化成计算简图•手算•电算(3)优化方案：•整体布置是否需要优化•细节处理是否合理•材料性能是否充分利用目的：1.3支架设计计算概述(1)支架的设计计算的一般过程：•1.对上部结构进行分析•2.纵向布置•3.横向布置•4.支架地基基础布置•5.初步选择钢材型号及材料•6.手算初步方案是否合理•7.电算各构件受力情况•8.不断优化确定方案(2)支架设计荷载•钢筋砼自重取25-26kn/m3，竹胶板取1.0kpa，钢模取2kpa，施工活载取2.5kpa，振捣砼产生的荷载取2kpa.(3)荷载组合分项系数•永久荷载取1.2，活荷载取1.4.(4)材料强度•依据《混凝土结构设计规范》和《钢结构设计规范》相关规定取值(5)支架各构件允许长细比•主要受压构件取150，次要受压构件取200.(6)支架各构件最大变形限值•支架受载后挠曲的杆件，其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/4001.4挂篮计算概述(1)挂篮主要组成构件•主桁架：主要受力结构，由桁架片构成两组，可用贝雷钢架、万能杆件或大型型钢等拼成•悬吊系统：将荷载从底模传到主桁上，常采用钻有销孔的钢带或精轧螺纹钢。

•锚固系统与平衡重：防止挂篮行走和浇筑砼时倾覆失稳，稳定性系数不小于2。

•行走系统•工作平台•底模架(2)挂篮的设计要求•挂篮长度和横截面：长度应按悬臂浇筑最大的分段长度决定。

横截面布置由桥梁宽度和截面形式决定。

•挂篮要满足强度、刚度、稳定性的要求。

•挂篮与悬浇梁段砼的重量比<0.5，挂篮的最大变形<20mm(一般轻型挂篮比较难做到)。

()(3)计算围堰时一般需要考虑的荷载•水土压力：砂土地基采用水土分算，粘土或粉土地基采用水土合算。

•水流力、波浪力•其他作用力：施工车辆荷载、基坑周边的超载、风荷载等1.5围堰计算概述2.简介midas有限元程序2.1Midas/Civil软件介绍2.3Midas/Civil帮助文件Midas系列软件是以有限元为理论基础开发的分析和设计软件。

墙下条形基础设计例题

目录课程设计任务书 (1)教学楼首层平面图 (4)工程地质条件表 (5)课程设计指导书 (6)教学楼首层平面大图 (19)《地基与基础》课程设计任务书一、设计目的1、了解一般民用建筑荷载的传力途径，掌握荷载计算方法；2、掌握基础设计方法和计算步骤，明确基础有关构造；3、初步掌握基础施工图的表达方式、制图规定及制图基本技能。

二、设计资料工程名称：中学教学楼，其首层平面见附图。

建筑地点：标准冻深：Z0 =地质条件：见附表序号工程概况：建筑物结构形式为砖混结构，采用纵横墙承重方案。

建筑物层数为四~六层，层高 3.6m，窗高 2.4m，室内外高差为0.6m。

教室内设进深梁，梁截面尺寸b×h=250×500mm，其上铺钢筋混凝土空心板，墙体采用机制普通砖MU10，砂浆采用M5砌筑，建筑物平面布置详见附图。

屋面作法：改性沥青防水层20mm厚1：3水泥砂浆找平层220mm厚（平均厚度包括找坡层）水泥珍珠岩保温层一毡二油（改性沥青）隔气层20mm厚1：3水泥砂浆找平层预应力混凝土空心板120mm厚（或180mm厚）20mm厚天棚抹灰（混合砂浆），刷两遍大白楼面作法：地面抹灰1：3水泥砂浆20mm厚钢筋混凝土空心板120mm厚（或180mm厚）天棚抹灰：混合砂浆20mm厚刷两遍大白材料重度：三毡四油上铺小石子（改性沥青）0.4KN/m2一毡二油（改性沥青）0.05KN/m2塑钢窗0.45KN/m2混凝土空心板120mm厚 1.88KN/m2预应力混凝土空心板180mm厚 2.37KN/m2水泥砂浆20KN/m3混合砂浆17KN/m3浆砌机砖19KN/m3水泥珍珠岩制品4KN/m3钢筋混凝土25 KN/m3屋面、楼面使用活荷载标准值附表—2注：表中使用活荷载仅用于教学楼，黑龙江省建筑地基基础设计规范地基承载力特征值表三、设计要求1、结构布置方案：中学教学楼结构类型为砖混结构，纵墙承重方案。

2、基础方案：采用墙下钢筋混凝土条形基础3、基础材料：混凝土采用C20，钢筋采用HPB235级。

土方工程量计算

7.求零点线所谓零点是指不挖不填的点,零点的联线就是零点线,它是挖方和填方区的分界线,因而零点线成为土方计算的重要依据之一, 在相邻二角点之间,如若施工标高值一为+数,一为-数,则它们之间必有零点存在,其位置可用下式求得,
以右图方格Ⅱ的点42和32为例,求其零点,42点施工标高为 +0.20m,32点的施工标高为-0.13m,取绝对值代入公式,即
2.标方格网角点 3.将角点测设到图纸上或用插入法求角点高程,
4.求平整标高平整标高就是把一块高低不平的地面在保证土方平衡的前提下,挖高填低成水平后的地面标高；设计中经常用原地面高程的平均值作为平整标高,
设平整1标高为H0,则:
H0=4N∑h1+2∑h2+3∑h3+4∑h4 式中：h1计算时使用一次的角点高程； h2计算时使用二次的角点高程； h3计算时使用三次的角点高程； h4计算时使用四次的角点高程,
▪ 此法适应于带状地形单体或土方工程如带状山体、水体、沟、堤、路堑等的土方量的计算,
带状土山垂直断面取法
a沟渠路堑 b半挖半填路基
垂直断面法计算公式：
在Sl和S2的面积相差不大时,用公式：V=Sl+S2/2XL
公式1
但在Sl和S2的面积相差较大或两断面之间的距离大于50m时,计算结果误差较大．遇此情况,可改用以下公式计算：
12m
8m
2.6m
S2
15m
三、方格网法
方格网法是一种相对比较精确的方法,多用于平整场地,将原来高低不平、比较破碎的地形按设计要求整理成平坦的具有一定坡度的场地,
方格网法是把平整场地的设计工作和土方量计算工作结合一起完成,其工作程序是：
1划分方格网

2022版《一级造价工程师案例分析》第2章工程设计、施工方案技术经济分析

第二章工程设计、施工方案技术经济分析方案评价与选择设计方案的技术经济分析评价方法：净现值（NPV）法步骤：1、计算每个方案的初始投资、年运行费用和每次大修理费用，注意考虑折算效益2、绘图，确定要求方案全寿命周期内的每一笔现金流量3、计算每个方案的费用现值4、费用现值最低的方案即为最优方案优选施工方案（案例16）1、不考虑资金时间价值1.1 直接比较缩短工期的工期奖励和支出的措施费，从中优选施工方案。

1.2 绘制现金流量表，不考虑利息，内容含每月支付工程款、支出的措施费、工期奖励）2、考虑资金时间价值2.1 按合同工期组织施工，计算工程款现值，注意折现后现值位置，有的需要两次折现2.2 列出各个施工方案，依次计算现金流现值，现金流现值大的为最优方案互斥方案选择评价方法：净年值NAV=净现值NPV*（A/P,i,n)A方案净年值=租金收入-运营维护支出-改建支出（净现值）*(A/P,i,n)A方案静态投资回收期=改建支出÷（租金收入-运营维护支出）施工机械经济组合经济组合1、挖掘机数量=总土方量÷(台班产量*天数)，注意有小数加12、求自卸汽车数量，第1步求挖掘机和自卸汽车的台数比例，求出最经济的自卸汽车台数；第2步若台数不够，超出部分需要另选其它型号自卸汽车。

计算按选定的挖掘机实际工作天数，并计算已选定的自卸汽车每天不能运完的土方量。

第3步选择可能的自卸汽车组合方案，条件是运土量须大于剩余量，分别计算相应费用，取组合费用最低的。

例题：每立方米挖运直接费=（挖掘机台班单价*台数+自卸汽车台班单价*台数）*工作天数÷总土方量单位产量直接费=台班单价÷台班产量资金时间价值等值计算方法一次支付情形终值计算：（F/P,i,n)称为一次支付终值系数P--现值，现在的资金时间价值或本金，即特定时间序列起点时的价值F--终值，未来的资金时间价值或本利和，即特定时间序列终点的价值现值计算：(P/F,i,n)称为一次支付现值系数；P，F同上等额支付系列情形终值计算(F/A,i,n)称为等额系列终值系数或年金终值系数A--年金，特定时间序列各计息期末的等额支付系列价值偿债基金(终值的逆运算)(A/F,i,n)称为等额支付系列偿债基金系数现值计算（P/A,i,n)称为等额支付系列现值系数或年金现值系数资金回收(现值的逆运算）（A/P,i,n)称为等额支付系列资金回收系数2、工期、成本1、工期延误影响，从关键线路、非关键线路、总时差三方面进行分析2、延时加班时间计算公式：(1）列方程，正常时间完成的工作量+延时加班完成的工作量=总工作量(2）延误的时间÷（1-降效百分比）÷实际工作时间3、夜班加班时间计算，公式：（1）正常时间完成的工作量+有降效的白天完成的工作量+夜班完成的工作量=总工作量（ 2）延误的时间÷（1-白天降效百分比-夜班降效百分比），因为白天有降效的天数等于夜班加班天数4、增加总费用=正常工作费用+延时加班费用+夜班费用5、若成本最低的工期＞最可能工期>合同工期按合同工期组织施工利润=合同额-最低工期成本-压缩工期费用按成本最低工期组织施工利润=合同额-最低工期成本-逾期违约金按最可能工期组织施工利润=合同额-最低工期成本-压缩工期费用-预期违约金6、成本利润率=利润额÷(合同额-利润额)7、期望利润额=合同工期利润额*概率系数1+最低工期利润额*概率系数2+最可能工期利润额*概率系数38、产值利润率=利润额÷总产值(合同额)价值工程的应用1、选择最优方案一、价值指数法1、计算各方案的功能指数1、计算各功能的权重打分方法：1、环比评分法（DARE法）（适用于各个评价对象有明显的可比关系，能直接对比，并能准确地评定功能重要性程度比值的情况）步骤：1、根据功能系统图确定评价功能的级别。

建筑工程技术土方量(方格网)计算

建筑工程技术土方量（方格网）计算一、方格网识图：方格网图由设计单位(一般在1：500的地形图上)将场地划分为边长a=10～40m的若干方格,与测量的纵横坐标相对应,在各方格角点规定的位置上标注角点的自然地面标高(H)和设计标高(Hn),如图1-3所示.图1-3 方格网法计算土方工程量图二、场地平整土方计算考虑的因素：① 满足生产工艺和运输的要求；② 尽量利用地形，减少挖填方数量；③争取在场区内挖填平衡，降低运输费；④有一定泄水坡度，满足排水要求.⑤场地设计标高一般在设计文件上规定，如无规定：A.小型场地――挖填平衡法；B.大型场地――最佳平面设计法(用最小二乘法，使挖填平衡且总土方量最小)。

1、初步标高(按挖填平衡)，也就是设计标高。

如果已知设计标高，1.2步可跳过。

场地初步标高：H0=(∑H1+2∑H2+3∑H3+4∑H4)/4MH1－－一个方格所仅有角点的标高；H2、H3、H4－－分别为两个、三个、四个方格共用角点的标高.M ——方格个数.2、地设计标高的调整按泄水坡度、土的可松性、就近借弃土等调整.按泄水坡度调整各角点设计标高：①单向排水时，各方格角点设计标高为: Hn = H0 ± Li②双向排水时，各方格角点设计标高为：Hn = H0 ± Lx ix ± L yi y3.计算场地各个角点的施工高度施工高度为角点设计地面标高与自然地面标高之差，是以角点设计标高为基准的挖方或填方的施工高度.各方格角点的施工高度按下式计算：式中hn------角点施工高度即填挖高度(以“+”为填，“-”为挖)，m；n------方格的角点编号(自然数列1，2，3，…，n).Hn------角点设计高程，H------角点原地面高程.4.计算“零点”位置，确定零线方格边线一端施工高程为“+”,若另一端为“-”,则沿其边线必然有一不挖不填的点，即“零点”(如图1-4所示).图1-4 零点位置零点位置按下式计算：式中x1、x2 ——角点至零点的距离,m；h1、h2 ——相邻两角点的施工高度(均用绝对值),m；a —方格网的边长，m.5.计算方格土方工程量按方格底面积图形和表1-3所列计算公式，逐格计算每个方格内的挖方量或填方量.表1-3 常用方格网点计算公式6.边坡土方量计算场地的挖方区和填方区的边沿都需要做成边坡,以保证挖方土壁和填方区的稳定。

定额练习题

第一次练习例题1：有一建筑工程，要决定下月是否开工，根据以往的气象资料，下月出现好天气的概率为0。

3，出现坏天气的概率为0。

7，如果遇到好天气，开工可以获得利润3万元，假如遇到坏天气则损失1万元，如果不开工，无论是什么天气，都要付出误工费2000元，应如何决策是否开工？解：开工方案：E(1) ==[0。

3*30000+0。

7*（-10000）] ==2000（元）不开工方案：E(2) ==[0。

3*（-2000）+0。

7*（-2000）]==-2000（元）答：通过两个方案比较可以看出，开工方案优于不开工方案，开工可以得到最大期望值，不开工要损失2000元，因此，要选择开工。

例题2：现有一个挖土工程，有两个方案：一个是人力挖土，单价是4。

1元/m³；另一个是机械挖土，单价是1。

5元/ m³，但是需要新购买挖土机械，挖土机械费用为1。

5万元。

问：在什么条件下（即土方是多少时），应选择人工挖土？分析：要考虑两个方案的盈亏平衡点，就是两个方案的成本相等时，是选择人工或者机械的转折点。

解：设土方量为x，则人力挖土量的费用为：C1 ==4.1* xC2==1.5*x+15000令C1== C2则有：4.1* x==1.5*x+15000 ，x==5769 m³答：当土方量大于5769 m³时，可以采取机械挖土；当土方量小于5769 m³时，可以采取人工挖土。

例题3《某城市建筑安装工程劳动定额》规定：每砌1m3的1.5砖厚砖基础，其各工序时间定额如下：砌砖0.354工日，运输0.449工日，调制砂浆0.102工日，试计算该工程的综合时间定额是多少？解∑各单项工序时间定额=综合时间定额（0.354+0.449+0.102）工日/ m3=0.905工日/ m3例题4某产品工时消耗的数据为21、40、60、70、70、70、60、50、50、60、60、105工时/台，使用二次平均法制定该产品的时间定额。

施工临时结构的设计及计算

施工临时结构的设计及计算1.简述几种大临结构的设计计算1.1简述几种大临结构的设计计算1.2大临结构设计计算思路(1)定初步方案：定布置形式定尺寸定材料定截面等(2)分析计算：传力路径概念性分析判断简化成计算简图手算电算(3)优化方案：整体布置是否需要优化细节处理是否合理材料性能是否充分利用目的：1.3支架设计计算概述(1)支架的设计计算的一般过程：1.对上部结构进行分析2.纵向布置3.横向布置4.支架地基基础布置5.初步选择钢材型号及材料6.手算初步方案是否合理7.电算各构件受力情况8.不断优化确定方案(2)支架设计荷载钢筋砼自重取25-26kn/m3，竹胶板取1.0kpa，钢模取2kpa，施工活载取2.5kpa，振捣砼产生的荷载取2kpa.(3)荷载组合分项系数永久荷载取1.2，活荷载取1.4.(4)材料强度依据《混凝土结构设计规范》和《钢结构设计规范》相关规定取值(5)支架各构件允许长细比主要受压构件取150，次要受压构件取200.(6)支架各构件最大变形限值支架受载后挠曲的杆件，其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/4001.4挂篮计算概述(1)挂篮主要组成构件主桁架：主要受力结构，由桁架片构成两组，可用贝雷钢架、万能杆件或大型型钢等拼成 ?悬吊系统：将荷载从底模传到主桁上，常采用钻有销孔的钢带或精轧螺纹钢。

锚固系统与平衡重：防止挂篮行走和浇筑砼时倾覆失稳，稳定性系数不小于2。

行走系统工作平台底模架(2)挂篮的设计要求挂篮长度和横截面：长度应按悬臂浇筑最大的分段长度决定。

横截面布置由桥梁宽度和截面形式决定。

挂篮要满足强度、刚度、稳定性的要求。

挂篮与悬浇梁段砼的重量比<0.5，挂篮的最大变形<20mm(一般轻型挂篮比较难做到)。

(3)计算围堰时一般需要考虑的荷载水土压力：砂土地基采用水土分算，粘土或粉土地基采用水土合算。

水流力、波浪力其他作用力：施工车辆荷载、基坑周边的超载、风荷载等1.5围堰计算概述2.简介midas有限元程序2.1Midas/Civil软件介绍Midas系列软件是以有限元为理论基础开发的分析和设计软件。

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. . > 3.2.1.场地平整土方量的计算本工程地形图如图所示。

根据地形图的等高线采用插法确定各方格角点的自然底面标高，如图所示。采用"挖填土方量平衡法〞确定场地的设计标高，计算场地平整的土方量。〔1〕初步确定场地平整的设计标高〔2〕最终确定场地各方格角点的设计标高

同理可得2Z=225.48 3Z=225.42 4Z=225.36 5Z=225.30 6Z=225.24 7Z=225.18 8Z=225.12 9Z=225.50 10Z=225.44 11Z=225.38 12Z=225.32 13Z=225.26

14Z=225.20 15Z=225.14 16Z=225.08 17Z=225.46 18Z=225.40 19Z=225.34

20Z=225.28 21Z=225.2222Z=225.16 23Z=225.10 24Z=225.04 25Z=225.42

26Z=225.3627Z=225.30 28Z=225.24 29Z=225.18 30Z=225.12 31Z=225.06

32Z=225.5033Z=225.38 34Z=225.32 35Z=225.26 36Z=225.20 37Z=225.14

38Z=225.08 39Z=225.02 40Z=224.96 41Z=225.34 42Z=225.28 43Z=225.22

44Z=225.16 45Z=225.10 46Z=225.04 47Z=224.98 48Z=224.92

各方格角点的设计标高如图所示。

图地形图图各方格角点的自然地面标高 .

. > 〔3〕计算各角点的施工高度，标出场地零线同理可求出其他方格角点的施工高度，并用图解法确定零线，如图所示。

225.54225.45225.48225.22225.42224.98225.36224.73225.30224.43225.24223.96225.18223.57225.71225.82225.50225.57225.44225.33225.38225.09225.32224.83225.26224.57225.20224.17225.14223.86225.08225.12

225.94226.09226.24226.41225.46225.68225.40225.45225.34225.20225.28224.97225.22224.71225.16224.47225.10224.21225.04

225.42225.82225.36225.59225.30225.37225.24225.17225.18224.97225.12224.81225.06224.67225.00225.38225.95225.32225.78225.26225.61225.20225.43225.14225.27225.08225.15225.02225.08224.96225.34226.21225.28226.06225.22225.90225.16225.77225.10225.59225.04225.42224.98225.32224.92

1--1-0.17+0.03+0.2+0.38+0.57+0.81+1.22+1.55-0.32-0.48-0.67-0.86-1.07-0.13+0.05+0.23+0.43+0.63+0.97+1.22-0.28-0.46-0.63-0.93-0.11-0.29-0.52-0.84+0.08-0.13-0.41-0.74+0.25+0.01-0.29-0.67+0.45-0.17-0.19-0.55+0.63+0.25-0.13-0.44+0.83+0.33-0.12-0.42--13--14--15--11--22--23--24--25--21--32--33--34--35--31--42--43--44--45--41--52--53--54--55--51--62--63--64--65--61--72--73--74--75--7

1917253341210182634423111927354341220283644513212937456142230384671523313947816243214048

2‰

3‰

〔4〕计算各方格的土方量 1-3、1-4、1-5、1-6、1-7、2-4、2-5、2-6、2-7、3-5、3-6、3-7为全填方格〔+〕 2-1、3-1、3-2、4-1、4-2、4-3、5-1、5-2、5-3、5-4、5-5、5-6、5-7为全挖方格〔-〕 1-1、1-2、2-2、2-3、3-3、3-4、4-4、4-5、4-6、4-7为局部挖土〔-〕，局部填土方格〔+〕〔5〕平整场地总土方量为

3.3.1 工程降水方案 1.设计资料建筑大学城建学院电气信息系馆工程，场地平整已经完成，现场地势平坦，周围没有其他建〔构〕筑物。基坑形状及尺寸见图，深为4.0m，基坑边坡为1:0.5。地下水位在地面以下1.5 m处，地下水为潜水。拟建场地在基岩上覆盖2～3m的粗砂－砂砾层，其上部为褐黄色的粘性土，厚度为14～16m，土壤渗透系数为1.4m/d。不透水层为第7层硬塑粘土层，含水层厚度为9.4m。基坑工程要求将地下水降至基坑底面以下0.5~1.0m，降水围为基坑上口外延1m，降水时间：4月1日到4月26日。 2.降水方法本工程基坑开挖深度为4.0米，降水深度3.0~3.5m，拟采用真空井点降水系统。井点管选用直径50mm，长7m的钢管；滤管选用直径50mm，长度为1.0m的钢管；总管选用100mm直径的无缝钢管。 3.降水系统平面及高程布置取井点管距基坑边缘为1.0m；先开挖0.5m深的沟槽，将总管埋设在地面以下0.5m处；

基坑上口尺寸为33.5m×53.5m (30+2×3.5×0.5＝33.5；50+2×3.5×0.5=53.5) 。

图各方格角点的施工高度及零线示意图 . . > 基坑的长宽比为50.9/50.3=1.012﹤5，可采用环状井点系统。本工程降水系统平面布置如图所示。平面布置图环形井点所包围的面积：总管长度：环状井点系统剖面布置如图所示。剖面布置图为保证使地下水位降至基坑底面以下0.5~1m，井点管埋置深度应满足：

mmiLHHhA5.0785.023.50101)5.04(2.071＞满足要求。

3.降水系统设计计算〔1〕判断该井点类型 ∵滤管下端距不透水层为10.8－0.5－6.8－1.0＝2.5m ∴该井为无压非完整井。〔2〕基坑涌水量计算

∴取mHH4.90 〔3〕井点管数量和井距计算取井点管间距为2.0m，井点管实际数量为202.48÷2.0＝102根。〔4〕选择抽水设备总管长度L=202.48m＞120m，选用W6型干式真空泵抽水设备两套。

3.4.2 模板工程 1.模板选型本工程为框架构造，主要构造构件为框架柱和有梁板。胶合板模板板幅大，自重轻，板面平整，便于加工和安装，而且承载能力较大，经外表处理后耐磨性好，能屡次重复使用，因此本工程的所有现浇构件均采用胶合板模板。 2.模板构造设计〔1〕楼板模板设计本工程楼板厚度有120mm 、110、100mm三种，取120mm厚楼板进展计算。

楼板模板采用1200mm×2400mm×18mm的木胶合板制作而成，其抗弯强度设计值fjm

=11.5N/mm2，弹性模量E=4.0×103 N/mm2；小楞采用50mm×80mm的木方，其抗弯强度设计值fm =11 N/mm2，弹性模量E=9.0×103 N/mm2，小楞间距取为400mm；大楞、支撑体系采用Φ48mm×3.6mm钢管，大楞间距取为900mm，立杆的间距取1200mm。 1〕楼板面板设计 ①荷载标准值及荷载组合值计算

模板及小楞自重标准值：21/4.0mKNGk . . > 混凝土自重标准值：22/88.212.024mKNGk 钢筋自重标准值：23/132.012.01.1mKNGk 施工人员及施工设备荷载标准值：21/5.2mKNQk 验算承载力时的荷载根本组合设计值：验算变形时的荷载标准值：取1000mm宽的板带为计算单元，胶合板模板截面特征：其计算简图如图所示

1L为小楞的间距，取mmL4001

②模板面板承载力验算 ∴承载力验算满足要求 ③模板面板变形验算 ∴模板面板变形验算满足要求 2〕小楞验算

小楞截面尺寸mm80mm50hb；方木小楞截面特征：计算简图：方木小楞可简化为三跨连续梁。计算简图如图所示：

2L为大楞间距，mmL9002。

①荷载标准值及荷载组合值计算验算承载力时的荷载根本组合设计值：2/106.8mKNFd 验算变形时的荷载标准值：2/412.3mKNFk ②小楞的承载力验算支座处最大负弯矩：最不利荷载效应：

图楼板模板计算简图图小楞计算简图