布料溜槽的设计
满管溜槽设计及安装方案
1 1.工程概况 2.满管溜槽布置 本工程布置2条满管溜槽，其中1条布置在左岸坝拱端位置，从888.0高程布置到823.0高程，满管长度为64m，满管溜槽授料斗放在左岸拱端已有的平台上,满管溜槽采用插筋、钢丝绳进行加固；另外1条布置在右岸坝拱端位置，从888.0高程布置到823.0高程,满管长度为64m,在右岸拱端位置预埋悬挑工字钢，料斗安装在悬挑的工字钢上，满管溜槽采用桁架进行支撑。
3.满管溜槽设计及安装 3.1满管溜槽设计 3.1.1授料斗 大坝混凝土浇筑采用自卸车运输碾压混凝土，单台自卸车可以装10m³的混凝土，因此料斗容量设计为12m³。授料斗面板和肋板选用δ=8mm钢板，用[10槽钢作为加强板。左岸授料斗安装在左岸坝端的平台位置，采用工字钢、槽钢将授料斗架设起来，底板浇筑1.0m厚的混凝土，并且将支撑杆件预埋在混凝土中。右岸授料斗安装在右岸坝端，由悬挑工字钢架设，悬挑工字钢预埋在坝肩混凝土中，混凝土厚度选用50cm，并且在预埋工字钢上打插筋，具体图纸见附图。 3.1.2溜槽标准段 满管溜槽标准段通常采用两种断面：矩形断面和圆形断面。矩形标准段是用钢板加工而成，钢材加工工程量大、工期长、技术要求高；圆形标准段采用大口径钢管加工而成，加工工程量小、便于短期内施工。根据目前施工进度计划安排，选用圆形标准段可以满足大坝施工进度。 根据混凝土生产强度，并且参考相关工程，选定标准管段断面为800mm，长度为3000mm。选用Φ820*10mm的钢管进行加工，法兰盘采用δ=12mm钢板进行加工。 3.1.3溜槽弯管段 由于地形的影响及安装的需要，满管溜槽需要加工弯管接头。弯管接头由Φ820*10mm的钢管加工而成。 3.1.4弧形闸门 2
弧形闸门选用液压弧形闸门，根据满管溜槽的断面尺寸由具有相关资质的厂家加工。 3.1.5支撑桁架 右岸坝肩槽坡度平缓一点，选用桁架进行支撑，桁架选用∠50*4mm的角钢进行加工。桁架分为两个部分：支撑满管溜槽的桁架（后面简称桁架）和桁架立柱。桁架断面为800mm*500mm，桁架立柱断面为800mm*800mm。 3.2满管溜槽安装 满管溜槽的安装步骤：钢构件加工→支撑杆件安装→授料斗安装→满管安装。 3.2.1钢结构加工 根据施工图纸在钢筋加工厂进行钢构件的加工，包括授料斗、标准管、弯管、法兰盘以及其它小构件。钢构件加工时，严格按照施工图纸进行施工，对未提到的以现行国家标准为准。满管溜槽加工完成之后，必须在加工厂内进行试装。 a.钢构件原材料的品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求； b.材料切割时，切割面应无裂纹、夹渣、分层和大于1mm的缺棱； c.选用符合国家标准和设计要求的焊接材料； d.焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷，表面不得有气孔、夹渣、弧坑裂纹； 气割的允许偏差（mm）
带式输送机头部漏斗、溜槽的设计
改 变调 节 挡 板 的角 度 或 更 换 其 悬 挂 位 置 调 整落 料 中 心 ，调 节 挡 板 对 冲 击 还 可 以 起 到 一 定缓 冲作 用 ，进 而 延 长 头 部 漏 斗 的 使 用 寿命 。有 几 个 悬 挂 位 置 ，并 可 用 操 纵 杆 手 动 调 节 其 角 度 。带 料 试 车 时 ， 根 据带 速 以及 料 流 是 否 对 中和 顺 畅 等 情 况 ，调 节 其 角 度 或 更 换 位 置 ，并 最 终 予 以 固定 。 基 于 以 上 特 点 ，我 们 设 计 人 员 设 计
摘 要 ：本 文结 合 塞 内加 尔项 目， 阐述 了头部 漏斗 、溜 槽 的设 计计 算 过程 ，尤其 提 出了 带弧形 调 节挡 板 这一 新 型结 构 的
头部漏斗 ，对设计人员能起到 了一定的参考、启发作用。
关键 词 ：头部 漏 斗 ；溜槽 ；调 节挡 板 ；弧形 ；抛 料轨 迹 方程 ；断 面尺 寸 ；倾 角 中 图分 类 号 ：Ｔ ３ ５ ４
１概 述
文献标 识码 ：Ａ
带 式输 送 机 有 多 种卸 料方 式 ，采 用 头 部漏 斗 卸 料 是 最 常 有 的 卸料 方 式 。物
料 由 头 部 漏 斗并 经 过 溜槽 、导 料 靴 等 的 转 向 和 缓 冲 ，最 后 卸 到 后 续 设 备 或 输 送 机 上 。 溜槽 担 负 着 输 送 、密 封 、调 节 工 艺 流 程 以及 使输 送 物 料 在 输 送 机 上 合 理
档 车越 野 车 大部 分 采 用 稀 燃 技 术 ，该技 术 按规 定 比例 配 比 ，空 燃 比要 大 于 理论 空燃 比 １ ４ ． ７ ： １ ，通 常大 于 １ ８ ： １ ，该情 况 下 过量空气系数值就要高于 １ ． ０ ３ 。若 理 论 空燃 比为 １ ４ ． ７ ： １ 时过量 空 气系 数为 １ ，当 采 用稀 燃 技 术 时 空燃 比为 １ ８ ： １时 的过 量 空气系数值则为 １ ． ２ ２ ５ ， 值明显高出一 般 燃 料 ，此 时 再 采 用 值 在 １ ． ０ ０ ± ０ ． ０ ３ 的 范围作 为检 测标 准也 就 明显 不合 理 。 ５检 测 环境 参 数 对 检 测 结 果 的 影 响 方 面 作 为 客 观 外 在 因 素 ，环 境 也 对 检 测 结 果造 成 一定 影 响 。Ｇ Ｂ １ ８ ２ ８ ５ — ２ ０ ０ ５ ／ Ｂ ． ２ ． ６ 有 明确 规定 ， Ｃ Ｏ， Ｈ Ｃ ， Ｎ Ｏ值 排放 量浓 度 ， 要 乘 以稀释 修正 系数 （ Ｄ Ｆ） 加 以稀 释改 正 ， 检测 的 Ｎ Ｏ浓 度 值 要 乘 以 湿 度 修 正 系数 （ Ｋ Ｈ） 加 以稀 释 改 正 。例 如 ，根 据 湿度 校 正 系 数 计 算 公 式 ，大气 压力 （ Ｐ Ｂ） 变 低 时 ，绝对 湿 度 （ Ｈ） 增 大 ，湿 度校 正 系 数 （ Ｋ Ｈ）也 相应 增 大 。此 类 情 况 多 发 生 在 夏 季 ，湿 度 变 化 较 大 ，当湿 度 校 正 系 数 达到 １ ． ８左右 时 ，实 际测量 结 果也 要放 大到 １ ． ８ 倍 。 因此 ，检测 时要 注 意环 境质 量 ，尽 量使 环境 符合 相关 测 量 技 术 的要 求， 偏 离 检测 要求 则尽 量不 要进 行检 测 ， 使 用 温 度 计 和 空 盒 气 压 表 有 利 于检 测 系
选煤厂溜槽的设计
选煤厂溜槽的设计选煤厂所需设备一般可分为定型设备和非标设备, 除定型设备外的生产设备、输送设备和设备彼此间的连接设备等属于非标设备, 如带式输送机、刮板输送机、斗式提升机、溜槽、钢结构件(支架、平台)等。
溜槽作为非标设备的一种在选煤厂中占有很大数量。
溜槽担负着输送、密封、调节工艺流程以及使物料在机械设备上合理分布、避免偏载等重要作用。
若溜槽设计不合理, 可能引起输送物料堵塞、过度粉碎、粉尘多、噪音大、溜槽使用寿命短等问题, 严重时会造成某些机械设备运转不正常, 直接导致选煤厂停产。
1 溜槽的特点( 1)溜槽的基本类型。
按溜槽所处位置不同, 溜槽可分为机头溜槽、机前溜槽、筛下漏斗、机下溜槽、收集槽、桶等。
溜槽上可设置翻板、闸门, 使其具有分配物料的功能, 同时还可设置筛板, 使其具有脱水功能。
(2)溜槽的断面。
一般头、尾部形式及尺寸取决于所连接设备的要求, 当输送距离较长时, 才需要中间段溜槽。
中间段溜槽常用的断面有方形和矩形两种。
方形多用于垂直段, 矩形多用于倾斜段。
方形与矩形溜槽常用断面(单位mm) 有:方形断面(宽/高): b/h = 500/500, 600/600, 700/700, 800/800, 900/900, 1000/1000等;矩形断面 (宽/高): b/h = 400/350,500/350, 600/400, 700/500, 800/600,900/700, 1000/700, 1100/800等。
也可以采用U型断面和圆形断面, 这两种断面溜槽的优点是流动阻力小, 缺点是加工困难。
溜槽的断面尺寸一般由输送物料的最大粒度dmax和输送量Q决定。
按粒度决定溜槽断面时, 断面宽b2dmax + 100mm, 断面高h15dmax。
按输送能力决定溜槽断面时, 其断面面积: A=Q/3600vr式中: Q物料流量, t/h;装满系数, 煤取03~04, 矸石取02~ 03, 断面大时取大值;v 物料在底板上的运动速度, m/s;r物料的松散密度, 煤取 0.85~ 1 t/ m3 , 矸石取 16 t/m 3。
简议带式输送机的给料溜槽设计
简议带式输送机的给料溜槽设计作者：钟涛来源：《科学与财富》2016年第34期简议带式输送机的给料溜槽设计（华宁夏煤业集团宁夏煤矿设计研究院有限责任公司）摘要：带式输送机的给料溜槽合理设计既可以减小受料带式输送机的制造成本，又可以有效的减小物料对受料带式输送机的冲击力，从而减少物料对胶带的冲击造成胶带表面的损伤，极大的增加了胶带的使用寿命，降低带式输送机的运行成本。
本文概述了带式输送机给料溜槽，阐述了传统带式输送机给料溜槽设计存在的主要问题，对带式输送机的给料溜槽设计要点进行了论述分析。
关键词：带式输送机；给料溜槽；设计；问题；要点矿山行业中的溜槽具有重要作用，比如在输送、密封、调节工艺流程、物料在机械设备上的合理分布、避免偏载等方面。
设计不合理的溜槽可能引起输送物料堵塞、过度粉碎、粉尘多、噪声大和使用寿命短等问题，严重时会造成某些机械设备运转不正常，进而导致停产。
基于此，以下就带式输送机的给料溜槽设计进行探讨。
一、带式输送机给料溜槽的概述输送带沿着运行方向给料时，给料溜槽可做得十分简单。
在输送带的给料方向必须和输送带运行方向成一个角度时，给料溜槽结构就变得比较复杂。
对高速带式输送机上的横向给料溜槽和导料槽需要十分精心和巧妙地进行设计。
给料溜槽必须做成倾斜的，才能使料流具有理想的前进速度。
如果物料是细料并含有一些水份，给料溜槽的倾斜度必须足以使物料迅速滑动。
但是如果物料是块料，给料溜槽的倾斜角应限制到使物料顺利地滑动但不会跳动和翻滚的程度。
可以用装在通路上的挡条或是悬挂链子来控制块料流动速度。
可使用多角度溜槽、曲线溜槽和加内衬的溜槽来使物料均匀地向下滑动。
如果不能给予物料以足够的速度和适当的方向，那么必须降低受料带式输送机的速度。
这样做是为了取得料流前进速度与带速之间的最小差别。
然而这样处理可能会导致输送带加宽和成本提高。
给料溜槽可以用金属或其它材料制成。
金属溜槽是最常用的，用于磨损性物料的溜槽可衬以抗磨的、可更换的钢板或其它材料，例如陶瓷衬板等。
溜槽分料装置的设计与选用
摘要 讨论 了溜槽 分料 装 置 的分 类 ，溜槽 分 料 装置 的 选 用和设 计 中应 注意 的 几个 问题 。 关键 词 溜槽 分 料装 置 分类 选 用 设 计
一
图 １ 分 料 装 置 的 ４种 基 本 结 构 形 式
板结构且翻板处于中间位置时 ，很容易被砸坏 ；若 采用 双联 翻板 结 构 ，则 使 有 效 过 流 断 面 降 为 一 半 ，
同时 会 发 生 大 块 卡 堵 现 象 。根 据 现 场 使 用 的情 况 看 ，原煤 皮 带 机头 溜槽 、大粒 度 煤 和矸石 溜 槽 的应 用大 都不 理 想 。为 此 ，兖 矿集 团 东滩 矿选 煤 厂 改用 两个 平 板 闸 门代替 翻板 ，二号 井选 煤 厂则 取 消 了 翻
工艺 设备 、输 送 分配 物料 的作 用 。溜槽 分 料装 置 是 溜槽 中的一 个重 要部 件 ，也 是 比较 容 易 出故 障 的一 个部 件 ，随着矿 井 、选 煤 厂生 产 的发 展 ，煤 和矸 石 的运量 不 断 提 高 ，原 煤 粒 度 组 成 的 变 化 也 越 来 越 大 ，对 溜槽 的设 计 提 出 了新 的要 求 。文 章 主要 讨论 溜槽 分 料装 置设 计 与应 用 中值 得 注意 的几 个 问题 。
小、
分 料装 置 的结 构 有旋 转 翻板 、平 板 闸门 、配料
小 车几 种 形式 。 （ ）旋 转 翻 板 。 翻 板 是 分 料 装 置 最 常 见 的 结 １ 构 ，但 翻板存 在 以下 不 足 ：一 是 由于来 料 中大 块 较
高炉布料溜槽脱落的原因及处理
高炉布料溜槽脱落的原因及处理摘要：布料溜槽脱落是常见的高炉故障，会对装料制度和布料规律等产生严重的负面影响，而且该类故障往往较为隐蔽，很难及时发现，容易导致崩料、难行以及选料等故障的频繁出现，严重的还会导致炉缸冻结或者是炉缸大凉等事故。
对企业来说布料溜槽脱落会阻碍生产技术经济指标的改善，生产效率难以提高且生产成本控制难度也比较大。
针对于此本文就高炉布料溜槽的脱落原因进行了分析，并提出了相应的处理方法，希望可以为相关企业该类问题的解决提供借鉴。
关键词：高炉；布料溜槽；脱落原因；处理一、高炉布料溜槽工作概述伴随着高炉技术的进步和冶炼强度的提高，无料钟炉顶高炉在我国的应用范围也日趋广泛，成为高炉炼铁的主要设备，布料溜槽作为这类高炉的重要部件，耐磨层的脱落会对生产的稳定性产生直接影响。
布料溜槽工作位置在高炉炉腔顶部，高炉运行过程中布料溜槽的温度会出现大幅度的变化，在冷热交替和频繁的矿料冲击下容易出现损坏，但是从外面进行观察时却无法准确判断布料溜槽的工作状况和内部损坏情况。
布料溜槽一旦出现故障将直接导致休风停炉情况的出现，因而必须要确保布料溜槽的可靠性和使用寿命。
耐磨层脱落是高炉布料溜槽为常见的故障。
高炉布料溜槽的正常工作压力为0.25MPa，温度在200℃左右，但是异常时短时间内温度就可以达到7000—9000℃，给布料溜槽造成了巨大的压力。
不同批次的炉料经过较高的落差流向布料溜槽，在布料的过程中溜槽的耐磨层会连续遭受冲击摩擦，进而出现耐磨层脱落以及主落料点损坏等情况。
二、布料溜槽脱落的判断目前，对于高炉设备的布料溜槽脱落状况的分析主要可以通过以下途径来进行具体的分析。
（1）对定点布料的分析。
在检测过程中，先固定β角下料，然后在将探尺放入设备中进行对布料表面的探测，如果探尺所呈现出来的变化情况与β角旋转布料时表现出来的状况一来，那么就可以推断布料溜槽可能出现脱落。
（2）通过红外成像技术能够实现在设备外部对设备内部的运行状况进行观测，从而判断设备内的布料溜槽运行情况，如果出现了布料溜槽脱落情况，可以在红外成像上直接显示出来。
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3.4承载能力验算 3.4.1蜗杆传动能力计算 1.计算程序:按实际情况计算出蜗杆上所传递的功率N1,考虑系数k1,k2,k3,计算出蜗杆轴上的计算功率N1ˊ, N1ˊ必须小于许用功率[N1ˊ],根据[N1ˊ]选定中心距A。 2.计算: 依据《机械设计手册》和《机械设计》 （1）求N1：蜗杆轴上的圆周力 P1=Pa1tgλ P1=-P2tgλ=123*60tg5°23′=1310kg M=0.5* d01=0.5*1310*16=10480 N1= M1 n1/71620=1.47马力 （2）求N1ˊ： N1ˊ= N1/(k1*k2*k3) k1=1 k2=1 k3=1 ∴ N1ˊ= N1=1.08kw=1.48马力 （3）结果: 当A=180，[M2ˊ]=600kg.cm 蜗轮M2ˊ=4000kg.cm ,[ M2ˊ]=600kg.cm
3.4.2溜槽布料的设计 1.设计原则 （1）满足料线深度的影响条件和布料要求的情况下，溜槽的长度越短越好。 （2）应用溜槽应使溜槽在倾动范围（0-50）的布料都有效，避免出现失效区，即炉料布到炉墙上。 （3）由以上数据，并参考了首都钢铁公司和鞍山钢铁公司的布料参数，以及特约公报的许多参考。选择1500立方米高炉布料溜槽的长度为2800mm，就能满足溜槽的布料要求。 （4）布料溜槽的形状选择 由于料流界面弧长B较大，所以为了防止布料溜槽的布料时将料甩出，故把溜槽设计成U型，这一点与国外资料相符。 （5）关于本次设计布料溜槽的设计构想 本次设计参考了众多图纸和资料，经老师的指导，溜槽形状取U型，本料槽与鞍钢相似，采用合金板叠加式，同时采用吊鹅头，用石棉板进行隔热。 2.溜槽重量，重心及料重的确定 （1）材料的确定 合金板（耐磨材料），18CrTi18-9 吊鹅头：δ=50mm] 托衬板厚度：δ1=8mm 合金板：δ2=8mm 吊鹅头部分的比重γ=7.85kg/cm³ 合金板与衬板的综合比重：γ=7.96kg/cm³ 合金板与内衬板之间用跑钢焊，焊间部分的焊条采用163或173 溜槽已知: L=2800mm， lˊ=420mm , H=500+388=888mm 厚度为42mm R=500 r=458 （2）溜槽的重量 G=G1+G2(G1为溜槽的部分重量，G2为吊鹅头部分的重量) G1=[(0.5Π0.5 ²-0.5Π0.955²)+(0.5Π0.58²-0.5Π0.575²)+0.025*0.625+0.5Π0.55²-0.5Π0.538²]*(2.8-0.73)*7.85+（0.5Π0.538²-0.5Π0.5²)*7.96=1.025吨 G2=[(0.5Π0.5 ²-0.5Π0.458 ²)+2*0.520*5*0.1 ³] *0.73*7.85+(0.5Π0.55²-0.5Π0.51²)+0.73*7.9=0.685吨 得：G=G1+G2=1.710吨 这个计算结果存在5%的偏差，所以布料溜槽的重量1.71±0.085吨之间，在计算时为了保证可靠性，取G=1.78吨。 （3）溜槽原料的重量计算 为了保守起见，其计算应按照溜槽充满矿槽计算重量，取其比重：γ=1.6798kg/cm³ 则:W=0.5*0.32*2.80*1.6798=1.85吨 （4）重心计算 Ⅰ.溜槽的重心 （1）G1部分 X1ˊ=（2.8-0.73）/2=1.035m X1=χ1ˊ+0.73-0.11=1.655m Y1ˊ=2（D ²+Dd-d ²）/3Π(D+d)=354.15mm Y1= yˊ+520=874.15mm （2）G2部分 X2ˊ=0.5 lˊ=0.5*730=365mm1 X2= X2ˊ-110=365-110=255mm Y2ˊ=[-0.5h²l+ Y1ˊ*0.5*0.25Π(D²-d²)]/[hlˊ+0.5*0.25Π(D²-d²)]=-80.4mm Y2= Y2ˊ+520=439.6mm (3)料的重心位置 X3ˊ=0.5l=1400mm X3= X3ˊ-110=1290mm Y3ˊ=4Rˊ/3Π=216.45mm Ⅱ无料时溜槽的重心计算 Xcˊ= (X1 * G1+ X2* G2)/(G1+G2)=1138.3mm Ycˊ=(XcˊG+ X3 W)/( G+W)=719.18mm
3.4.3电机能力验算 溜槽的最大摆角为75°，此时不下料，所以溜槽的最大倾动矩为： Mjmax=G*Lg=5400*1.2=6480kg.cm 其中：G-溜槽自重5400kg Lg-溜槽重心到轴重心的距离 在溜槽的倾动过程中，传动系统的摩擦阻力矩：其中主要是大钢承691/1320处得摩擦阻力矩，其余用系数k来考虑，k=1.2。 作用在Z8，Z9上的圆周力P： P= Mjmax/0.25li=6480/(0.251*36)=717kg Mm=P(μ10.5d1+μ20.5d2)=57.5kg.m 折合到溜槽处Mmˊ=57.6*36=2070 kg.m 由于溜槽倾动速度很慢，故不考虑力矩。 电机功率：N= n槽*k（Mjmax + Mmˊ）/975η=3.7kw
3.4.4验算电机功率 计算溜槽在布料时最大转矩： 以下计算依据《机械设计手册》和《炼铁机械》 已知溜槽重5400kg γ=2（D²+Dd+d²）/3Π(D+d)=267 式中：D=930 d=740 料重按溜槽盛满炉料时计算 溜槽的容积：V=ΠR²L=3.14*0.37²*2.8=1.2M³ 钟料的堆比重1.4，盛料1M³ 溜槽倾角β=50°时，它上边流动的料重 W=1*1.4=1.4吨=1400kg 但实际操作时，再启动阶段不下料，故按溜槽Q=5400kg,其倾角为50°时的最大启动功率验算电机功率就行了，主电机每7分钟启动一次，启动时间2s 启动时的切向惯性Αz=mRε 启动时在2s内n=0-10r.p.m 式中Wo=0 W=Πn/30=1.047(1/s²) 炉料的布料周期：启动2s，工作6分，制动2s，一个布料周期为7分钟。 根据启动时的最大力矩验算电机功率： Ⅰ。启动时的动力矩M动： （1）旋转圆筒的转动惯量： I=0.5m（R1²+ R2²）=264.5kg.m.s² 旋转圆筒里面大轴承外座转动惯量（轴承型号：918/1000.3-912） I4=0.5m（R1²+ R2²）=57.34 kg.m.s² Md4=Iε=(I1+ I2+ I3)ε=（264.5+57.34+226.3）*0.524=287.23 kg.m.s² （2）两个倾动蜗轮箱的惯性力矩，每边重G=2122.8+108=230.8kg 蜗轮箱距回转中心距的距离： R=1260mm a=εR=0.52481.26=0.66m/s² F=ma=151kg 启动时蜗轮箱的转动惯量Md3: Md3=F*2R=380kg.m （3）启动布料所需要转矩Md2 ： 启动时不下料，只考虑溜槽本身的转动力矩溜槽的最大倾角为50°，中心距回转中心0.53mm，重5400kg。 Qz=0.53*0.524*5400/9.81=153kg Md2= QzR=153*0.53=91kg.m (4)行星差动减速器的传动系统的惯性力矩Md1： 查的电机（ZZT-31）的 (GD²)d=1.2kg.m² φ300制动轮的飞轮转矩(GD²)i=0.28kg.m² Md1=c(GD²)n1/357tg=2.37kg.m M动= Md1+(Md2+Md3+Md4)/ (i*η)=10.87kg.m 2.启动时的摩擦阻力矩Mm
大轴承上轴向负载荷产生的摩擦阻力距Mmˊ Mmˊ=∑G*H*0.5d=47.5kg.m 对于溜槽的偏重对大轴承有附加力矩Mpian
Mpian=680080.568=3862.4kg.m
对于大轴承的附加负荷Pfu
Pfu=3862.4/1.1=3500
Mm＂=3500*0.005*1.1/2=9.625 Mm = Mmˊ+ Mm＂=47.5+9.625=57.125kg.m Mj = Mm/(iη)=0.65kg.m 3.计算电机功率 N=Mzongn/975=( Mzong+ Mji)n/975=11.83kw 我们选用ZZY-31型直流电机N=12kw ,n=1300r.p.m 计算结果表明：布料溜槽在最大溜槽位置，启动时所需功率为11.83kw,我们选用的电机功率为12kw，故能满足要求。正常工作时消耗功率较启动时小就没问题。 4.副电机的功率计算 当布料溜槽的最大倾角为75°时，这时不下料的最大倾动力矩 M静max=GLg
式中：G-溜槽的重量
Lg-溜槽重心到轴中心的距离 Lg=sin75°(Xcˊ²+Ycˊ²)½=1.29m G=1.78*10³kg M静max=1.78*1.29*10³=2298.03kg.m 溜槽在倾动过程中，传动系统的摩擦力矩Mm 为： Mm=P(μ10.5d1+μ20.5d3) 式中：P-作用在大齿轮Z8和Z9上的圆周力 μ1-滚动摩擦系数，取0.002 μ2-滑动摩擦系数，取0.1 d1-大轴承内外套平均直径，取1.08m d3-大缸套内径 取1.00m P=74.33/2=37.165 Mm=P(μ10.5d1+μ20.5d3)=2.26kg.m 折合到溜槽外的摩擦力矩; Mmˊ= Mmi11-12=2.2688080=18215.6kg.m N=（M静max+ Mmˊ）n槽*k/（957η）