西板岔沟尾矿坝静力和动力稳定性分析
尾矿坝溃坝原因及安全稳定性分析
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黄 金
等因素引起，因此研究这 ３种因素致使尾矿库及坝体 失稳的机理显得尤为重要，对加强尾矿坝的安全稳定 意义重大。研究学者分别运用理论分析、数值模拟、 模型试验等方法对这 ３种因素引起的溃坝进行了大 量的研究，为工程实践提供理论依据。 １．１ 渗 透
关 键 词 ： 尾 矿 坝 ； 溃 坝 ；稳 定 性 ； 安 全 监 管 ；渗 透 ；洪水；地震
中图分类号：ＴＤ７
文章编号：１００１－１２７７（２０１８）１０－００７３－０５
文献标志码：Ａ
ｄｏｉ：１０．１１７９２／ｈｊ２０１８１０１６
尾矿库是通过筑坝拦截谷口或围地构成的用以 堆放金属或非金属矿山矿石选别后排出尾矿的场所， 是矿山生产必不可少的设施，是矿山三大控制性工程 之一。尾矿库内堆存的尾矿是一种具有高势能的泥 石流，存在溃坝的危险。相关资料显示，尾矿坝溃坝 的危害仅次于地震、洪水和核武器爆炸等灾害，居于 第 １８位。尽管对于尾矿坝基础设施建设及研究已有 较长历史，并取得了突破性的进展，但尾矿坝溃坝事 故还是频频发生［１－２］。尾矿坝溃坝事故一旦发生，伴 随重大的人员伤亡，巨额的经济损失及不可估量的环 境污染。由此可见，对尾矿坝溃坝主要因素及安全稳 定性研究不容忽视。
２０１８年第 １０期 ／第 ３９卷
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尾矿坝溃坝原因及安全稳定性分析
周 杰１，２，曾 晟１，孙 冰３
（１．南华大学资源环境与安全工程学院；２．中建水务环保有限公司；３．南华大学土木工程学院 ）
尾矿坝稳定性分析及尾矿库施工管理的措施研究
尾矿坝稳定性分析及尾矿库施工管理的措施研究摘要：尾矿库是金属非金属矿山选矿厂不可缺少的配套设施，是维持矿山生产的重要环保和安全设施，用以堆存尾矿。
选矿厂选别矿石以后，产生大量尾矿,如不妥善处理,将对环境造成严重危害，造成水土流失及其他危害，所以必须建设安全可靠的尾矿库。
为了提高尾矿坝的稳定性，加强尾矿库建设的管理，作者结合工作实际对尾矿坝的稳定和尾矿库施工的管理深表关注，希望为解决实际问题提供理论参考。
关键词：尾矿坝；尾矿库；稳定性；施工管理1 研究的目的和意义由于我国的矿区面积大，开采量大，开采后产生的尾矿数量巨大，但由于多种原因，如果这些尾矿没有得到有效处理，当暴雨和地震发生时，很容易发生泥石流和山体滑坡等自然灾害，不仅对人民的生命财产构成重大威胁，还会破坏自然生态系统。
例如，一些尾矿含有重金属，当它们进入河流时，水受到污染，土壤渗入农田，土壤硬化，土壤质量受到污染，最终威胁到人们的健康。
根据国务院的数据，中国超过三分之一的尾矿库存在安全隐患，如果这些尾矿库问题得不到有效解决，将给人民的生命财产造成威胁。
因此，研究尾矿坝的稳定性和尾矿库的施工控制对于解决尾矿坝的不稳定性和尾矿库的安全风险具有重要意义。
2 尾矿坝稳定性分析必要性随着我国采矿业的发展，大量尾矿库相继建成，尾矿坝的安全评价和预测越来越重要，尾矿库是选矿厂生产设施的重要组成部分，投资规模较大，约占矿业总投资的5%-10%，尾矿坝是尾矿库的主要组成部分。
尾矿坝的安全运行直接关系到周边生态环境和人民生命财产的安全。
尾矿坝的坡度不应超过设计要求，有些设计太陡了，在这种情况下，在局部不稳定的情况下，安全系数不满足稳定性和防渗透的要求。
当前局势的稳定性必须通过选择具有适当质量的机制来选择，分析方法和结果必须与相应的标准一致。
为了评估尾矿库的管理和安全状况，国家先后出台了一系列措施和相关法律法规，按照有关部门的要求严格遵守相关法律法规的规定，并定期进行尾矿库稳定性监测，以确保尾矿坝得到管理，这些安全生产政策、法规和标准是预防事故和维护系统安全的重要保证，这是日常安全维护活动的基础和指南。
尾矿坝的稳定计算
尾矿坝的稳定计算1、尾矿坝的稳定性计算应符合下列要求：（1）尾矿库初期坝与堆积坝的抗滑稳定性应根据坝体材料及坝基的物理力学性质经计算确定。
计算方法应采用简化毕肖普法或瑞典圆弧法，地震荷载应按拟静力法计算。
稳定计算应按下列要求进行：1)新建尾矿坝在可行性研究阶段可不进行坝体稳定计算；2)扩建或加高的尾矿坝在可行性研究阶段应进行坝体稳定计算；3)初步设计阶段应对坝体进行稳定计算；4)三等及三等以下的尾矿库在尾矿坝堆至1／2～2／3最终设计总坝高，一等及二等尾矿库在尾矿坝堆至1／3～1／2最终设计总坝高时，应对坝体进行全面的工程地质和水文地质勘察；对于尾矿性质特殊，投产后选矿规模或工艺流程发生重大改变，尾矿性质或放矿方式与初步设计相差较大时，可不受堆高的限制，根据需要进行全面勘察；根据勘察结果，由设计单位对尾矿坝作全面论证，以验证最终坝体的稳定性和确定后期的处理措施；5)尾矿库挡水坝应进行稳定计算。
（2）尾矿坝稳定计算的荷载，可根据不同运行条件按表4.4.1-1进行组合。
表4.4.1-1 尾矿坝稳定计算的荷载组合注：1 荷载类别1系指运行期正常库水位时的稳定渗透压力；2 荷载类别2系指坝体自重；3 荷载类别3系指坝体及坝基中的孔隙水压力；4 荷载类别4系指设计洪水位时有可能形成的稳定渗透压力；5 荷载类别5系指地震荷载。
（3）坝坡抗滑稳定的安全系数不应小于表4.4.1-2规定的数值。
表4.4.1-2 坝坡抗滑稳定最小安全系数（4）尾矿坝坝体材料及坝基土的抗剪强度指标类别，应根据强度计算方法与土的类别按表4.4.1-3取得。
表4.4.1-3 尾矿坝坝体材料及坝基土的抗剪强度指标试验方法注：1 无黏性土系指黏粒含量小于5％的尾矿或坝基土。
少黏性土系指黏粒含量小于15％的尾矿或坝基土；2 软弱尾黏土类黏性土采用固结快剪指标时，应根据其固结程度确定；当采用十字板抗剪强度指标时，应根据固结程度修正强度指标。
（5）新建尾矿库尾矿坝的稳定计算断面应根据颗粒粗细程度和尾矿的固结度进行概化分区。
尾矿堆积坝安全稳定性因素分析及对策
（ ２） 应力监测。监测总应力、孔隙水压力。 （ ３） 渗透监测。监测浸润线、渗流量、渗 水水质等。 （ ４） 水文气象观测。观测库区降雨量、入 库流量、库内水位变化、波浪等。针对具体某 一尾矿库 （ 坝） 而言， 应根据该尾矿库 （ 坝） 的特点， 结合现场的实际情况， 在满足监测目 的前提下， 合理地选择监测项目， 并加强对监 测数据分析、整理， 以实现尾矿库安全监测的 自动化、科学化。 ２．４ 重视排洪系统及反滤措施 设计单位对排洪系统及反滤的设计要慎之 又慎， 不能有任何疏忽和大意； 建设和施工单
摘 要： 通过对尾矿堆坝的不利因素分析， 探讨了安全管理、干滩面长度、堆坝坡度、渗透反滤以
及浸润线高度对坝体稳定性的影响。结合生产实际， 提出了主控因数， 制定了相应提高尾矿堆积坝 体稳定性的措施。
关键词： 尾矿堆积坝； 渗透破坏； 稳定性； 浸润线 中图分类号： ＴＤ８５２ 文献标识码： Ａ 文章编号： １００５ — ６０８４ （ ２００７） ０１— ３３ — ０３
尾矿坝是一种特殊的工业建筑物。当尾矿库 投入运行后， பைடு நூலகம்着不同阶段、环境及运行方式的 影响， 其工作情况 （ 坝高、库区水位、堆积坝体 尾矿的力学性质等） 都在不断地发生变化。因 此， 尾矿库 （ 坝） 的监测工作极其重要。通常尾 矿库 （ 坝） 的监测项目主要有以下四大类：
尾矿堆积坝稳定性分析勘察方法的改进建议
尾矿堆积坝稳定性分析勘察方法的改进建议【摘要】尾矿堆积坝由选矿厂排出的尾矿组成，一般为砂水混合物通过排放管道排至尾矿库堆积形成。
勘察常用的方法有工程地质测绘（调查）、钻探、取样及室内试验、标准贯入试验及动力触探试验、静力触探、十字板剪切试验等。
本文通过湖南柿竹园柴山尾矿库堆积坝的实际勘察工作，对后续尾矿堆积坝勘察工作改进提出了一些建议。
【关键词】尾矿堆积坝；稳定性分析；勘察；勘察方法分析；1、工程概况柴山尾矿库位于郴州市白露塘镇，湖南柿竹园柴山选矿厂南侧东坡烟冲沟内，于1965年9月建成并投入使用。
尾矿库初期坝址处沟底标高498m，原初期坝为粘土斜墙堆石坝，坝高14m，库内排洪系统由排水斜槽和排水平巷组成，采用上游法堆积，设计尾矿最终堆积标高535m。
后经两次加高扩容，尾矿最终设计堆积坝高600m，库内排洪系统改为排水井及排水隧洞组成。
至2008年，尾矿堆积坝高度已达583m，需要进行稳定性分析勘察工作。
（即在1965年新建库勘察之前尚进行过堆积坝的1986年勘察、2003年勘察，后文存在参数对比）。
尾矿库区水域水面标高574m，库尾鞍部标高677m，其上游为分布多处落水洞的上烟冲沟溶蚀洼地，场地景观详见照片。
2、勘察目的1、对尾矿堆积坝现状稳定性进行分析；2、考虑该库在设计最终堆积标高600m后能否有继续加高扩容的可能性，并为加高扩容可行性分析提供依据。
3、勘察方法及工作量布置该项目勘察工作方法为：在收集区域地质资料、前期两次勘察部分成果资料、设计资料基础上，主要采用工程地质测绘（调查）手段，结合物探、钻探（井探）、原位测试、室内试验等工作，结合坝体位移观测成果，综合分析评价。
现场勘察方案按勘察纲要执行，工作过程中，在分析物探成果的基础上与有关专家现场分析，为查明尾矿库渗漏的岩溶通道，增补部分钻孔。
各勘察方法主要解决的问题为：1）、工程地质测绘（调查）：查明库区及周边场地岩溶分布规律，为后期加高扩容做准备。
尾矿坝的稳定性分析
由 Ｑｍ ｗ 计 算 ￣ Ｗ／ ６ ０ Ｑ ， 其 中 Ｔ 暴 雨 历 时 、 ＝ ３０ Ｔ ＝
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１ ０Ｏ 内外 坡 比均 为 １２５ Ｏ ．ｍ， ： ．。初期坝 下游 设排 渗棱体 ， 棱体 高 约 １ ．ｍ， 体顶 宽 ２ Ｏ 内外 坡 比均 为 １１５ ２Ｏ 棱 ．ｍ， ：．。 尾矿 堆 积坝 坝 顶 高程标 高 为 ７ ５ １ 坝 高 １ ．ｉ ， ５级 ９ ．ｍ， ０ １ １由 １ ＿ 堆积 子坝组 成 ， 平均 外坡 比为 １３４ ：．。该 尾矿库设 计堆积 坝终期
程 ， 展调 洪 演算 获 取校 核 洪水 位 ， 算 浸 润 线 ， 后 进 行 了 开 计 最
尾 矿坝 稳 定 性 的分 析 。
资料 ，其 设计 频率 洪峰 流量 的推 算方 法主 要有 推理 公 式法 、 地 区综 合单 位线 法 、 区经 验 公式等 。本 文采 用地 区经 验 公式 推 地 算设计 洪 峰总量 与洪水 过程 。
坝 高 ３ ．ｍ ， 坝 高 ５ ．ｍ ， 积 总 库 容 为（３ ４Ｏ 总 ６Ｏ 堆 １ ９Ｘ１４ ｍ３按 《 ０ ） ， 尾
２
△ｒ－ 一
据 ２０ ０ ９年 的统计 资料 ， 国共有尾 矿库 １ ６ ５座 ， 中危 我 ２５ 其 库 、险库 、病 库 、正 常库 的座 数分 别 为 ６ ３座 、 ２ ５座 、０ ２ １ １６ ３３ 座 、 ７ ５座 。从 以上 数值可 以看 出 ， 国尾矿 库数 量 多 ， 安全 ７４ 我 但 状况 不容 乐观 ， 在 问题 的尾矿 库 （ 库 、 存 危 险库 、 病库）占全 部 尾 矿库 的 比例 达到 ３ ．％，其 中问题 严重 的必 须停 产 的危 库 、 ８８ 险 库 占全 部尾矿 库 的 比例达 到 １ ．％。就 福建 而言 ， 省共 有 尾 ８ ４ 全 矿 库 ２ ７座 ， 中险 库 ３座 、 库 ３ ４ 其 病 ５座 、 常 库 ２ ９座 ； 在 正 ０ 存 问题 尾 矿库 占全 省 尾矿 库的 比例 为 １ ．％， 中险库 占全 部 尾 ５４ 其 矿 库的 比例 为 １２ ．％。 尾矿 库一 旦 溃坝 ， 往带 来 严重 的后 果 。 因此 尾矿 坝 的 安 往
某尾矿坝稳定性数值分析[论文]
![某尾矿坝稳定性数值分析[论文]](https://img.taocdn.com/s3/m/38bf718d8762caaedd33d446.png)
某尾矿坝稳定性数值分析摘要：运用大型通用软件ansys，基于强度折减理论，对某尾矿坝边坡稳定性进行数值分析，得出该尾矿坝的安全系数，并提出一些对策措施，为企业安全管理指明方向。
关键词：尾矿坝 ansys 稳定中图分类号：x913.4 文献标识码：a 文章编号：1007-3973（2013）006-011-02尾矿库是矿山三大设施之一，它的安全状态直接关系到下游居民及设施的安全。
近年来，我国尾矿库重大事故频发，给人民的生命和财产安全造成了严重的损失。
通过对以往的事故总结可以得出：坝坡失稳为尾矿坝事故中最主要的破坏形式。
引入ansys软件来进行数值分析，能够更加准确的判断出尾矿坝的安全性。
1 某尾矿坝基本情况介绍某尾矿库位于河南省汝阳县，属山谷型尾矿库，设计总坝高131m，总库容797.42万m3。
初期坝为透水堆石坝，坝高31m，上游坡比1：1.75，下游坡比1：2.0；后期堆积坝采用上游法堆筑，坝高100m，每期子坝高3m，总体堆积坝外坡1：4.0。
根据标准该尾矿库为三等尾矿库，该尾矿库目前已堆积至第6道子坝，坝顶标高698.5m左右，现堆积坝坝坡总体坡比为1：3.88。
2 基于ansys的尾矿坝稳定性分析2.1 计算工况及参数选取（1）计算工况。
该尾矿库所在区域地震基本烈度为6度，根据相关规范规定，可不进行抗震计算，只进行静力条件下稳定计算，即正常、洪水运行两种工况。
选择该尾矿坝实测的典型断面ⅱ-ⅱ′，计算现状坝高698.5m和最终坝高780m的稳定性。
考虑到尾矿库逐层堆高的特性，在现状坝顶基础上，分20m一层向上加载，即720m、740m、760m，一直到780m。
根据规定，三等尾矿库（上游式）最小滩长70m，最小安全超高0.7m。
该尾矿坝目前正常水位为697.67m，库区干滩长度约50m，所以该尾矿坝的干滩长度及安全超高均不满足规定。
该尾矿坝整体浸润线较高，且初期坝内的浸润线还高于后期堆积坝，即存在“翘尾巴”的情况。
尾矿库渗流稳定性评价指标分析
尾矿库渗流稳定性评价指标分析尾矿库是由矿石加工过程中产生的尾矿进行贮存和处理的地方。
尾矿库渗流稳定性评价是对尾矿库中渗流现象进行分析和评估的过程，旨在确保尾矿库的安全和环境可持续性。
本文将对尾矿库渗流稳定性评价的指标进行分析。
首先，尾矿库渗流稳定性评价的指标可以从渗流路径、渗流通量和渗流压力等方面进行考虑。
1. 渗流路径指标：渗流路径是指尾矿库中渗流的主要传输路径。
评价尾矿库渗流稳定性的指标应考虑渗流路径的长度、宽度、渗透性等因素。
一般来说，渗流路径越长，渗流越容易发生，稳定性越差。
同时，渗流路径的宽度和渗透性也会直接影响渗流的速度和量。
因此，评价指标可以包括渗流路径的长度、宽度和渗透性等。
2. 渗流通量指标：渗流通量是指尾矿库中单位时间内渗流的量。
渗流通量的大小可以反映尾矿库中渗流的速度和规模。
评价尾矿库渗流稳定性的指标应考虑渗流通量的大小和变化趋势。
一般来说，渗流通量越大，渗流越活跃，稳定性越差。
因此，评价指标可以包括渗流通量的大小和变化趋势等。
3. 渗流压力指标：渗流压力是指尾矿库中由于渗流导致的压力变化。
评价尾矿库渗流稳定性的指标应考虑渗流压力的大小和变化趋势。
一般来说，渗流压力越大，渗流越强烈，稳定性越差。
因此，评价指标可以包括渗流压力的大小和变化趋势等。
除了以上三个方面的指标，还可以考虑其他与尾矿库渗流稳定性相关的指标，例如地下水位变化、渗流速度、尾矿库的封堵情况等。
这些指标可以从不同角度综合评价尾矿库的渗流稳定性。
总之，尾矿库渗流稳定性评价指标的分析涉及多个方面，包括渗流路径、渗流通量、渗流压力等指标。
通过对这些指标的分析和评估，可以全面了解尾矿库渗流稳定性的情况，并采取相应的措施提高尾矿库的安全性和环保性。
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较为 便利 。选矿 厂钼 矿石 处理 设计 生产 规模 ：生产 前
三年 ３０ ０ｔ ；三年 后为 ６０ ０ｔ 。为满 足在 地震 烈 ０ ｄ ／ ０ ｄ ／
度Ⅶ 度地 区尾 矿筑 高坝 的安 全稳 定性 ， 州“ 采 中线 式 ” 分级 沉砂 尾矿 筑坝 方法 。 算 时取其 最 小干滩 Ｋ度 为 计 １０ｎ，采 用三 维渗 流计 算模 型计 算 出尾 矿坝 坝 体渗 ０ ｌ
摘 要： 采用西安理工大学研发 的 Ｅ Ｅ ３ 程序， ＦＳ Ｄ 运用等价粘弹性模型的三维有效应力有限元法， 对河 南洛 南西板 岔 沟尾矿 坝进 行 了地 震永 久残余 变形 、液化 分析 和边坡 稳 定分析 ，求得 残余 变形 、孔压 水
平分布场和边坡安全 系数。计算得到的坝坡的静 力稳定最小的安全系数 尽 为 １９ ． ，地震反应结束时 的动力边坡稳定安全 系数为 １ １。计算结果表明西板岔沟尾矿坝在静力状态及动力作用下都是稳定 ．９
变 形一 即塑性 变形 的影 响。因此 本次 计算 采用 沈珠 江 建 议 的适 用 于一般 情 况 的等 效 粘弹 性模 型 ， 模 型能 该 够 计 算地 震过 程 中 的残 余变 形 和残 余孔 压 。 型 的表 模
达 式 如＿ 卜：
行 迭 代计 算 ，当 ２次计算 相对 误 差小 于允许 值 时 ，迭
一
考 虑土 材料 的动 力特 性 。因此 有 必要采 川 动力 分析 方 法。 本文 重 点对洛 南曲 板岔沟 尾矿 坝 由丁地震 引起 的 残 余变 形 ，地 震 液化和 坝坡 稳 定性进 行 分析 ，为尾矿 坝 设 计提供 参考 依据 。
１ 工 程 概 况
洛 南县 九 龙 矿 业 有 限 责任 公 司地 处 洛 南 县 ｆ Ｊ 镇 。选 矿厂位 于 省道 ￥ ０ ２ ２公路 西侧 ，距 洛南 县城 ３ ７ ｋ ｍ，距西 潼 高速 公路及 陇海 铁路 罗大 站 ４ ｍ，交 通 ２ｋ
（． １西安 理工 大 学岩 ｉ ｘ程研 究所 ，陕 西 西安 ７ ０８ － １ ４； ０ ２ 东方电气集团国际合作有 限公司，四川 成都 ６０ ３； ． １０ ６ ３西北有 色地质勘查局 ，陕西 西安 ７ ０５；４青海省环境地质勘查局 ，青海 西宁 ． １ ０４ ．
８０ ０ ） １０ ７
４ Ｑ ｎ ｈ ｉ ｎ ｉ ｎ ｅ ｔ ｏｏ ｘ ｌｒ ｔ ｎＧｒｕ ｏ ｏａｉｎ ｉ ｉｇ １ ０ ７ Ｃ ｉ ． ｉ ａ ｖｒ ｍ ｎ ｌ Ｅ ｐｏ ａｉ ｏ ｐ Ｃ ｒ ｒｔ ，Ｘ ＇ ｎ ８ ０ ０ ． ｈｎ ｇ Ｅ ｏ Ｇｅ ｇ ｙ ｏ ｐ ｏ ｎ ａ
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０ 引言
尾 矿库 堆积 坝 是矿 山生产 设施 的重要 组成 部分 ， 坝 体 稳 定 性 不足 引起 的溃 坝 事 件 是 尾矿 库 的一 种 严
重病患。 地震 荷载 下 的尾矿 坝边 坡稳 定 性 问题 一 直是 岩 士 工程 界研 究 的难 点 之一 ， 内外 学 者相继 提 出 了 国
增 刊
胡冉强等 ：西板龠沟尾矿坝静力和动力稳定性分析
２１ ９
流成 果 。尾矿 堆 积坝 高 １０ｍ，初 期坝 高 ３ ７ ０ｍ，沉砂
挡坝 高 １ ０ｍ，计 算模 型 的坐标 原 点 高程为 １ ５ ０ ３ ｍ，
尾 矿坝 动 力计算 步 骤如 下【： ４ Ｊ
（ ）采 用非 线性 Ｅ Ｂ模 型 ，按 Ｂ ｏ 固结 理论 进 １ — ｉｔ 行 模拟 尾矿 坝 填筑过 程 的分 级静 力计 算 ， 出初始 有 得 效 应 力场 ，根 据静 应 力分布 算 出各 单元 Ｇ ｍ 假 定
现液 化现 象 。然 而 ，拟静 力法 虽然 考虑 了地 震 的动力 特 性 ，还考 虑 了结 构 的动力特 性 ，但 仍 然没有 很 好地
收稿 Ａ期 ：２ １－．３ ００４ １ 基金 项 目： 国家 自然 科学基金 （０７ １２ ； 陕西省重 点实验 室项 Ｈ（９Ｓ０） ５７ ８５ ） ０Ｊ １４ 作者 简介 ： 胡再 强（９４） １６－，男 ，教授 ，博 导，从 事黄土 力 学与 ｌ程及 数值 计算 方面 研究 Ｔ
Ｃ ｒ ｒ ｔ ｎ， Ｃｈ ｎ ｄ ６１ ０ ６ Ｃｈｎ ； ． ｒｈ ｓ Ｍｉ ｉ ｇａ ｄＧｅ ｌ ｇ ｏ ｐｏ ａ ｉ ｏ ｅｇ ｕ ０ ３ ， ｉ ａ ３ Ｎｏ ｔ ｗｅ ｔ ｎ ｎ ｎ ｏｏ ｙＧｒ ｕ ｏ ｐＣｏ ｐｏ ａ ｉ ｎ Ｘｉ ｎ ７１ ０ ４ Ｃ ｉ ａ＂ ｒ ｒｔ ， ｏ ＇ ａ ０ ０ ， ｈｎ ，
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为 ００ ，同时 计算 出整 个坝 体 的频率 ｗ的初 值 ； ．５ Ｉ （ ） 将 地震 时程 分 为若 干 时段 的 △ ， 个 时段 ２ ｆ每 △ 再 分 成 ５ ～１ ０个 ； ｆ ０ ０ （ ）形 成 劲度 矩 阵 ［ 、质 量 矩 阵 嘲 、 阻尼 矩 ３ 阵［ ，建 立 动力 平衡 方程 式 ； ｑ
ｉ ｔ ｅｅ ｎ ｌｕａｉ ， ｅｓａｉ ｄ ｍ ｌｐ ｔｂｌ ｔｅｍｉｉ ｍ ａｅｙｆ ｔｒｉ １９ ｆ ｅｄ ｎ ｍｉ ｌ ｅｓａ ｉｉ ， ｔ ｆ ｉ ｌｍｅ ｔ ａｃ ｌｔ ｎ ｆｒ ｈ ｔｔ ａ ｓｏ ｅｓａ ｉｔ，ｈ ｎ ｍｕ ｓ ｆｔ ｃｏ ．， ｒ ｈ ｙ ａ ｃｓ ｐ ｔｂｌｙ ａ ｎｅ ｃ ｏ ｏ ｔ ｃ ｉ ｙ ａ ｓ ｏ ｔ ｏ ｔ ｔ ｅｅ ｄ ｏ ｅｓ ｃｒ ｓｏ ｓ ａｅ ａｔ ｒｉ １１ ． ｈ ｅｕ ｔ ｓ ｏ ｔａ ｈ ｂ ｎ ｈ ｇ ｕ ｔｉ ｎ ｓｄ ｍ ｔｂｅｉ ｈ ｔｔ ｈ ｎ ｆｓｉｍｉ ｅ ｐ ｎ ｅｓ ｆｔ ｆｃｏ ｓ ．９ Ｔ ｅｒｓ ｌｓ ｈ ｗ ｔ ｅＸｉａ ｃ ａ ｏ ａｌ ｇ ａ ｉ ｓａ ｌ ｎ ｔｅ ｓ ｉ ｙ ｈ ｔ ｉ ｓ ａｃ
＝０６ （ ａ ． Ｙ） ， 按 公 式 Ｇ ： ／ ＋ ５ Ｇ （ ） ， １ ／＋ ） （ 计算 和 ，并计 算主 频率 Ｗ ； １ １ （ ） 按 新 的 和 重新 进 行 数值 积 分 ，并进 ６
Ｈａｄｎ等 人提 出的等 效粘 弹性 模 型 ， 能较合 理 ｒｉ 虽 地 确 定土 体在 地震 时的加速 度 、 动剪 应力 和剪 应变 的 反戍 ，但是 在等 向同结 条件 推 导 的 ，不 能考 虑永 久 卜
过程 ； （ ） 从 动力 分析 结果 得 出峰值 动应 变 （ ） ， ５ …
应 变纳 入 静力 分析 。 动力 分析 和静 力分 析 依 时段交 叉
进 行 ，累积 后可 得 出坝体 地 震永 久变 形量 ，并进 行 液 化 情况 分 析 。 ２ ２ 本构 模型 ．
取 五：
（ ）用 Ｗｉ ｏ ． ４ ｌ ｎ 法求 解动 力方 程 ，得 出结 点动 ｓ
２ 动 力 分 析 的基 本 理 论
２ １ 基 本 原理 ． 将 动 力分 析与 Ｂｏ ｉｔ固结方 程 有机 地 结合 ，将 动
力 分 析 中求 得 的坝 体 动 力 反应 量 转 换 为初 应 力 或 初
位 移 、速度 、加速 度及 单元 应 力一 应 变 随时 间 的变 化
些 可用 于评 价 地震 作用 条 件 下稳 定性 的方法 ， 中 其
包 括 静力法 。 拟静 力法 是分 析尾 矿坝 边坡 稳 定性 的常 规 方 法 。 土在 动荷 载 作 用 下应 力 与应 变 之 间表 现
出 明显 的非线 性和 滞后 性 ， 且 随着 动 载力 幅和 持续 而
时 间的增 大土 体 中将逐 渐发 展动 孔 隙水压 力 ， 士 的 使 强度 逐渐 降低 ， 在疏 松饱和 砂 土和 轻亚 粘土 中甚 至 出
坝顶 高 程为 １４ ０ｍ。涉及 到 的材料 种类 包 括下 游 中 ７ 砂 、下 游 中砂 、上游 细砂 、上 游 粉砂 共 ４种材 料 ，计
算 中必 须对 它们 的静 、动 力学 特性 参数 正确 确 定 。一 般认 为 顺河 向地 震 是最 危 险 的情 况 ，因此 本文在 计 算 时 只考 虑 了水平 顺 河 向的地 震加 速度 输 入Ｌ。 ３ Ｊ
的。
关键词 ：尾矿坝 ；静 力分析 ；动力分析 ；稳 定性 ：边坡安全系数 中图分类号：Ｔ ４ ５ Ｕ ３ 文献标识码：Ａ 文章编号：１０ —０ ４ （０ 增刊 一２０— ５ ０ ０ ８４２ １） １ ９ ０
Ｓ ａ ｉ ｎ Ｄ ｙ ｍ ｉ ｔ ｂ ｌｔ ｎａｙ ｉ ｆ ｈｅＸｉ ｎｃ ｇ ｉｉ ａ ｔ ｔｃａ ｄ ｎａ ｃＳ ａ ｉｉｙＡ ｌ ｓｓｏ ｂａ ｈａ ｏｕ ＴａｌｎｇＤ ｍ ｔ
第３ ３卷 增刊 ２ １ 年 ８月 ０１
西 北 地
震 学
报
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