贝雷片计算书
贝雷支架计算书
平山北路景观桥主梁施工方案计算2008年9月平山北路景观桥主梁施工方案计算一、概述平山北路景观桥，上部结构采用跨径组合为39.5m（锚跨）+55.5m（主跨）＝95m的独塔斜拉桥，结构受力体系为塔梁墩固结的刚构体系。
主梁施工采用支架现浇施工法。
施工时选用钻孔灌注桩和贝雷片作为施工支架。
为了保证施工安全，对贝雷支架及钻孔灌注桩进行计算，验算其承载力是否满足施工荷载的要求。
二、计算参数的选取1）模板及支撑附属：1200pa；2）混凝土冲击及振捣：2000pa；3）施工荷载（施工过程中人员、机具等）：1000pa；4）钢管支架自重：400pa；5）混凝土容重：26KN/m3；6）贝雷架自重：每片贝雷重287kg，长3m。
三、纵向贝雷架验算施工平面总宽为33.6m，纵向共设29排贝雷架，考虑最不利布载，取纵向贝雷架的计算跨径为12.15m，偏安全按简支计算，计算简图见图3.1。
单片贝雷架：I=250497.2cm4，E=2×105MPa，W=3578.5cm3，[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN。
（一）荷载布置1、上部结构恒载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）主梁：797.69×1.2/33.6＝28.49kN/m其中，主梁混凝土总方量为2914.62m3，纵向每延米重2914.62×26/95=797.69kN/m。
（2）钢管排架：0.4×33.6×1×1.2/33.6＝0.48KN/m；（3）贝雷架自重：0.287×1×10/3=0.93kN/m（每片贝雷重287kg，长3m）。
2、施工荷载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）施工人员及机具：1.0×1.2=1.20kN/m；（2）混凝土冲击及振捣：2.0×1.2=2.40kN/m；（3）模板及支撑附件：1.2×1.2=1.44kN/m。
现浇梁_贝雷片弦杆计算[1]
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贝雷片弦杆计算一、贝雷片基本结构与几何尺寸贝雷片（单片）结构轮廓图贝雷片弦杆采用16Mn][10，如右侧图示，断面面积2A cm =2⨯12.74=25.48；截面抵抗矩339.478.8x W cm =2⨯=；截面惯性矩4198.3396.6x I cm =2⨯=；弹性模量5.110E MPa =2⨯弦杆横断面图二、计算1、梁体自重：W1=187m3×26KN/m3=4682KN ，其中326/kN m 系按设计文件取值；2、满堂碗扣式脚手架：2350W kN =，已考虑满堂碗扣式脚手架加固所需材料的荷载；3、弦杆受碗扣式脚手架单根立柱荷载为：P=（4682+350）/(12×14)=29.96KN注：碗扣式脚手架在箱梁底板6.7m 范围内，按顺桥向12行，横桥向14列布置，翼板虽布置了横桥向6列，但在此计算时，仅考虑箱梁底板范围内碗扣式脚手架承担箱梁梁体重量及全部碗扣式脚手架的重量，且恰好支承在单片贝雷梁弦杆中，即按照弦杆最不利位置进行计算。
4、按简支梁计算贝雷片弦杆m ax f ：f max =PL 3/48EI=29.26KN ×(0.7m)3/(48×2.1×105MPa ×396.6cm 4)=0.025cm5、稳定性计算：按实腹式轴心受压构件计算[]N A σϕ≤⋅，其中弦杆属双肢b 类截面轴心受压构件，其长细比070017.739.5x x l λγ===按《钢结构设计规范GB50017-2003》5.3.1条中的规定：确定桁架弦杆的长细比时，其计算长度0l （弯曲方向在桁架平面内时）为构件的几何尺寸（节点中心间距离）700mm 。
（不考虑偏心受压情况）。
查《钢结构设计规范GB50017-2003》表C-2可知，稳定系数0.977ϕ=。
即29.26KN/(0.977×25.48cm 2)=11.76MPa ＜［σ］=160MPa查阅相关书籍，16Mn 的容许拉应力、压应力按1.3210M P a ⨯计算，容许剪应力按1.3160M Pa ⨯，计算时，系按容许剪应力计算。
贝雷片验算
F匝道跨同三高速门洞受力验算
1、荷载计算：
钢筋混凝土自重
N1：9.96m2*11.4m*26KN/ m3=2949KN
模板及楞木自重
N2:0.015m*11.4m*12m*7+0.12*0.12*11.4/0.3*7=18.2KN
56b工字钢自重
N5：16/0.6*115.1*11*10=337.6KN
施工人员及设备重量
N6：11.4m*1m*1KN/m2=11.4KN
混凝土振捣产生荷载
N7：11.4m*1m*2KN/m2=22.8KN
施工总荷载
N总=1.2×(N1+N2+N3)+1.4×(N4+N5)=4014KN
2、贝雷片横梁支撑受力计算
11米跨径的工字钢梁受13.7KN/M的均布荷载.
q
其两端的支座反力 Ra=Rb=13.7*11/2=75.4KN
贝雷片横向支撑间距为4米，所以F=75.4*4=302KN
单片贝雷片允许剪力245.2KN,支座受力有两片贝雷片承受，F允=245.2*2=490.4KN 实际剪力值小于允许剪力值，因此贝雷片受力满足要求
挠度计算：
F=302KN p=F/2=151KN/M
查路桥计算手册附表2-8可知
f=0.911*pl3/100EI=0.911*151KN*(0.75m)3/(100*2.1*103Mpa*250500cm4)=0.123mm 允许挠度值：f=0.75/400=1.875mm
实际值小于允许值，因此挠度满足要求
综上所述，贝雷片满足施工要求。
24m上承式贝雷桥计算书
衢宁铁路浙江段先期工程贝雷桥计算书一、工程概况①《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；②《钢结构设计规范》GB50017-2003；③《路桥施工计算手册》④《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》⑤其他相关规范手册二、工程概况衢宁铁路浙江段先期工程位于浙江省丽水市松阳县境内，为满足施工需求，需修建多座321型贝雷钢便桥。
根据以往施工经验结合现场实际情况，桥跨采用上承式简支梁布置，最大跨跨径24m。
三、结构设计墩台身采用钢筋混凝土结构，为确保各贝雷片受力均匀，防止墩顶混凝土局部受压破坏，墩顶预埋1.6mm厚钢板。
梁部采用5组加强型贝雷片等间距布置，每组2片，采用45cm支撑架连接。
下横梁采用I37工字钢标准构件，长度5.85m，通过横梁卡扣与贝雷片可靠连接；上横梁采用I16工字钢做分配梁，单根长5m，每延米3根均匀布置，通过U型卡扣与贝雷片可靠连接；桥面铺设10mm厚花纹钢板，宽度5m。
桥跨布置如图四、主梁桁架的设计与计算贝雷梁设置上横梁，采用I16工字钢，3根/m；下横梁采用I37 工字钢，每榀桁架设置2根，具有很高的横向连接刚性，且承重结构的长宽比L/B=24/3.2=7.5故活载可按刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数,钢梁受力体系如图1、静载计算① 桥面钢板q 1=7850×10×5×0.01/1000=3.925KN/m② 上横梁q 2+=6×3×20.5/1000=0.369KN/m③下横梁q 3=2450×2/3/1000=1.633KN/m④钢桁架q 4=3800×10/3/1000=12.667KN/m合力q 静=（q 1+q 2++q 3+q 4）/5=3.72KN/mm kN mkN .64.442/2472.34/l g Q .84.2678/2472.38/l g M g 22g =⨯===⨯==静静2、活载计算2222225242322212i 51i m 4.66.108.0a a a a a 8.0-.a =++++=++++=∑=）（）（６１ 1号梁横向影响线的竖标值为2.0-4.66.1-51aa -n 16.04.66.151a a n 12n 1i 2i 212n 1i 2i211511====+=+===∑∑ηη设0点至1号梁位的距离为x 2.0x -2.36.0x = 解得 x=2.4m绘制1号梁横向影响线如上图225.08.104.26.0.21x x x2121M g2g11121g2g1g cg =+=+=+==∑）（）（）（ηηηη计算跨径24m ，桥面净宽5米，本设计采用汽车600kn 荷载进行验算，1号梁跨中有最大弯矩810225.024600.41Pl 41M k =⨯⨯==η最大剪力m .67.5KN 225.0600.21P 21Q k =⨯⨯==η 考虑冲击系数：1+u==24.1245.37151u 1=++==+冲击系数： m.3375kN m .kN 24.127281024.184.267M u 1M M kg max ≤=⨯+=++=）（总荷载作用m.490.5kN m .125.64kN 67.524.164.44Q u 1Q Q kg max ≤=⨯+=++=）（ 双排单层加强型贝雷梁容许弯矩3375kN.容许剪力490.5KM.m 检算合格。
贝雷片-潮白新河钢栈桥及钢平台计算说明书-14页word资料
津汉高速公路工程1标段潮白新河钢栈桥（贝雷架）计算说明书工程名称：津汉高速公路工程1标段编制单位：津汉高速公路工程1标段项目经理部编制人：技术负责人：审批单位：审批人：中交一航局津汉高速公路工程1标段项目经理部2019年12月27日目录1、设计方案 (2)2、施工方案 (2)3、注意事项 (3)4、栈桥检算 (3)4.1、贝雷片纵梁检算 (4)4.1.1、荷载计算： (4)4.1.2、抗弯计算 (5)4.1.3、抗剪计算 (5)4.1.4、挠度计算 (5)4.2、工字钢横梁检算 (5)4.2.1、抗弯计算 (5)4.2.2、抗剪计算 (6)4.2.3、挠度计算 (6)4.3、钢管桩检算 (6)4.3.1、钢管桩承载能力检算 (6)4.3.2、钢管桩摩擦力检算 (6)4.3.3、钢管桩检算 (7)1、设计方案潮白新河为一级河道，主要功能为排洪、泄涝、供两岸工农业用水。
据天津市宁车沽闸管理所工作人员介绍，当潮白新河水位达到2.9m时即开闸泄洪，以防止周围农田鱼塘等受灾害。
综合考虑河道内现有水文地质情况及实际排洪、施工需要，根据现场地形，在潮白新河特大桥主河道范围内修筑钢栈桥便道。
在15#～16#墩之间预留航道，设计栈桥长180m，顶宽6m，钢管桩顶高程2.5m，栈桥顶面高程3.77m。
河滩部分采用山皮土便道连接钢栈桥与堤岸，便道宽6m。
施工期间做好汛期施工工作，并注意加强对便道、栈桥的维修及保养。
全桥分为17跨，共设16个墩。
桥梁跨度为第一跨和最后一跨为8m，从第二跨到第十六跨均为9m。
桥宽6米，平台宽8米。
主栈桥两侧基础采用混凝土扩大基础，中间均采用钢管桩，钢管桩规格为直径600毫米、壁厚8毫米、长21米的钢管。
每个墩设三根钢管桩作为基础。
钢管桩顶采用三根45工字钢作为横梁。
副栈桥两侧基础采用混凝土扩大基，中间均采用钢管桩，钢管桩规格为直径600毫米、壁厚8毫米、长21米的钢管。
每个墩设四根钢管桩作为基础。
贝雷片组掽桁梁受力计算
贝雷片组掽桁梁受力计算一、桁梁采用贝雷架和型材、花架组成支架纵梁1、荷载的组合：（1）预应力砼箱梁自重G【按最大跨30米】：G=9.5m2*28.8m*2.6t/m3=273.63m3*2.6t/m3=711.36t（2）模板的自重G：G=【13.3m2*28.8m】*100kg/m2=383.04m2*100kg/m2=38304kg/m2=38.3t （3）人群、机具等荷载G：G=10.5m*28.8m*250kg/m2=302.4m2*250kg/m2=75600kg=75.6tΣG=711.36+38.3+75.6=825.26*0.9=742.73t式中：0.9——3级建筑不均匀拆减系数。
2、桁梁跨中最大弯矩【M max】（1）按简支梁计算：【均布荷载】（2）M max=ql2/8=17.02t*5.52/8=17.02*30.3/8=515.71/8=64.46t-m=644.6K N＜【M max】=788.2 K N – m查规：参照“321”应用贝雷梁、力学性能容许弯矩M max=788.2KN【满足要求】式中：①1跨总重G=742.73t由8片梁承担=92.84t/1片梁②每米重G=92.84/30m=3.095t/m③均布荷载q=3.095t/m*5.5m17.02t=17.02t*5.5/2=93.61/2=46.8KN（3）最大剪力QmaxA支点Q max=46.8K N＜[Q]=245.2KNB支点Q max= -46.8KN【满足要求】3、20#双肢槽钢受力计算：【按最不利情况考虑L=270cm】（1）荷载组合：G=742.73t/30m=24.76t/m由【1根20#槽钢承担】：贝雷架重G2G=1.0KN/m*4片=4KN2Σq=25.16t（2）强度验算：δ＜【δm】①M=ql2/8=25160kg*72900cm2/8=229270500kg—cm②W=6h3/6=191.4*103③δ= M/ W=229270500/191.4*103=229270500/191.4000=119.79kg＜[δ]=215Mpa查桥规【满足要求】（3）挠度验算：【跨中如图二】f＜【f】max=5ql4/384eEI=5*25.16t*2704/384*EIfmax=5*25.16t*5314410000/768000000*1913.7*104=125800*53144410000/768000000*1913.7*104=66855277800/151580160000=0.44cm＜[f]=L/400=0.675cm式中：E—2*105—1913.7*104（20#槽钢）I惯矩查桥规【满足要求】二、钢管桩承受压力计算：【按最大跨径L=30米】=24根φ500、臂厚δ=5，钢板制作。
跨径12米贝雷钢便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：Iy =157.8㎝4，Wy=28.2㎝3，iy=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力fy=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
钢管贝雷架结构计算书2003
钢管贝雷架结构计算书跨荆宜高速公路处采用钢管支墩，立柱用①630mm（厚8mm）直缝焊接钢管，高度根据现场加工，钢管底部焊接一块81x81cm（厚16mm）与基础预埋钢板连接，并沿四周焊接三角钢板对底座进行加固，扩大基础采用C25钢筋混凝土条形基础，用M20膨胀螺栓联结。
支架顶部设2根156a工字钢作分配梁及支座，其上安装贝雷梁。
贝雷架下弦杆每片（3m）用三根工14进行横向联结，联结件为M22的U型螺栓，其上在铺设10x10cm方木，方木间距30cm。
1.贝雷梁材质及力学特性:销子为30谿镒钛钢，插销为弹簧钢，桁片、加强弦杆、纵横梁及支撑架材质为16镒钢。
16镒钢的拉应力、压应力及弯曲应力：1.3x210=273MPa。
16镒钢的剪应力：1.3x120=156MPa。
30谿镒钛的拉应力、压应力和弯曲应力：0.85x1300=1105MPa。
30谿镒钛的剪应力：0.45x1300=585MPa。
焊缝容许应力与母材相同。
使用经验最大控制外力及力学特性:(1)当贝雷架受外加弯矩且达到最大78.82t m能承受杆间集中力：弦杆0.705m跨中几乎不能受集中荷载，最大为于2.5t。
(2)当贝雷架不受外加弯矩即外加弯矩为0只受杆间集中力时：弦杆0.705m跨中能受集中荷载，最大为12t。
(3)当贝雷架受外加弯矩交叉斜杆受杆间集中力时：弦杆两交叉斜杆正上方受集中荷载，最大为17.5t。
2. K142+976.887段现浇梁贝雷架验算该段现浇梁为一联四跨(16.92m+20m+20m+16.92m)，单箱三室，梁宽16m，中间两跨跨荆宜高速公路，高度在8.5m~ 10m之间。
由CAD中算出该横断面标准断面面积A=10.365m2 , 线荷载 10.365x26 = 269.49KN/m ；箱梁C50砼827.72 m3，线荷载827.72x26/(16.92x2+20x2) = 291.45 KN/m，取最大值进行验算。
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0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
横距为：箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm。
·四、计算假定a、翼缘板砼及模板重量由板下支架承担；b、顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积算；c、支架连接按铰接计算；d、荷载按下图分解。
0号块截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为 4.5m，本桥腹板与底板垂直，忽略腹板应力。
所以计算分两块，墩顶截面的翼缘板和悬臂端的翼缘板为一块，悬臂端底板为一块；墩顶截面上的人孔因尺寸较小，支架布置按实心截面考虑。
计算悬臂端截面时，因根部截面重量最大，故取根部截面进行验算五、荷载计算0#块混凝土方量103.75m3，钢筋重25891.4kg，共计2956.41KN，单侧1478.2KN，假定受力区域为贝雷片支撑区域，即4.*6=27m2。
=54.75kN/ m 2则每平米自重为：q11、新浇混凝土自重荷载q1:钢筋砼容重γ=26kN/m3=1.0kN/ m 22、模板及方木q2=2.5kN/m23、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2kN/ m 24、混凝土振捣时产生的荷载q45、混凝土振捣时产生的冲击荷载q=2kN/ m 25按上式计算荷载=10.4kN/m 2翼缘区：q1底板区：50.5kN/m 2根据《路桥施工计算手册》，验算强度时，荷载组合为1—5，验算刚度时，荷载组合为1、2,荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。
六、强度、刚度及变形验算1、底模底模采用10mm钢模板，计算时按三跨连续梁考虑，底模宽度取1m，底板区的计算跨径为0.3m，翼缘区的计算跨径为0.6m。
竹胶板的弹性模量E=6×103MPa，I=1/12*1000*103=83333mm4（1）、强度验算验算强度时，荷载组合如下：底板区：q=1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2）=70.9kN/m翼板区：q=1.2*（10.1+1）+1.4*（2.5+2+2）=22.42kN/m弯矩最大值：= qL2/10=0.1*70.9*0.32=0.64kN.m底板区：MmAX翼板区：M= qL2/10=0.1*22.42*0.62=0.81kN.mmAX模板抗弯刚度W=1/6*B*H2=1/6*1000*102=16667mm3因翼板的弯矩最大，故其应力也最大，只需对翼板区进行验算。
钢模板承受的应力：/W=0.81*106/16667=48.6MPa<140Mpa翼板区：σ=MmAX故模板的强度满足要求。
（2）、刚度验算验算刚度时，荷载组合如下：底板区：q=1.2*（50.5+1）=61.8kN/m翼板区：q=1.2*（10.4+1）=13.32kN/m模板的最大挠度为：底板区：f=ql4/150EI=61.8*3004/(150*2.06×105*83333)=0.2mm<[f]=300/400=0.75mm翼板区：f=ql4/150EI=21.72*6004/(150*2.06×105*83333)=0.67mm<[f]=600/400=1.25mm故模板的刚度满足要求2、横桥向方木横桥向方木放置于顺桥向方木上面，横桥向方木规格采用15cm×15cm，方木间距底板下按30cm布置，翼缘板下按60cm布置，计算模型简化为三跨连续梁计算，忽略方木自重的影响。
（1）、强度验算荷载组合：底板区：q=（1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.3=21.3kN/m翼缘区：q=（1.2*（10.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6=13.7kN/m最大弯矩：底板区： M= qL2/10=0.1*21.3*0.92=1.73kN.mmAX= qL2/10=0.1*13.7*1.8 2=4.5kN.m翼板区： MmAX翼板区的最大弯矩最大，故用翼板区的最大弯矩计算W=1/6*B*H2=1/6*150*1502=5.63×105mm3/W=4.5*106/(5.63*105)=7.9MPa<[σ]=10.8MPaσ=MmAX故横向方木强度满足要求（2）、刚度验算荷载组合：底板区：q=1.2*（50.5+1）*0.3=18.54kN/m翼板区：q=1.2*（10.4+1）*0.6=8.2kN/m截面惯性矩：I=1/12*150*1503=42.2×106mm4抗弯刚度底板区： f=ql4/150EI=18.54*9004/(150*8.5×103*42.2×106) =0.23mm<[f]=900/400=2.25mm翼板区： f=ql4/150EI=8.2*18004/(150*8.5×103*42.2×106) =1.5mm<[f]=1800/400=4.5mm故横向方木刚度满足要求3、纵桥向方木纵桥向方木尺寸采用15cm×15cm，放置于碗扣支架的顶托上，承受横桥向方木传递给其的集中荷载，计算跨径底板处为60cm，翼缘板处为60cm，按简支梁模型考虑。
底部处加载示意图翼缘板处加载示意图（1）、强度验算横向方木所传递给纵向方木的集中力为：底板区：P=21.3×0.6=12.78kN翼板区：P=13.7×0.6=8.22kN纵向方木自重：g＝6×0.15×0.15＝0.14 kN/m按最大正应力布载模式计算：支座反力底板区：R＝(12.78*0.6+0.14*0.6*0.3)/0.6=12.9KN翼板区：R＝(8.22*0.3+0.14*0.6*0.3)/0.6=4.12KN最大跨中弯距底板区：Mmax＝12.9×0.3-0.14×0.32/2-12.78×0.15＝1.95KN.m翼板区：Mmax＝4.12×0.3-0.14×0.32/2＝1.22KN.m因底板区的弯矩最大，按底板区的最大弯矩计算抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63×105mmσmax ＝Mmax/W＝1.95*106/5.63*105＝3.46MPa＜[σ]=10.8 MPa故纵向方木的强度满足要求（2）、刚度验算按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:底板区：P=12.78*3-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=32.88kN翼板区：P=8.22*2-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=10.98kN因底板区的集中腹板区较区大，故只需验算底板区和翼板区即可。
抗弯惯性矩I=1/12*150*1503=4.22×107mm4抗弯刚度底板区：f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝32.88*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×]＝600/400＝1.5mm103*4.22×107)＝0.43mm＜[f翼板区： f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝10.98*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22]＝600/400＝1.5mm×107)＝0.14mm＜[f故纵向方木的刚度符合要求4、碗扣立杆计算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)的规定，脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:1、永久荷载+可变荷载荷载2、永久荷载+(可变荷载+风荷载)立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载，底板区承受60cm×60cm平面内的荷载，翼板区承受60cm×60cm平面内的荷载。
（1）、不组合风荷载底板区： N1=（1.2*（50.5+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=25.5kN翼板区： N1=（1.2*（10.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.6=8.2kN底板区支架立杆承受的荷载最大，用其计算支架自重偏保守按2.3m考虑，G=2.3*0.235=0.54KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=25.5+0.54=26.04kN横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m，回转半径为15.78mm。
长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，查表得故φ=0.744，则：[N]= φA[σ]=0.744×489×182=66.2kNN<[N] 符合要求（2）、组合风荷载立杆荷载：根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。