龙门吊机计算书
龙门吊受力计算书
龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。
1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。
2、抗倾覆计算: P
H=9。
0m
L=7。
0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。
钢轨。
龙门起重机设计计算(完整版)
龙门起重机设计计算一．设计条件1. 计算风速最大工作风速： 6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2. 起升载荷Q=40吨3. 起升速度满载：v=1 m/min空载：v=2 m/min4.小车运行速度：满载：v=3 m/min空载：v=6 m/min5.大车运行速度：满载：v=5 m/min空载：v=10 m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2 米。
7.跨度44米，净空跨度40米。
8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一) 载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重 G1=6.7t龙门架自重 G2=260t大车运行机构自重 G3=10t司机室 G4=0.5t电气 G5=1.5t 3．载荷计算工作风压：qⅠ=114 N/m2qⅡ=190 N/m2qⅢ=800 N/m2(10级)qⅢ=1000 N/m2(12级)正面： FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N (10级)FwⅢ=518x1000N=51.8410⨯N (12级)侧面：FwⅠ=4.61410⨯NFwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.34410⨯N (10级)FwⅢ=40.43410⨯N (12级)（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。
龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t起升载荷： Q=40t水平风载荷：FwⅡ=9.86t水平风载荷对轨道面的力矩：MwⅡ=9.86 X 44.8=441.7 tm水平惯性力:Fa=(G+Q) X a=(278.7+40) X 0.2 X 1000= 6.37 X 10000 N=6.37 t水平惯性力对轨道面的力矩：Ma= 6.37 X 44=280.3tm总的水平力力矩： M1 = Ma+ MwⅡ=722 tm小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压： Pmax =0.25 (G+Q) + M1/2L + Mq/2K=0.25 ⨯318.7 + 722.0/48 + 747.2/84 =79.675+15.04+8.9=103.6t最大工作轮压：R max = P max /4 =25.9t =26t(三) 稳定性计算工况1：无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧, 故满足∑M ≧0 工况2：有风、动载，∑M=0.95 ⨯ (278.7+40) ⨯ 12-628.3 =3004.9 >0工况3：突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算 工况4：10级风袭击下的非工作状态:∑M=0.95 ⨯ 278.7 ⨯12 – 1.15 ⨯ 41.44 ⨯44=3177.2-2668.7 =1080.3>0 飓风袭击下：∑M=0.95 ⨯ 278.8 ⨯12 –1.15 ⨯ 51.8 ⨯ 44.8 =508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。
龙门吊计算书
计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1.2 吊装设备及吊具验算 (3)1.2.1 汽车吊选型思路 (3)1.2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2.4 钢丝绳选择校核 (5)1.2.5 卸扣的选择校核 (5)1.2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1.4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。
本方案地基基础梁总计受力：M=137+60×2=257TF=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。
1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算：P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m；满负荷运转时：g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
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龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。
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龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。
吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。
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钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。
卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。
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汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。
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第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
龙门吊基础计算书003
龙门吊基础计算书00350t 龙门吊基础计算书1、荷载咨询龙门吊生产产家，50t 龙门吊一侧2组小车，一组小车2个轮子，轮子间距1.5m ，两小车中心距9.5～10m （未确定），计算时取9.5m ，最大轮压291kN ，荷载如下图所示：图一荷载示意图2、基础相关参数（见混凝土结构设计规范）基础梁采用C25混凝土，截面如下图所示：图二基础梁截面示意图基础梁底宽b=1.3m ，高h=0.7m ，面积S=0.665m 2，截面矩I x =0.02439m 4，弹性模量E=2.8×107kN/m 2，抗压强度设计值f c =11.9×103kN/m 2。
钢筋为Ⅱ级钢筋，f y =3×105kN/m 2。
291kN 291kN291kN 291kN 单位以cm计3、计算(1)地基承载力计算轮压按45°扩散到基础底部，L=2*0.7tan45°=1.4m，可不考虑轮压的应力叠加，考虑钢轨的扩散作用：基底净反力P净=2*291/[1.4*(1.5+1.4)]=143.35kPa基础埋深0.7m，则地基承载力特征值:（见扩展条形基础设计：二、基础底面积计算）据公式：A＞F/(f-vd)f ak≥143.35+20*0.7=157.35kPa故要求地基强夯后承载力达到180kPa才能满足要求，安全系数K=180/157.35=1.144。
(2)配筋计算内力计算按倒梁法计算，以轮子作用点为支座，地基反力作为荷载，跨度取轮子长度加 1.4m，既0.7+1.5+0.7=2.9m，荷载q=143.35*1.4=200.7kN/m，如图所示：利用结构力学求解器求得，在q1=159.89*1.3=208kN/m作用下：M max=49.17kN·mQ max=150.53kN由于倒梁法计算内力只考虑支座间的局部弯曲，忽略了基础的整体弯曲，所得的不利截面上的弯矩绝对值一般较小。
龙门吊计算书
龙门吊计算一、设计要求:门吊桁高16m,净高14m;宽28m,净宽24m;吊重50t,梁上小车10t。
设计验算要求如下:1、重和吊重作用下验算。
2、门吊在风载和自重下验算（抗倾覆）（暴风时）。
3、门吊在大风和吊重时抗倾覆验算。
二、设计验算1、吊在吊重时受力验算，由sap2000电算（见后图表）。
2、门吊在风载和自重作用下抗倾覆验算。
空载：飓风q=700Pa v>32m/s小车Q=10t；自重Q自=28×1+[（3×7+3）×2] ×0.7+10=28+33.6=71.60tk为折减系数；k取1空载F风1=S梁×q×δ=56×700×1=39200NF风2=S腿×q×δ=28×700×1=19600NF腿=2F风2 =39200NM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM倾=F风1×15+ F腿×7=39200×22=862.4Kn.mM稳>M倾3、门吊运行时在风载和吊重下倾覆验算：运行：8级大风v>32m/s；q=200PaF风1吊=56×200×1=11200NF风腿吊=28×2×200×0.5=11200NM风1吊+M风腿吊=11200×15+11200×7=246.4 Kn.mM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM稳>M倾由前面图可知只要吊重时吊绳摆幅不超过线AB则吊重有利于结构稳定。
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工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。
因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。
龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。
2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。
2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。
根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。
最大轮压为382KN，每两个轮为一组。
根据侧立面图，进行冲切验算。