临时支架受力计算书(终稿)
T梁临时支座计算书
预制梁临时支座砂筒计算一、荷载1.1 工况一：1）连续T 梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片T 梁上。
2）荷载：P=2k )4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=1800KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)4180042500(21800⨯++=1095KN1.2 工况二：1）连续箱梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片箱梁上。
2）荷载：P=2k)4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=967KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)496742500(21800⨯++=970.1KN二、直径2.1 工况1（T 梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=151010953⨯=73000mm 2 d 0＝π04A ＝14.3730004⨯＝305mm 2）实际选用砂筒外径d=340mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=340-24-3×2=310mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.020⨯d P =7854.0310********⨯⨯=14.5Mpa 2.2 工况2（箱梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=15101.9703⨯=64673.3mm 2 d 0＝π0A 4＝14.33.646734⨯＝287mm 2）实际选用砂筒外径d=325mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=325-24-3×2=295mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.0d P20⨯=7854.0310101.97023⨯⨯=12.9Mpa三、砂筒钢管壁厚忽略砂的内摩阻力，偏安全地以液体压强理论计算 d 1σ=28[s σ] δ=][2d s 1σσ d ——砂筒内径，d ＝310mm1σ——筒内砂压力 [s σ]——A3钢允许拉应力，施工阶段临时结构取[s σ]=188.5MPa3.1 工况1（T 梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18825.14310⨯⨯=11.9mm<[12mm] 3.2 工况2（箱梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18829.12295⨯⨯=10.1mm<[12mm] 满足设计要求。
支架计算书1
跨公路段支架受力计算一、概述为保证道路交通畅通，跨路支架采用砼基础，钢管柱结合工字钢支架形式。
二、基本材料1、型钢I36a工 :Ix=15796cm4,Wx=877.2cm3,60Kg/mI56a工 :Ix=65576cm4,Wx=2342cm3,107Kg/mυ219×6螺旋焊管：i=7.54cm4,A=40.15cm2,31.78 Kg/m钢离柱：i=26.45cm4,A=115.64cm2,110 Kg/m钢材：E=2.1×105Mpa,f=215 Mpa2、方木：10cm×10cm 容重8.5KN/m3,E=9×103Mpa,f=9Mpa3、竹胶合板：容重8.5KN/m3三、荷载计算1、混凝土自重：1279.8*26/(14.75*100)=22.56kn/m2；2、施工荷载：6.5KN/m2.q=29.06 KN/m2四、钢柱检算（1）单根钢离柱所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=26.45cm，h=4m→λ=h/I=15查表得；ψ=0.983A=115.64cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.983×115.64×215/10=2443KN>Q （2）单根螺旋焊管所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=7.54cm，h=4.2m→λ=h/I=56查表得；ψ=0.828A=40.15cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.828×40.15×215/10=71.4KN>Q五、 I56a工字钢检算I56a工字钢受力最大端可偏于安全地简化为跨度10.2m，承受分布荷载为60.3KN/m简支梁计算。
Mmax=ql2/8=0.125×60.3×10.22=784KN·m；Q=29.06*4.1+10*4.1*0.6/10.2+1.27=122.56 KN Mmax=ql2/8=0.125×122.56×10.22=1593.86KN·m；σmax= Mmax/W j=784/4684=167Mpa<[σ]=215Mpa;σmax= Mmax/W j=1593.68/4684=167Mpa<[σ]=340Mpa;f max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03mf max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03m计算挠度稍大，可通过设置拱度解决。
临时张拉型钢架计算书
临时张拉型钢架计算书顶推第二片梁时，第一片梁与第二片梁接茬处出现约1mm宽裂缝，且第一片梁距梁端6.1m处也产生裂缝。
故梁顶推停止，经研究决定采用临时张拉使裂缝闭合，尔后继续顶推，当梁体顶推到位后，待第三片梁浇注完成且张拉完成后，拆除该临时预应力束。
考虑到不影响第三片梁正常张拉，故临时张拉不选在底板，而是单独加工一型钢架作为支撑，以箱梁腹板为支撑点，在梁体箱内张拉钢绞线。
型钢支架计算如下：1、计算条件：临时张拉时选用两束7－7φ5钢绞线，张拉控制应力为1302 MPa，张拉力为1276 KN。
以减小两束平行钢绞线张拉时对型钢架产生过大弯矩为原则布置钢绞线横向位置。
如图：图1 第Ⅰ梁段梁端横截面布置图2 第Ⅱ梁段梁端横截面布置2、计算型钢架弯矩与剪力：1）、对第Ⅱ梁段型钢架经计算：210000E MPa =,40.00189262835m I =，P1作用点距支点1距离为0.963m ，P2作用点距支点1距离为2.037m 。
型钢架总长为4m 。
支点间距为3m 。
图3 第Ⅱ梁段型钢架弯矩、剪力计算max 1228.8M KN m =，max 1276Q KN =2）、对于第Ⅰ梁段型钢架经计算：210000E MPa =,40.00046041193m I =，P1作用点距支点1距离为0.213m ，P2作用点距支点1距离为1.287m 。
型钢架总长为4m 。
支点间距为1.5m 。
图4 第Ⅰ梁段型钢架弯矩、剪力计算max 271.8M KN m=，max 1276Q KN=3、型钢架正应力计算：梁的正应力强度条件：MyI σ=式中M是需求应力之横截面上的弯矩；I是此横截面对中性轴的轴惯矩；y是需求应力处到中性轴的垂直坐标。
1）、对第Ⅱ梁段型钢架进行计算：图5 计算型钢架特性的横截面通过CAD 特性可查得：（基本单位cm ）面积: 700.781周长: 825.749边界框: X: -21.200 -- 21.200Y: -24.000 -- 24.000质心: X: 0.000Y: 0.000惯性矩: X: 189262.835Y: 154281.778惯性积: XY: 0.000旋转半径: X: 16.434Y: 14.838主力矩与质心的 X-Y 方向:I: 154281.778 沿 [0.000 -1.000] J: 189262.835 沿 [1.000 0.000] 即：40.00189262835m I =，0.24m y = 由梁的正应力强度条件：My Iσ=可得 []1228.80.24155.821450.00189262835My MPa MPa I σσ⨯====弯曲应力＞ 施工时可在型钢架弯矩最大处加焊钢板增加其截面惯性距。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
0号块支架计算书
0号块支架计算书0＃块支架计算书一、工程概况0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。
三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。
钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。
具体布置见示意图。
二、支架受力检算受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢1、12＃工字钢⑴简述均布荷载q12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm，受力简图如下：12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3 断面面积17.9cm2跨度0.922m页脚内容1反力R2反力R1问题：如何求均布荷载的大小。
通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。
①混凝土自重W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN经计算q1=67KN/m。
②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。
支架受力计算
支架受力计算一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量: 1.274kN m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的荷载: 0.28t/m26. 输送砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=1.274+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=2.695t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按2.695t/m2计，钢管间距0.9×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.9=0.54m2每根立杆承受核载Q：Q=0.54×2.695=1.455t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则d=4.64/0.35=13.2mm,则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.455t/367mm2=1.455×103×10N/367×10-6m2=3.96×107Pa=39.6MPa<140Mpa应变为：ε=σ/E=39.6×106/210×109=1.88×10-4长度改变 L=εh=1.88×10-4×3000=0.56mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm，外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.9m ，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
临时支座受力计算
临时支座受力计算临时支座是工程结构中常用的一种支撑装置，用于在施工或维修期间暂时支撑构件或结构体，以承受临时荷载。
在设计临时支撑时，需要进行受力计算，以确保支撑的稳定性和安全性。
临时支撑受力计算需要考虑以下几个方面：支撑的荷载、支撑的形式、支撑的材料和支撑的稳定性。
支撑的荷载是计算的基础。
临时支撑通常承受施工期间的荷载，包括自重、工人和材料的重量，以及施工设备的荷载等。
这些荷载需要根据实际情况进行合理的估算和计算。
支撑的形式也是受力计算的重要因素。
临时支撑可以采用不同的形式，如临时钢支撑、木支撑或混凝土支撑等。
不同形式的支撑在受力方面会有所不同，需要根据具体情况进行计算和设计。
第三，支撑的材料对受力计算也有一定的影响。
不同材料的强度和刚度不同，在受力时会有不同的表现。
因此，在进行受力计算时，需要考虑支撑材料的特性，并根据其强度和刚度进行合理的设计。
支撑的稳定性是临时支撑受力计算的关键。
支撑的稳定性直接影响到支撑结构的安全性。
在进行受力计算时，需要考虑支撑的倾覆、滑移和变形等问题，以确保支撑结构的稳定性。
临时支撑受力计算的具体步骤如下：第一步，确定支撑的荷载。
根据实际情况估算和计算支撑的荷载，包括自重、工人和材料的重量，以及施工设备的荷载等。
第二步，选择合适的支撑形式和材料。
根据实际情况选择合适的支撑形式和材料，考虑材料的强度和刚度等因素。
第三步，进行受力计算。
根据支撑的形式和材料，利用结构力学的原理进行受力计算，包括支撑的轴力、弯矩和剪力等。
第四步，进行稳定性分析。
根据支撑的形式和材料，考虑支撑的倾覆、滑移和变形等问题，进行稳定性分析。
第五步，根据计算结果进行设计。
根据受力计算和稳定性分析的结果，进行支撑结构的设计，包括支撑的尺寸和布置等。
进行验算和监测。
在实际施工中，需要对支撑结构进行验算和监测，以确保其稳定性和安全性。
临时支撑受力计算是确保支撑结构稳定和安全的重要工作。
在进行受力计算时，需要考虑支撑的荷载、形式、材料和稳定性等因素，并根据计算结果进行设计和监测。
大桥临时支架受力验算
***特大桥临时支架受力验算二〇一二年三月三十一日***特大桥临时支架受力验算一、施工方法根据现场实际情况，主桥与引桥部分在施工中采用碗扣支架搭设，均为φ48*3.5mm的钢管，预压后安装模板浇筑混凝土，支架搭设以左右全宽为施工单元。
根据碗扣式支架结构尺寸及一般使用经验，在左幅35#、右幅36#墩横向方向位置处，支架按0.9m×1.2m间距布置，沿纵向方向位置处，支架按0.9m×1.2m 间距布置。
地基夯实平整后，采用10cm厚C20砼浇筑调平层（长*宽=28*10m）。
（一）、支架设计与验算（1）、荷载组成箱梁自重荷载：P1=2.6T/m2模板及方体槽钢重量: P2=0.1T/m2施工荷载: 取P3=0.25T/m2振捣砼产生的荷载取P4=0.2T/m2施工中不可预风荷载取P5=10%砼=0.232T/m2支架自重: 取P6=0.85T/m2本次钢管计算取壁厚3.5mm进行验算，以确保安全。
壁厚3.5mm的钢管截面特性值如下：钢管截面特性支架几何不变体系（2）、支架验算支架布设密度为：90cm×90m×120cm 即纵横步距为90cm×90cm，支架高度方面横杆间距为120cm。
支架验算只计算跨中部分：1、立杆轴向承载力计算荷载组合： P=P1+P2+P3+P4+P5=3.382T/m2每根立杆所承受的荷载为：P=（0.9×0.9×3.382）÷4×9.8=6.71KNmax=27.8KN Pmax<允许满足要求P允许2、立杆强度验算N/A≤[f]33820N/489mm2=69.16 Mpa≤[f]=205 Mpa立杆强度满足要求3、支架稳定性验算长细比λ=h/i=120/1.58=75.95<250，查表得：φ=0.743φ—轴心受压杆件稳定系数N≤φAf33.82KN≤0.743*4.89*205/1000=74.5KN故立杆满足结构稳定性要求（二）、底模下10*10方木验算这里只验算跨中部分，距立柱10米范围密度大，跨径小，如跨未能满足要求则两端也可以满足要求。
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
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主桥刚构连续梁
临时支架设计计算书
2008年12月20日
1
刚构连续梁临时支架设计计算书
1、设计依据
（1）《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社—第二版）;
（2）《公路桥涵设计手册基本资料》（人民交通出版社—1997版）;
（3）《钢结构设计规范》（中国计划出版社—2003版）;
（4）《公路桥涵施工技术规范》（人民交通出版社—2000版）;
（5）《桥梁设计常用计算手册》（人民交通出版社—2005版）
2、设计原则
（1）支架整体稳定、安全，结构简单。
（2）支架要求经济适用，可操作性强，制作、装拆方便。
3、支架受力分析
3.1 支架构造
箱梁0号块支架采用预埋牛腿，设墩顶托架方式，如图3-1～5-2
所示。
图3-1 箱梁0号块支架立面图
2
图3-2 箱梁0号块支架侧面图
3.2 支架支架荷载
（1）支架自重：按钢材7850kg/m3由程序自动加载。
（2）施工临时荷载：人群荷载按250kg/m2；
砼倾倒荷载400kg/m2；
砼振捣荷载200kg/m2；
模板重45T。
（3）浇注的砼重：按密度2600 kg/m3计，作用在底模横梁上。
3.3 支架受力分析模型
箱梁0号块支架受力分析按空间杆系理论，采用有限元软件
Midas2006进行分析，计算模型如图3-3～5-5所示。
3
图3-3 计算模型
图3-4 计算模型立面图
图3-5 计算模型侧面图
3.4 支架受力分析结果
受力分析结果中，位移：单位：mm，负为向下，正为向上；
应力：单位：MPa。
4
3.4.1 支架竖向位移
图3-6 底板托梁竖向位移
图3-7 贝雷架竖向位移
支架底板托架向下最大竖向位移为33.9mm，发生在托架端部（跨中
端）主梁中心，托架端部（跨中端）腹板处向下位移25mm；在桥墩侧出
现向上位移，最大为1.7mm。
底模纵梁最大挠度为8.5mm（
建议：在架设支架时，将底板托架端部（跨中端）向上预抬25mm～
34mm，以保证箱梁浇注后底板高程达到设计高程。
5
3.4.2 支架各构件应力
（1）底模纵梁
图3-8 底模纵梁组合应力云图
图3-9 底模纵梁剪应力云图
底模纵梁组合应力最大为139.7MPa，（[]215MPa）满足要求。
底模纵梁最大剪应力为87.3MPa，（[]125MPa）满足要求。
（2）底模横梁
图3-10 底模横梁组合应力云图
6
图3-11 底模横梁剪应力云图
底模横梁组合应力最大为39.3MPa，（[]215MPa）满足要求。
底模横梁最大剪应力为9.2MPa，（[]125MPa）满足要求。
（3）横梁
图3-12 横梁组合应力云图
图3-13 横梁剪应力云图
横梁组合应力最大为139.9MPa，（[]215MPa）满足要求。
横梁最大剪应力为67.9MPa，（[]125MPa）满足要求。
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（4）贝雷架
图3-14 贝雷架轴力引起的轴向应力云图
图3-15 贝雷架剪应力云图
图3-16 贝雷架弯矩引起的应力云图
图3-17 贝雷架组合力云图
8
贝雷架轴力引起的轴向应力最大为143.9MPa，弯矩引起的应力最大
为173.6MPa，组合应力最大为296.3MPa，（[]315MPa）满足要求。
贝雷架最大剪应力为51.3MPa，（[]125MPa）满足要求。
（5）斜撑梁
图3-18 斜撑梁轴力引起的轴向应力云图
图3-19 斜撑梁剪应力云图
图3-20 斜撑梁弯矩引起的应力云图
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图3-21 斜撑梁组合应力云图
斜撑梁轴力引起的轴向应力最大为41.9Mpa，弯矩引起的应力最大
为18.8 Mpa，组合应力最大为75.1 Mpa，（[]215MPa）满足要求。
斜撑梁最大剪应力为0.8MPa，（[]125MPa）满足要求。
（6）牛腿
牛腿为I28a工字钢，考虑工字钢两侧焊接10mm厚钢板，按 “日”
形截面计算（对焊接要求较高），如图5-3所示。牛腿计算结果
图5-3 牛腿截面
图5-4 牛腿组合应力云图
10
图5-2 牛腿剪应力云图
牛腿组合应力最大为176.6MPa，均满足要求（[]215MPa）
牛腿最大剪应力为61.2MPa，（[]125MPa）满足要求。
3.4.3 支架各构件计算结论
（1）在箱梁砼重力和施工荷载共同作用下，支架各构件挠度满足
要求，竖向位移最大为33.9mm，建议在架设支架时，将底板托架端部（跨
中端）向上预抬25mm～34mm，以保证箱梁浇注后底板高程达到设计高程。
（2）各构件均满足要求。
4、钢管桩受力分析
4.1 钢管桩的布设
为有效控制主梁悬臂浇筑过程的墩顶水平位移及悬浇节段的挠度，
在主桥墩（立柱）外侧设置钢管桩作为支撑系统。钢管桩采用直径φ
800mm、厚度为12mm螺旋焊钢管，钢管桩横向之间采用[16槽钢横向连
接，根据钢管桩高度共设置6层横向连接，层间间距为2米，如图4-1～
4-2所示。
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图4-1 钢管桩布置立面图 图4-2 钢管桩布置平面图
4.2 钢管桩计算荷载
（1）主梁自重：按砼2600kg/m3由程序自动加载。
（2）钢管桩及横撑自重：按钢材7850kg/m3由程序自动加载。
（3）施工偏载：按施工节段，考虑各施工工况的施工偏载为主梁一
个节段的自重。
4.3 钢管桩受力分析模型
钢管桩受力分析按空间杆系理论，采用有限元软件Midas2006进行
分析，同时采用弹簧单元模拟桥墩桩基和钢管桩与地基土的相互作用，
计算模型如图4-3～4-4所示。
图4-3 钢管桩受力分析模型
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图4-4 钢管桩横撑布置
4.4 钢管桩受力分析结果
受力分析结果中，位移：单位：mm，负为向坐标轴反方向，正为向
坐标轴正方向；
应力：单位：MPa。
4.4.1 钢管桩及横撑的变形
（1）1号节段施工
图4-5 1号节段施工变形图
（2）2号节段施工
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图4-6 2号节段施工变形图
（3）3号节段施工
图4-7 3号节段施工变形图
（4）4号节段施工
图4-8 4号节段施工变形图
（5）5号节段施工
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图4-9 5号节段施工变形图
（6）6号节段施工
图4-10 6号节段施工变形图
（7）7号节段施工
图4-11 7号节段施工变形图
各施工阶段，考虑各节段施工荷载偏载为主梁一个节段梁体自重，
钢管桩及横撑最大变形为69.5mm。
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4.4.2 钢管桩及横撑的应力
（1）1号节段施工
图4-11钢管桩组合应力云图 4-12 横撑杆组合应力云图
（2）2号节段施工
图4-13钢管桩组合应力云图 4-14 横撑杆组合应力云图
（3）3号节段施工
图4-15钢管桩组合应力云图 4-16 横撑杆组合应力云图
（4）4号节段施工
16
图4-17钢管桩组合应力云图 4-18 横撑杆组合应力云图
（5）5号节段施工
图4-19钢管桩组合应力云图 4-20 横撑杆组合应力云图
（6）6号节段施工
图4-21钢管桩组合应力云图 4-22 横撑杆组合应力云图
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（7）7号节段施工
图4-23钢管桩组合应力云图 4-24 横撑杆组合应力云图
各施工阶段，考虑各节段施工荷载偏载为主梁一个节段梁体自重，
钢管桩组合应力最大为94.1MPa，横撑杆组合应力最大为90.6MPa，均
满足要求（[]215MPa）。
4.4.3 钢管桩及横撑受力分析结论
各施工阶段，考虑各节段施工荷载偏载为主梁一个节段梁体自重，
钢管桩及横撑最大变形为69.5mm；钢管桩组合应力最大为94.1MPa，横
撑杆组合应力最大为90.6MPa，均满足要求（[]215MPa）。
5、临时支架受力分析结论
（1）各构件应力均满足要求，支架变形满足要求。
（2）钢管桩及横撑杆受力满足要求。