支架受力计算书
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
管道支架受力计算书
管道支架受力计算书
管道支架受力计算书是用于确定管道支架在承载管道重量和其他载荷时所需的受力情况的技术文件。
以下是一份简单的管道支架受力计算书的示例，仅供参考：
1. 工程概述
对需要进行管道支架受力计算的工程进行简单描述，包括工程名称、地点、管道类型、尺寸、材料等。
2. 计算依据
列出进行管道支架受力计算所依据的相关标准、规范和设计要求。
3. 载荷计算
根据管道的自重、内部介质重量、外部载荷（如风雪载荷、地震载荷等）以及可能的温度变化引起的热胀冷缩等因素，计算管道支架所承受的各种载荷。
4. 支架类型和布置
描述管道支架的类型（如悬挂式、支撑式、门式等）、数量和布置方式。
5. 受力分析
使用合适的力学分析方法（如静力学分析、有限元分析等），计算每个支架在不同载荷下的受力情况，包括垂直载荷、水平载荷和力矩等。
6. 材料选择
根据受力计算结果，选择合适的材料和规格的支架，确保其具有足够的强度和刚度。
7. 结论
总结管道支架受力计算的结果，确认所选支架能够满足设计要求，并提出可能需要进一步考虑的问题或建议。
请注意，以上示例仅为一份简单的管道支架受力计算书的框架，具体内容和计算方法应根据实际工程情况和相关标准进行详细分析和确定。
在进行管道支架受力计算时，建议咨询专业工程师或相关技术人员以确保计算的准确性和安全性。
支架计算书
支架计算1、梁端底腹板加厚断面位置验算边墩梁端底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.28.87*1.2/4=6.98kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.45MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075*10-6m4f=qL4/150EI=6.98×103×1.24/（150×6.075×10-6×0.09×1011）max= 1.76mm＜ [f] = 3mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*28.74/4=7.76KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I= bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=1.86×103/5.625×10-4=3.31Mpa＜12 Mpa，满足要求。
现浇梁支架计算书
跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算编制：审核：批准：日期：二零一四年五月**公司萧县东制梁场跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算一、基本方案友谊河五孔现浇简支梁中桥位于安徽省萧县境内，桥址范围内地势平坦，桥址于DK325+233.6～DK325+271.37处跨越友谊河，河流与线路夹角89.1度，河槽比较深。
据调查一年中大多时间无水流，在6、7月份会有大量的水流汇集于此。
友谊河中桥中心里程为DK29+252.090，设计为5-24m现浇简支梁，总长度137.060m。
箱梁顶宽13.4m，底宽5.8m，箱梁横截面为单室斜腹板，梁高2.45m。
顶板从标准截面的30cm加厚到支点处的61cm；底板从标准截面的28cm 加厚到支点处的70cm。
腹板标准截面厚45cm，在支点处加厚到105cm。
混凝土箱梁采用C50混凝土，每片简支梁混凝土方量为239.87m3，箱梁纵向预应力采用8-7Φ15.2、9-7Φ15.2钢绞线，波纹管采用金属波纹管，内径为Φ80mm。
梁体为等高度预应力砼单箱单室梁。
箱梁标准截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架，纵向步距为90cm；横向间距在箱梁底板下为60cm，其他部位均为90cm；横杆层距为120cm，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每4.5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°-60°。
底模和内模采用钢模+木模。
底板的横向支撑采用10×10m的方木，中心间距为15cm，下部采用10×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上，翼板下部的纵向方木中心间距为90cm，底腹板下纵向方木中心间距为60cm。
地基处理宽度为26.8m，总长度为130m。
三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于250kPa，并利用轻型动力触探仪对处理完毕的地基进行检测,合格后方可搭设支架。
支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算： 根据公式：式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝l 0 /i＝ 2.15/1.58*100＝136；[]N f Aσϕ≤＝l 0－计算长度，l＝kμh＝1.155*1.5*1.2＝2.15m；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
抗震支架受力计算书
抗震支吊架节点受力计算书项目名称：_____________________________节点编号：_____________________________编制：______________审核:_______________复核：____________编制日期:_____________目录········································一．设计依据3·····································二．节点图及结构图3三．荷载组合4·········································································1. 承载能力极限状态4·································2.正常使用极限状态4·····························3.自重及水平地震力荷载计算4····································四．结构内力分析计算5··························1 .横梁上水平地震力引起的荷载计算52.水平地震力综合系数计算5·····························································3.水平地震力标准值计算5···································4.横梁截面参数5······································5.弯矩图5······································6.剪力图6······································7.位移图68.横梁1强度及刚度验算7································································9.横梁2强度及刚度验算7五．槽钢斜撑7·············································································1.受力简图7·····································2.计算过程8····································六．槽钢立柱（刚性）8·······································七．抗震连接件8·····································1.受力简图82.螺栓计算过程9·································································3.斜撑槽钢连接件计算过程9······································八．管夹/限位器9···································九．立柱扩底锚栓(群锚)9·····································1.受力简图9······························2.钢材破坏受拉承载力计算103.混凝土锥体破坏受拉承载能力计算10······················································4.混凝土劈裂破坏承载能力验算11········································十．槽钢底座11一．设计依据《建筑机电工程抗震设计规范》....................................................................... GB 50981-2014《建筑抗震设计规范》......................................................................................... GB 50011-2010（2016版）《钢结构设计标准》............................................................................................. GB 50017-2017《冷弯薄壁型钢结构技术规程》....................................................................... GB 50018-2002《混凝土结构后锚固技术规程》........................................................................ JGJ 145-2013《建筑机电设备抗震支吊架通用技术条件》.................................................... CJ/T 476-2018《给水排水管道工程施工及验收规范》............................................................. GB 50268-2008《通风与空调工程施工质量验收规范》.............................................................. GB 50243-2016《装配式管道支吊架（含抗震支架）》............................................................. 18R417-2(替代 03SR417-2)《金属、非金属风管支吊架（含抗震支吊架）》............................................... 19K112(替代 08K132)《建筑电气设施抗震安装》.................................................................................. 16D707-1《建筑电气设施抗震安装》................................................................................... 16D707-1二．节点图及结构图1.以P型管夹DN150;风管500×200;P型管夹DN150;吊高H=1m，横担采用41x41x2.0D、41x41x2.0D进行计算如下：2.结构计算简图三．荷载组合1. 承载能力极限状态：S d≤R d/r RE不考虑抗震时，活荷载控制组合：S d=1.2D+1.4L;不考虑抗震时，恒荷载控制组合:S d=1.35D+ 0.98L;考虑抗震时,恒荷载对结构承载力有利的组合：S d=1.0S GE±1.3S Ehk，考虑抗震时，恒荷载对结构承载力不利的组合：S d=1.2S GE±1.3S Ehk2.正常使用极限状态：S d≤C，式中：S d=D+L3.自重及水平地震力荷载计算3.1水管控制组合：水管管道为DN150，按照满水钢管计算重量，查现行标准图集《18R417-2》总说明表3可得该管道保温满水重量g1=66.96kg/m，不保温满水重量g2=39.5kg/m，采用吊架安装，按承重支吊架间距L=3000mm，抗震支架间距L1=12000mm计算。
支架受力计算(底模为钢模)
附件4DK225+270.13框架桥满堂式支架受力计算一、设计依据1、汉十施图（框架桥）-21～25设计图；2、《钢筋混凝土框架箱涵》通桥（2015）54012、铁路混凝土工程施工技术指南；3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)；4、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）二、设计结构概况DK225+270.13为1-（3+8+3）m框架小桥，本桥用途为交通净高5m。
本桥铁路法线与道路成90°角，采用原位现浇发施工。
三、结构布置形式拟采用φ48×3.5满堂钢管支架，间距为60㎝×90㎝，步距为1.2m。
横向设置10cm*10cm方木，间距60cm。
箱梁底模采用钢模。
在中间部位预留2.5*2m 宽通长门洞供行人行走，具体布置见附图。
二、荷载计算1.现浇框架桥顶板自重所产生的荷载：①砼按2400kg/m3计算，则砼自重为：（3.9×0.45×2+9.2×0.6）×48.06×2400×9.8=10207.25KN②钢筋自重为：顶板钢筋重量为（（1078.7+74.9）×3.9/(3.9×2+6.8×2) ×2+（2169.7+152.3）×9.2/(9.2×2+6.8×2)）×48.06=52291.44kg 52291.44×9.8=512.46 KN③现浇框架桥顶板自重为：10207.25+512.46=10719.71 KN④支架范围内现浇框架桥顶板自重每m2所产生的荷载P1为：P1=10719.71÷（14×48）=15.95 Kpa2.模板体系荷载按规范规定： P2=0.75Kpa3.砼施工倾倒荷载按规范规定： P3=4.0Kpa4.砼施工振捣荷载按规范规定： P4=2.0Kpa5.施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5Kpa三、支架强度和稳定性验算现浇箱梁砼自重：P1=315.95Kpa。
连续梁支架计算书
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
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光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书
------冀电C型钢支架
1.1 自然条件（50年一遇）
（1）基本风压W0=0.3kN/m2
（2）基本雪压S0=0.2kN/m2
（3）设计基本地震加速度值为0.05g。
1.2 抗震设防
（1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。
（2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。
（3）抗震设施方案的选择原则及要求
建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。
1.3 荷载确定原则
在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。
在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。
在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。
①风荷载
根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 ···············(1.1)
式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )；
βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。
μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。
取值为1.3。
μz风压高度变化系数；取值1.25.
Wo 基本风压( kN /m2 ):
贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为：
w = γw .wk = 1.4wk ·············(1.2)
该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20º=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20º=70.81KN。
②雪荷载
地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算：
Sk = μr So ················（2.1）
式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）；
μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6；
基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。
组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；
③结构自重：
光伏组件：Q1=18.5kg/块*40块=740kg;
支架C型钢重量：Q2=3.53kg/m*（16*5+4.5*5+6.55*5+3.8*4）m=531.1Kg; 螺栓及其它部件重量：80Kg；
结构自重及负重等共计1351.1kg，即135.1KN。
④螺栓组合
M8螺栓的最大承受拉力为1.5KN，取其1.2KN安全数值，本套支架共计100套螺栓与结构固定，故螺栓最少可以承受120KN拉力；数据可得它大于风载荷70.81KN ,故支架部分螺栓固定完全可以满足风载荷要求；
⑤荷载组合
按规范要求对作用于组件同一方向上的各种荷载应作最不利组合。
本套太阳能支架系统其平面外的荷载最不利荷载组合为逆向风载荷、结构自重、雪载合计为：171.1KN（结构自重+风载最大推力+最大雪载）>>70.81kN（风载最大上拔力）。
结论：该太阳能发电支架系统采用C型钢螺栓紧固方式可满足抗风载、雪载及抗上拔力要求。
参考文献：
附表一：风载荷规范相关参考表
附表二：螺栓强度容许值参考表
附表三：全国各城市50年一遇雪压和风压表附表四：引用规范
《建筑结构载荷规范》GB50009—2001
《钢结构规范》GB50017—2003
附表五：膨胀螺栓受力性能表。