330MW水内冷发电机定子线圈堵塞的诊断与处理

万方数据
《宁夏电力》２００７年第５期
机定子绕组第勺１点出水温度高达７４℃、第＃３７点出水温 度为６４．３℃、高于制造厂规定值，运行规程规定，定子绕组 出水温度不应该大于６０ｑＣ，第叼１点绕组出水温度超出规 程值较多，其它正常的绕组出水温度大多数都在４５℃左 右，绕组出水温度最高值与正常值的差值达２９℃。
图２阴阳离子及杂质 吹扫结束后，又用如前所述的方法进行了单个线棒弓 水管的流量试验，试验结果如表２所示。
表２
线棒编号进水压力（ＭＰａ）每１Ｌ流量所用时间（ｓ）
结论
图１线棒水电接头
同时拆开了流量和运行状态下温度正常的勺２引水 管，与＃３７、勺２测点线棒流量进行比较。拆开这３个线棒的 进出引水管两端接头，又用单个线棒流量法作了对比试验， 方法是：用１台便携式自吸水泵，在线棒一端通水，将压力 调到０．３ＭＰａ，测量每１Ｌ流量所用时间，每个线圈引水管水
处理，焊后自然冷却，保持层间温度不高于３５０。Ｃ。 （２）采用外填丝法进行焊接，钨极伸出长度为６ｍｍ，电
弧长度为２ｍｍ一３ｍｍ。第一层封底焊时，焊接电流采用 ９５Ａ一１００Ａ。焊接电流过大，容易出现过烧现象。为了加强保 护和获得可靠的焊接接头，引弧前必须提前向焊接面送氩， 引弧点的位置必须置于接头前端５ｍｍ一１０ｒａｍ左右的坡口 面上；熄弧时，应填满弧坑将熔池逐渐缩小并移向焊缝边缘 处收弧。电弧熄弧后，应对收弧处和熔池供氩气１０ｓ，进行 延时保护，避免产生弧坑裂纹。
（上接第３６页）
３．４发电机专修后运行状况 通过此项检修，彻底处理了·ｌ发电机定子线棒因水路
４结束语
堵塞。造成定子蛤７、和叩ｌ号线圈严重超温的设备缺陷，确 保了发电机的质量，为设备的长周期安全运行打下了良好
本文所采用的方法为今后处理类似缺陷奠定了基础， 该处理方法对同类发电机同类故障的处理有很好的借鉴
发电机运行到２００６年１１月１０日在满负荷工况情况 下，发电机定子绕组第岬１点出水温度高达７６ｃＣ，有一次当 无功带到１８０Ｍｖａｒ时，第勺ｌ点出水温度达到８０．６℃，之后 只能在降低无功负荷工况下运行。无功即使在１００Ｍｖａｒ左 右运行，定子绕组第岬ｌ点出水温度也一直在７５℃左右运 行。绕组出水温度最高值与正常值的差值超过３０℃。
分别在拆开的弓７和１１线棒汽侧出水管处引接出出 水管，在管头套上强度较高的尼龙丝袜，用来收集发电机定 子线棒水管中的堵塞物，以确定堵塞性质。然后用Ｏ．６ＭＰａ 清洁的仪用压缩空气在励侧拆开头处，用专用活节元件连 接牢靠，通汽吹扫线棒引水管回路，每个线棒通汽吹扫２小 时。结果吹出了很多阴阳离子及杂质，见图２。
２００７年１月２８日该发电机有一次计划性小修工作， 公司决定利用此次小修机会进行消除发电机定子出水温度 严重超标的专项修理，查清一１发电机定子线圈出水温度超 标的原因，并予以消除。
３诊断处理
３．１停机测试情况 ２００７年２月４日抽出发电机转子，检查定子线棒和引
水管，均无发热变色和异常现象。其原因是，发电机投运时 正值冬季，环境温度较低，而且运行时间较多，没有对发电 机定子主绝缘造成损伤。
参考文献： ［１］文亚，王淦刚译．Ｔ２３／Ｔ２４钢手册． ［２］杨诗成，王喜魁编．电厂金属材料．北京：中国电力出版杜． ［３］中国机械工程学会焊接学会编著，焊接手册，机械工业出版
社，１９９２．０１．
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（３）为了保证发电机冷却系统的严密性，进行了整体水 压试验０．５ＭＰａ，８小时无泄压，合格。
（４）处理好拆开的引水管水电连接处的绝缘，干燥后， 通过了２倍的直流耐压及泄漏电流试验。
（下转第４６页）
《宁夏电力）２００７年第５期
（３）保护气体：氩气（纯度Ｉ＞９９．９５％），氩气流量为
６Ｌ／ｍｉｎ一８Ｉ．／ｍｉｎ；
的基础。
作用。
·４６．
万方数据
４试验结果及分析
４．１外观检验 经外观检验３组试样焊缝均无夹渣、气孔、裂纹、未熔
合等缺陷，外观质量符合ＤＩ．／ｒ６７９—１９９９焊工技术考核规程 的规定。 ４．２射线探伤检验
外观检验焊后对焊样进行了射线探伤检验，检验结果 均达到了ＤＩ．／ｒ５０６９—１９９９（电力建设施工及检验技术规范》 钢制承压管道对接接头射线检验篇规定的标准。 ４．３力学性能试验
２ ＧＴＡＷ骶葛一２ＣＷ ４，２．４直流正接９５—１００ ＩＩ一１４ ６０－７０
３ ＧＴＡＷ ＴＧＳ－２ＣＷ ４，２．４直流正接９８—１０５ １ １—１４ ５５－６０
３．４焊接程序及操作技术要求 （１）焊工技术水平稳定，具有同等级钢材焊接资格水平。 在室温２５℃下进行焊接，采取焊前不预热，焊后不做热
明显偏低（正常线棒流量为１．１队左右），随后拆除第ｑ７、
勺ｌ测点所对应的线棒水电接头处，如图１所示。
３３０Ｍｗ水内冷发电机定子线圈堵塞的诊断与处理
流量重复测试３次，取平均值，得出数据。测试结果见表１。
表１
线棒编号进水压力（ＭＰａ）每ｌＬ流量所用时间（ｓ）
结论
通过对发电机定子线圈引水管水流量测试，可以明显 地看出，埒７和叩１线圈水回路中有明显的堵塞物存在。必 须想法疏通堵塞的所有线圈，如果不能疏通，就要更换堵塞 的发电机定子线棒，更换水内冷发电机定子线棒是一件技 术难度大，工期长，工作量大的工作。所以最理想的方法是， 采取有效措施，疏通堵塞的发电机定子线棒水路。 ３．２疏通堵塞的发电机线棒水路
５结束语
通过对ＳＡ２１３一Ｔ２３钢焊接性能的试验，采用手工氩弧 焊焊接这类小径薄壁钢管时，应注意以下几点：
（１）采用碳含量低（在０．１％以下）及Ｓ，Ｐ等杂质含量 少的填充材料；
（２）严格控制焊接线能量和焊接速度，以防背面过烧， 宜采用小的焊接线能量和较小的焊接速度；
（３）层间温度一般控制在３５０％以下； （４）在室温条件下，焊前不预热和焊后不做热处理，但 在冬季室外焊接时，应适当预热。 （５）对该钢材大径厚壁管的焊接，应进一步试验。
为了准确确认发电机本体第埒７和勺１点测温元件与 Ｄｓｓ画面显示点的对应情况，我们用理发用的电吹风机分 别吹烤第弓７和勺１测点，查对ＤｃＳ相应测点是否正确反 映温度变化，通过校对，确定测点没有问题。随后用多普勒 流量计对励端所有出水引水管（共７２根）流量进行了测试， 发现第弓７测点流量为０．４ｕｓ，勺１测点流量为Ｏ．３ｕｓ，流量
抗拉强度：５６４／５６１／５６６（ＭＰａ）母材断裂； 面弯：１８００未发现裂纹； 背弯：１８０。未发现裂纹；
ＳＡ２１３—亿３钢的焊接工艺
囤２ 金相微观检验：试样经研磨、抛光、化学侵蚀后，在光学 显微镜下观熔合、未焊 透及裂纹等缺陷。
经３组试样的试验，采用以上工艺条件进行焊接， ＳＡ２１３－Ｔ２３钢小径管满足使用要求并可推广使用，由于不 预热和焊后热处理。降低了焊接成本。
·３６．
万方数据
通过高压气体吹扫，彻底清除了发电机定子线圈引水 管中的堵塞物。这就避免了更换堵塞了的发电机定子线棒， 减轻了工作量，大大缩短了检修工期。 ３．３ 回装拆开的水管进行水管整体水流试验
（１）通过试验测试，准确无误地找到了堵塞的引水管 支路。
（２）进行了高压气体吹扫，疏通了引水管，看到了堵塞 物。通过对整机各分支引水管水流量的复测，水流畅通合格。
（４）焊接设备：７＿ｒＳ－－４００逆变焊机。
３．３焊接参数
焊接参数见表４。
嚣冀嚣 ｇ塞萋围（惶ｍ培ｍ／寝ｍｉ霄ｎ） 裹４ ＳＡ２１３－Ｔ２３钢的焊接参数 电流范围 道数方法型（脾）号，鼍 极性电流（Ａ）
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ｌ（；ＴＡＷ ＴＧＳ－２ＣＷ ４，２．４直流正接９５—１００ １１一１４ ５０—５５