抗拔桩计算书
塔吊四桩基础计算书
塔吊四桩基础计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：长沙市芙蓉路新建西路口；属于*****结构；地上***层；地下***层；建筑高度：***m；标准层层高：***m ；总建筑面积：***平方米；总工期：***天。
本工程由*****房开公司投资建设，*****设计院设计，******勘察单位地质勘察，*****监理公司监理，****施工单位组织施工；由***担任项目经理，***担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：101.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m，自重F1：，基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.800m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C30；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：湖南长沙市，基本风压ω0：m2，地面粗糙度类别为：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=；塔吊最大起重荷载F2=；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处湖南长沙市，基本风压为ω0=m2；查表得：荷载高度变化系数μz=；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×+2×+(4×+×]/×=；因为是角钢/方钢，体型系数μs=；高度z处的风振系数取：βz=；所以风荷载设计值为：ω=×βz×μs×μz×ω0=××××=m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×=×××101×101×=·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋＋30×1＝·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017、塔机属性、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算-4承台底标高d1(m)基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(h cγ+h' γ ')=6.5 × 6.5 × (1.4 × 25+0× 19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 ×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk 'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86 1.4×)/6.788=868.987kNQ kmin =(F k'+G k )/n-(M k'+F Vk 'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86 1.4×)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1 1.4)/×6.788=1173.132kNQ min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1 1.4)/6×.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=π d=3.14 × 0.5=1.571mh b/d=1 ×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16 2×=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14 [×0.52-(0.5-20×.125)2]/4=0.147m2空心管桩敞口面积：A p1=π (d-2t)2/4=3.14 (×0.5-2 0×.125)2/4=0.049m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55 2×60)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5 6.×5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2 复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣs q ia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ ηc f ak A c=0.8 ×1.571 ×(2.7 ×12+1.5 ×70+6.1 ×40+0.7×80)+3500×(0.147+0.32 0×.049)+0.1 4×4×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN ≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN ≤ 1.2a R=1.2 ×1164.715=1397.658kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15 ×3.142 ×10.72/4=1349mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin =149.388kN ≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min =F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/( bλ+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/( l+λ1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kN3βhsαl f t lh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤ min( hβsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2 ×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m 角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/( bλ+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/( l+λ0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[ β1b(c b+a lb/2)+ β1l(c l+a ll/2)] hβp·f t·h0=[0.494 (×1.1+1.25/2)+0.494 (1.1×+1.25/2)]0.9×5 ×1570×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[1βb(c b+a lb/2)+ β1l (c l+a ll /2)] hβp·f t·h0=3403.902kN 满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.005 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A 1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.00156×500×1339)=13056mm2承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x /(α2f c lh02)=975.165 ×106/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.0050.5 0.5ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A 2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.00156×500×1339)=13056mm2承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/( α1f c bh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015 65×00×1339,0.5 1×5824)=13056mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A 4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015 650×0×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。
单桩水平承载力计算
铁塔基础计算书
基础受力
使用说明：
<=所需配筋
<=所需配筋
<所需配筋
五、设有连梁时，短柱、连梁配筋计算
建议按照此时短柱及连梁实际受力用Morgian软件正截面承载力模块进行配筋计算
实际配筋
短柱配筋不满足要求
单桩承台基础设计程序(1.3版本)
（适用格构式铁塔灌注桩基础）
1，如地勘报告提供桩基础极限侧阻和端阻标
准值，除2，即为程序中所需特征值
2，抗拔系数λ按各省市地方地基基础规范执
行，如上海取0.6
实际配筋
桩身配筋不满足要求
承台配筋不满足要求
实际配筋。
微型桩基坑支护计算书
10.8m微型桩深基坑支护设计 1---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = M/(γ* W)= 21.154/(1.050*0.102*10-3)= 198102.875(kPa)= 198.103(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = M/(γ* W)= 19.445/(1.050*0.102*10-3)= 182094.147(kPa)= 182.094(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足抗剪验算τ = V * Sx / (I * tw )= 76.474*0.000*10-3/(712.000*10-8*0.550*10-2)= 0.000(kPa)= 0.000(MPa) < fv = 215.000(MPa) 满足---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 锚杆自由段长度计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.551圆弧半径(m) R = 13.454圆心坐标X(m) X = -0.200圆心坐标Y(m) Y = 9.050----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
基坑支护专项方案计算
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目总投资XX亿元。
基坑开挖深度约6.5米，周边环境复杂，地下管线密集。
为保障基坑施工安全和周边环境稳定，特制定本专项方案。
二、支护结构设计1. 支护形式：采用钢筋混凝土排桩支护，桩径800mm，桩间距1.5m，桩长根据地质情况确定。
2. 钢筋混凝土排桩设计：（1）桩身混凝土强度等级C30；（2）桩身配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）桩顶设置钢筋混凝土冠梁，尺寸为1200mm×1200mm，配筋同桩身。
3. 防水措施：在桩身混凝土中掺入防水剂，确保桩身防水性能。
三、施工方案1. 施工顺序：先进行桩基施工，再进行冠梁施工，最后进行土方开挖。
2. 桩基施工：（1）桩基施工采用旋挖钻机进行钻孔，钻孔深度根据地质情况确定；（2）成孔后，清孔，清孔标准为孔底沉渣厚度≤50mm；（3）下钢筋笼，钢筋笼制作应符合设计要求；（4）浇筑混凝土，混凝土强度达到设计要求后方可进行下一道工序。
3. 冠梁施工：（1）冠梁混凝土强度等级C30；（2）冠梁配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）冠梁施工完成后，进行养护。
4. 土方开挖：（1）采用挖掘机进行土方开挖，分层开挖，每层厚度不超过2.0m；（2）开挖过程中，应确保支护结构稳定，避免因开挖不当导致支护结构破坏；（3）开挖过程中，应及时进行排水，防止基坑积水。
四、计算书1. 桩基承载力计算：（1）桩基轴向承载力计算公式：Qa = qSap + qaAp（2）桩基侧阻力计算公式：Qs = 0.6qL + 0.4qLγH（3）桩基抗拔力计算公式：Qb = qaApγH2. 冠梁弯矩计算：（1）冠梁弯矩计算公式：M = (F1L1 + F2L2)/2（2）F1为桩顶水平力，F2为桩侧水平力，L1为桩顶至冠梁长度，L2为冠梁长度。
3. 冠梁剪力计算：（1）冠梁剪力计算公式：V = (F1 + F2)γH/2五、安全措施1. 施工过程中，加强监测，确保支护结构稳定；2. 加强施工人员安全培训，提高安全意识；3. 严格执行施工方案，确保施工质量；4. 加强现场文明施工，减少对周边环境的影响。
塔吊基础计算TC6015
塔式起重机混凝土基础计算书1 计算依据：《塔式起重机混凝土基础技术规程》JGJ/T187-2009《建筑桩基技术规程》J GJ94-2008《建筑机械使用安全技术规程》J GJ33-20012 已知条件：塔吊：塔吊型号：塔身宽度：倾覆力矩：=3,830,000,000N.mm竖向力：=680,300N 水平力：=116,900N扭矩：=0N.mm桩基承台：长度：a =宽度：b =高度：h =承台顶面至土层表面的距离：H 承台之上土厚：D =承台之上土的重度：γ=抗压强度：=16.7N/mm²抗拉强度：=1.57N/mm²保护层厚度：a'=桩：桩直径：d =桩长：l =桩中心距：S a =请重新调整桩及承台尺寸！（桩外边缘至承台边缘的距离不小于200mm，边桩中心至承台边缘的距离不小于桩的直径或边长，桩中心距不小于3倍桩径）抗压强度：=14.3N/mm²抗拉强度：=1.43N/mm²保护层厚度：a'=工程名称：四桩承台式塔式起重机基础计算书k M k F vkF kT c f tf c f tf塔式起重机混凝土基础计算书2 桩基验算：2.1 荷载计算：桩基承台及其上土的自重标准值：=708,750N 承台对角线方向两桩的距离：L =4,242.6mm桩的平均竖向力：=347,262.5N荷载标准组合作用下，桩的最大竖向力：=1,756,988.3N荷载标准组合作用下，桩的最小竖向力：=-1,062,463.3N 需要计算桩的抗拔！2.2 桩基竖向承载力验算：单桩竖向承载力特征值：输入土层参数=5,609,745.6N =6,731,694.7N经 验算得：<满足要求！<5,609,745.6<满足要求！<6,731,694.72.3 桩基抗拔承载力验算：桩身的重力标准值：=255,352.6N桩的抗拔系数：=0.5（偏于安全的取值）单桩抗拔承载力特征值：=2,350,912.6N 基桩拔力：=1,062,463.3N经 验算得：<满足要求！<2,350,912.6347,262.51,756,988.31,062,463.3kG nG F Q kk k +=kQ aR m ax k Q aR 2.1a R 2.1psa i sia a A p l q u R α+=∑p i sia i a G l q u R +=∑λ'i λp G 'k Q 'a R 'k Q LHF M nG F Q vk k k k k +++=max LHF M nG F Q vk k k k k +-+=min2.4 桩身承载力验算：桩顶最大竖向力设计值：=2,390,331.1N桩顶最小竖向力设计值：=-1,556,901.1N 需要计算桩身抗拔！桩身配筋：强度：=300N/mm²净距：mm 主筋截面积：=7,389.6mm²配筋率：ρ=1.30%满足要求！（最小配筋率：=0.50%）强度：=300N/mm²采用螺旋式配筋（桩顶以下4250mm 范围内箍筋间距加密为100mm）基桩成桩工艺系数：=0.7桩身截面面积：=567,450.2mm²桩身受压承载力：=8,628,684.4N经 验算得：<满足要求！<8,628,684.4桩身受拔承载力：=2,216,880.0mm²经 验算得：<满足要求！<2,216,880.02,390,331.11,556,901.1168.3=ii x y N M min Q ''9.0s y ps c c A f A f +ψ's A min ρcψpsA max Q ''9.0sy ps c c A f A f +ψpspy s y A f A f +pspy s y A f A f +LH F M n G F Q vk k k k )(4.1)(2.1max +++=LH F M n G F Q vk k k k )(4.1)(2.1min +-+=3 承台验算：3.1 抗弯承载力计算：沿长边方向（绕短边）正截面弯矩设计值：=1,135,944,000.0N.mm沿短边方向（绕长边）正截面弯矩设计值：=1,135,944,000.0N.mm弯矩设计值取：M =1,135,944,000.0N.mm承台受拉钢筋按单筋截面进行计算：受压区混凝土应力值系数：= 1.0=0.00829=0.00833=0.99584强度：=300N/mm²最小配筋面积：=2,816.5mm²板底钢筋实际选用：双向布置间距：mm 主筋截面积：=14,727.0mm²满足要求！3.2 抗冲切计算：角桩最大桩顶竖向力设计值：=1,521,930.6N（不含承台及其上土重）从承台底角桩顶内边缘引45°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离（最多到塔身柱边缘）：=75.0mm =75.0mm 承台有效高度：=1,350.0mm 角桩内边缘至承台外边缘的水平距离：=1,175.0mm =1,175.0mm151.7∑=ii x y N M Q∑=ii y x N M y 1α201bh f M c s αα=sαξ211--=2/1ξγ-=s ys s f h M A 0γ=ρsA l N x a 1ya 10h 1c 2c塔式起重机混凝土基础计算书角桩冲垮比：=0.055555556=0.055555556角桩冲切系数：= 2.191304348= 2.191304348受冲切截面高度影响系数：=0.95承台受角桩冲切的承载力：=8,107,502.2N >=1,521,930.6N 满足要求！3.3 抗剪承载力计算：斜截面最大剪力设计值：=3,043,861.1N（不含承台及其上土重）剪跨比：=0.3受剪切截面高度影响系数：=0.9承台剪切系数：=1.4不配箍筋时，承台斜截面受剪切承载力：=11,715,559.3N >=3,043,861.1N 满足要求，只需构造配箍。
塔吊计算书--6513
塔吊计算书--6513塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数（1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m；现场地面标高19.10m，承台面标高11.00m；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m) FkFhMMZ工作状态696.9025.42148.20460.20非工586127980作状态.30 03.20.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .m F k，=586.30× 1.35=791.51kN,F h，=103.20×1.35=139.32kNM k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa )极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik i (kN/m)1 粉质粘2.233.00 72.60.40 29.0土0 0 4 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.5048.33 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50138.60 4 全风化粉砂岩 2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70 112.00桩长 15.40∑q sik*L i606.40 ∑λi q sik*L i 327.943）基础设计主要参数基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3G k =abh γ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk =(Fk＋Gk)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx =Mk=2943.08kN.m，yi=2.30×20.5=3.25mNk =(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78Nkmax =893.36kN, Nkmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力Hik =Fh/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，hb=2.00hb /d=2.00/0.50=4.00,λp=0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj =π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Qsk =u∑qsik i=πd∑qsik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQpk =qpk(Aj+λpApl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Quk = Qsk＋Qpk=952.05+616.00=1568.05kNRa =1/KQuk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk =440.58kN＜Ra=784.03kN,竖向承载力满足要求。
塔吊四桩基础计算书
四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《浙江天一交通厂区岩土工程勘察报告》（工程编号：2011—LH—15）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：虎霸HB5810，塔吊起升高度H：25.000m，塔身宽度B：1.65m，基础埋深D：0.000m，自重F1：434kN，基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：4.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径：0.600m，桩间距a：2.4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C30；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）：非工作状态下F1=434.00kN；工作状态下 513kN；塔吊最大起重荷载F2=6.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力：非工作状态F k=F1+F2=434.00kN；工作状态下 513+60=573kN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：非工作状态下水平荷载 V=73.5kN，倾覆力矩M=1796kN·m，M kmax＝V·Hc+M=1855kN·m；工作状态下水平荷载 V=24.5kN，倾覆力矩M=1252kN·m，M kmax＝V·Hc+M=1271.6kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况，非工作状态下数据计算。
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雨水收集池抗浮计算书
一、条件
1、地面标高：0.000m，底板标高：-4.500m，设水位标高：-0.500m。
2、雨水收集池长度A=40000mm，宽度B=40000mm，，底板厚度d1=300mm，池
壁厚度d2=300，底板垫层厚d3=100mm。
3、增加网格2.5米一个桩100mm抗拔桩，共计N＝225个（400mm×400mm），
深入钢筋混凝土底板，新增200mm厚钢筋混凝土底板抗浮及修补底板漏水。
4、素混凝土22-24KN/每立方米；钢筋混凝土24-25KN/每立方米（建筑结构
荷载规范GB50009-2001，第38页）
5、1kg＝9.8N，即1 KN＝0.102吨
F=mg
二、计算
1、水池自重：
(1)、垫层自重：G1＝41.2×41.2×0.1×23×0.102＝398.22吨
(2)、底板自重：G2=41×41×0.7×24.5×0.102＝2940.57吨
(3)、池壁自重：G3=40×4×0.3×4.7×24.5×0.102＝563.77吨
水池总重Gs＝∑(G1+G2+G3)
＝∑ （398.22＋2940.57＋563.77）
＝3902.66吨
2、相关参数：
(1)、抗浮安全系数：K＝1.05～1.10
(2)、水容重：r＝1000 kg/立方米
(3)、水池底板面积：F＝1697.44平方米
(4)、地下水顶面至底板地面距离：H2＝4.6米
3、整体抗浮验算
K＝2rGHF＝（Gs+N）/(4.6×1697.44)≥1.1，故抗浮计算满足需增加抗拔
承载力N ＝4686.39吨
4、计算单桩抗拔极限承载力标准值
miiisikikluqU1
Uk――基桩抗拔极限承载力标准值；
ui――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；
qsik―― 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，本次计算取值为
45KPa；
λi―― 抗拔系数，本次计算λi＝0.75。
li ――第i土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度20m。
4.1 桩径d=0.6m（桩长17m）情况的单桩抗拔极限承载力标准值
Uk=0.75×45×0.6π×17 = 1080.95(KN)=108.10吨
4.2桩径d=0.1m（桩长20m）情况的单桩抗拔极限承载力标准值
Uk=0.75×45×0.1π×20 = 211.95(KN)=21.2吨
5、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数
pskGUN0
其中：
γ0 ―― 建筑桩基重要性系数，本次计算按照一级（重要的工业与民用建
筑物）取值为1.1；
N―― 基桩上拔力设计值4686.49t；
Gp―― 基桩自重设计值。
γs―― 桩侧阻抗力分项系数1.67。
5.1 对d=0.6m桩总桩数
1.1×4686.39≦108.10/1.67× n + 0.25×π×0.62×17
8052.7967.11.108176.0439.46861.12n
（根）
5.2 对d=0.1m桩总桩数
1.1×4686.39≦21.2/1.67× n + 0.25×π×0.12×20
40696.40567.12.21201.044686.391.12n
（根）
三、结论
增加抗浮桩同时增加20mm钢筋混凝土底板，钢筋混凝土底板也解决底板渗
漏问题