料仓结构计算书
水利工程施工仓库计算书
水利工程施工仓库计算书一、工程概况项目名称：某水利工程施工仓库建设工程项目地点：某某省某某市建设单位：某某水利局承建单位：某某建设集团有限公司施工内容：施工仓库建设施工周期：预计6个月二、仓库设计要求1. 建筑结构：单层钢架结构，顶部覆盖轻钢瓦2. 建筑面积：1000平方米3. 使用功能：存放施工材料、设备和办公用品4. 设计荷载：按规范要求设计5. 设计要求：满足建筑强度、防水、防火等要求三、仓库建筑结构设计1. 基础设计根据现场地质勘察结果及规范要求，确定仓库基础设计参数，包括承载能力、地基处理等。
2. 钢架结构设计根据建筑面积和荷载要求，进行钢架结构设计，确定柱、梁、墙体等结构参数。
3. 外墙设计选择适合的墙体材料和结构形式，保证外墙结构牢固、防水、防火。
4. 顶部设计设计合理的顶部结构，包括轻钢瓦、屋面排水系统等，确保防水性能。
四、仓库施工设备和材料1. 施工设备：如塔吊、起重机、混凝土搅拌机等2. 施工材料：钢结构、轻钢瓦、水泥、混凝土、涂料等3. 办公用具：桌椅、文件柜、电脑等五、仓库施工工艺流程1. 地基处理：清理场地、开挖基坑、浇筑基础2. 钢架搭设：安装钢柱、横梁、屋面结构3. 外墙施工：安装外墙板、防水层4. 屋面施工：安装轻钢瓦、排水系统5. 内部装修：安装办公用具六、施工安全和质量控制1. 施工安全：严格遵守安全规范，做好施工现场防护措施2. 施工质量：严格按照设计要求施工，加强监督和检查七、预算与进度计划1. 预算编制：根据设计要求和市场行情编制施工预算2. 进度计划：编制施工进度计划，合理安排施工任务八、验收与移交1. 施工完成后，进行施工质量验收2. 完成验收合格后，进行正式移交以上是某水利工程施工仓库计算书的内容，希望对您有所帮助。
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A公司粮食储备库计算书
**************** 粮食储备库结构计算书设计：校对：专业负责人：2017年1月结构设计计算书一、工程名称：**********粮食储备库二、设计计算依据1．主要选用的国家标准、部颁标准与地方标准<<建筑结构可靠度设计统一标准>>(GB50068-2001)<<建筑结构荷载规范>>(GB50009-2012)<<建筑结构抗震设计规范>>(GB50011-2010)（2016年版）<<混凝土结构设计规范>>(GB50010-2010)<<砌体结构设计规范>>(GB50003-2011)<<建筑地基基础设计规范>>(GB50007-2011)<<粮食平房仓设计规范>> GB50320-2001<<建筑地基处理技术规范>> JGJ79-20122．结构计算所采用的软件结构计算用的计算分析软件：采用中国建筑科学研究院PKPM CAD工程部开发的结构计算软件PKPM系列软件。
三、结构计算参数1、结构安全等级：结构安全等级为二级，使用年限为50年，相对应的结构安全性系数γ0=1.0。
2、结构形式：地基基础采用天然地基，墙下条形基础，上部结构为钢筋混凝土挡粮墙和排架柱，预应力混凝土双T板屋盖。
3、建筑抗震类别及结构抗震等级：本建筑抗震设防烈度为7度，抗震设防类别为丙类，结构安全等级二级，排架柱抗震等级为三级,建筑的场地类别为Ⅲ类,设计地震分组为第二组,设计基本地震加速度为0.10g。
四、荷载取值（标准值）：1、基本风压值：0.4KN/m2；基本雪压值：0.4KN/m2；（重现期均为50年）。
2、钢筋混凝土容重：26 KN/ m2；3、屋面活荷载0.5KN/ m2。
4、屋面恒荷载：屋面防水层（二层SBS）：0.4 KN/ m2；20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层：20*0.02=0.4 KN/ m2；85mm厚聚苯板保温层：0.5*0.085=0.04 KN/ m2；大型屋面板：3.82 KN/ m2；板缝灌缝：0.1 KN/ m2；板底喷浆：0.1 KN/ m2；合计4.86 KN/ m2。
混凝土料棚计算书
中铁六局宜彝高速6标段搅拌站砂石料棚受力计算分析书施工单位：文安县宏达彩板钢构厂砂石料棚，尺寸为37m×92 m（跨度为：23m）。
砂石料棚结构计算书一、基础稳定性验算砂石料棚柱与屋架之间采用刚性连接，连接强度经验算满足受力要求，因此整个结构可以视为一个刚性的整体，在水平外力（风荷载）的作用下，可能出现两种位移现象，一是沿水平受力方向滑动，二是绕最外侧基础脚部转动，现对这两种情况进行验算。
1）沿水平方向滑动可能性分析整个结构自重N=588.04KN，基础与地面之间的摩擦系数μ取0.3，则结构与地面之间的最大静摩擦力：f=μN=0.3×588.04=176.412KN。
经计算，水平外力（风荷载）W=73.78KN，小于最大静摩擦力，因此，结构在风荷载作用下，不会发生水平滑动。
2）绕外侧基础脚部转动可能性分析水平外力（风荷载）对结构产生一个绕最外侧基础脚部旋转的力矩，当这个力足够大时，结构将发生倾覆。
水平外力（风荷载）W=73.78KN，对基础脚部产生的旋转力矩M W=73.78×3=221.34N·m同时结构自身重力将对结构产生一个反方向的旋转力矩，由于此结构各部件基本对称，因此可以设定结构中心点为重心点，则重力产生的旋转力矩M N=588.04×81=47631.24N·mM N＞M W结构在风荷载作用下不会发生任何倾覆。
二、 WG37*92强度校核砂石料棚结构尺寸：跨度：23m，共有4跨，32个钢结构柱，长度为92米，屋面长度为92米。
长度方向分为8个钢结构柱。
支腿高度为10米，屋面高度为12.5米。
根据该产品设计图样及使用工况，砂石料棚主要承受屋面重量、结构重量等永久载荷、承受风载荷、集灰载荷、雪载荷等可变载荷。
1）永久载荷（1）屋面：采用厚度为δ0.35彩钢板，沟槽对沟槽，上压下拼接而成。
制作防水处理。
重量为：13738kg。
（2）檁条：采用40×80×1.2矩形钢管与屋梁焊接而成。
固体料仓计算NBT47003.2-2009
固体料仓计算NBT47003.2-2009设备名称：仓壳圆筒内直径 mm D i 22500仓壳锥顶半顶⾓°θ22.5设计压⼒MPa P 0.029设计外压⼒MPa P 0-0.002设计温度℃T 100物料堆积密度Kg/m 3ρ1450物料内摩擦⾓的最⼩值°ψ35物料与壳体壁⾯的摩擦⾓°ψ'25物料与料仓间的摩擦系数 µ=tan(ψ')/µ0.466307658壳体材料//Q345R 壳体材料密度Kg/m 3ρ8000焊接接头系数/φ0.85设计温度下材料的许⽤应⼒MPa ［σ］t213仓壳锥体半顶⾓°θ522.1⽔平地震⼒抗震设防烈度度/8设计地震分组//第⼆组设计基本地震加速度g /0.2料仓⽔平地震⼒N F E 8741035.627——料仓等效总质量Kgm eq8579518.083编制⼈：固体料仓计算-----(按照NB/T47003.2-2009《固体料仓》计算)1.物料载荷计算2.地震载荷——等效质量系数/λm 0.85——地震影响系数/α10.094414414——阻尼调整系数/η21.18018018——⼀阶振型阻尼⽐/ξ0.03——地震影响系数最⼤值/αmax 0.08——与物料相关系数/I 1.1距底⾯⾼度hi集中质量mi的⽔平地震⼒N F Ei 见表2——距底⾯h k 处的集中质量Kgm k见表22.3地震弯矩N·mm 见表3——计算截⾯距地⾯⾼度mm h 见表3——设备基础距地⾯⾼度mmh 03.1⽔平风⼒基本风压值N/m 2q 0750场地⼟类别//A 相邻计算截⾯间的⽔平风⼒N Pi 见表4——料仓各计算段的外径mm D 0i 见表4——风压⾼度变化系数/f i 见表4——料仓第i段顶截⾯距地⾯的⾼度m h it 见表4——体型系数/K 10.71.7见表4——料仓⾼度mmH34500——料仓各计算段的风振系数（当H＞20m时）/K 2i 2.2垂直地震⼒3.风载荷——脉动增⼤系数/ξ 2.1505——脉动影响系数/v i 见表4——振型系数/φz i 见表4——第i段长度mml i见表43.2风弯矩料仓任意计算截⾯I-I处的风弯矩N·mm M W I-I 见表5料仓底截⾯为0-0处的风弯矩N·mmM W 0-0——物料⾃然堆积上锥⾓⾼度mm h c 7877——料仓计算截⾯以上的储料⾼度mm h w见表6——锥段以上物料堆积⾼度mm 170005雪载荷N W s 238988.9956——基本雪压值N/m 2q w 6006.1仓壳圆筒轴向应⼒计算见表64.3物料对仓壳圆筒任意截⾯I-I处产⽣的⽔平⽅向压应⼒MPa P h 见表64物料对仓壳圆筒的作⽤⼒6仓壳圆筒应⼒计算MPa P v 4.4物料与仓壳圆筒间的摩擦⼒MPa F f 见表64.2物料对仓壳圆筒任意截⾯I-I处产⽣的垂直⽅向压应⼒4.1特性纵坐标/A 41888设计产⽣的轴向应⼒I-I见表7MPaσz1——仓壳圆筒计算截⾯I-I处的有效厚度mmδ见表7eiI-I见表7物料与仓壳圆筒间摩擦⼒产⽣的轴向应⼒MPaσz2I-I见表7最⼤弯矩在仓壳圆筒内产⽣轴向应⼒MPaσz3I-I见表7由计算截⾯I-I以上料仓壳体重及垂直地震⼒产⽣的轴向应⼒MPaσz3——计算截⾯I-I以上料仓壳体及附件质量Kg m up见表7I-I——计算截⾯I-I以上料仓壳体质量Kg m1upI-I——平台、扶梯质量Kg m2upI-I——计算截⾯I-I以上的⼈孔、接管、法兰及仓壳顶安装的附件质量Kg maup6.2仓壳圆筒周向应⼒I-I见表7由设计压⼒p和物料的⽔平压应⼒ph在计算截⾯I-I处产⽣周向应⼒MPaσθ6.3应⼒组合6.3.1组合拉应⼒I-I见表7组合轴向应⼒MPaσzI-I见表7组合拉应⼒MPaσzLI-I见表7 6.3.2组合压应⼒MPaσzA6.3.4应⼒校核组合拉应⼒见表7组合压应⼒见表7——仓壳圆筒材料的许⽤轴向压应⼒MPa [σ]er见表7——载荷组合系数/K1.27.1仓壳锥体任意截⾯上的应⼒计算7.1.1仓壳锥体特性纵坐标值mm A z 见表8——仓壳锥体计算截⾯a-a处的内直径mm D zia-a见表8——物料在仓壳锥体计算截⾯a-a处的锥⾓⾼mm h zc 见表87.1.2物料对仓壳锥体的垂直压应⼒MPa p v a-a 见表87.1.3物料对仓壳锥体产⽣的⽔平压应⼒MPa p h a-a 见表87.1.4仓壳锥体任意截⾯处的法向压应⼒MPa p n a-a 见表87.1.5周向应⼒MPa σθa-a 见表87.1.6轴向应⼒MPa σza-a 见表8——仓壳锥体计算截⾯a-a处以下的仓壳锥体质量与仓壳锥体计算截⾯a-a以下的仓壳锥体所储物料质量之和Kg m c a-a 见表8——锥壳下端开孔外直径mm /20007.2组合应⼒MPa σ∑a-a 见表87.3应⼒校核MPa/见表88.1裙座壳底截⾯的组合应⼒8裙座壳应⼒7仓壳锥体应⼒MPaσ1见表9MPaσ2见表90-0见表9——0-0截⾯处的垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv——裙座壳底部截⾯积mm2A sb见表9——裙座半顶⾓，对圆柱形裙座，ψ=0°ψ0——裙座壳底部截⾯模数mm3Z sb见表9——裙座壳底部内直径mm Dis22500——裙座壳底部壁厚mmδ见表9——裙座材料名称//Q345R ——设计温度下的裙座材料许⽤应⼒MPa[σ]t212——设计温度下的裙座材料屈服强度MPa R eL(R p0.2)345——设计温度下的裙座材料弹性模量MPa E t191000 8.2裙座上较⼤开孔处截⾯h-h组合应⼒MPaσ1见表9MPaσ2见表9h-h见表9——h-h截⾯处的垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv——h-h截⾯处裙座壳的截⾯积mm2A sm见表9mm2A m——h-h截⾯处⽔平⽅向的最⼤宽度mm b m——h-h截⾯处裙座壳的内直径mm D is22500——开孔加长管长度mm l mh-h见表9——h-h截⾯处的最⼤弯矩N·mm Mmax——h-h截⾯处的风弯矩N·mm M w h-h 见表9——h-h截⾯以上料仓的操作质量Kg m 0h-h见表9——h-h截⾯以上料仓的试验质量，如不进⾏⽔压试验，可取为m 0h-h Kg m max h-h 见表9——h-h截⾯处裙座壳的截⾯模数mm 3Z sm见表99.1⾃⽀承式锥顶形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt26.94090828——单位⾯积的仓壳顶质量与附加质量之和Kg/m 2m t 696.5306122——单位⾯积的仓壳顶质量Kg/m 2m t115——单位⾯积仓壳顶附加质量Kg/m 2m t25——单位⾯积仓壳顶上平均载荷Kg/m 2m t3600——锥顶母线与其⽔平投影线间之夹⾓，⼀般取10°～35°°β22.5——仓壳顶材料在设计温度下的弹性模量MPa E t 195000受内压锥顶的周向应⼒MPa σθ31.6445283校核公式MPa181.059.2⾃⽀承式拱形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt8.21651318——拱形仓壳顶球壳内半径mm R n 10000受内压拱形仓壳顶的周向应⼒MPaσθ19.853312049仓壳顶计算结论:校核合格校核公式MPa181.05结论:校核合格9.3仓壳顶加强筋加强筋的最⼤弯矩N·mm M max213443.0454——集中载荷N W z6000——直径⽅向加强筋的数量个n24所需加强筋截⾯模数mm3Z min1002080.0259.4仓壳顶与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳顶、仓壳圆筒与包边⾓钢有效截⾯积之和mm2A j24470.91471——取设计压⼒P及设计外压P0中较⼤值MPa0.0299.5仓壳椎体与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳圆筒圆周⽅向拉⼒N/mm Y s1278.931309仓壳锥体母线⽅向拉⼒N/mm Y1350.6599931仓壳锥体圆周⽅向拉⼒N/mm Y23489.584448仓壳锥体圆周⽅向拉⼒N Q-2786147.094——仓壳锥体有效加强长度mm B n0——仓壳圆筒有效加强长度mm B n252.1606631当Q＞0时，承压圈区域内所需截⾯积mm2A c按临界许⽤应⼒计算当Q＜0时，承压圈区域内所需截⾯积mm2A c-31823.49622——设计温度下材料的许⽤压缩应⼒MPa[σ]cr1039.6仓壳圆筒加强结构9.6.1仓壳圆筒设计外压 P0=2.25f i q0×10-6+P in MPa P00.005079688——料仓内部负压值MPa P in0.0029.6.2料仓许⽤临界外压⼒MPa[P cr] 6.82415E-05——核算区间罐壁筒体的当量⾼度m H E11.772——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度mm t min见表10——第i圈罐壁板的有效厚度mm t i见表10——第i圈罐壁板的实际⾼度m h i见表10——第i圈罐壁板的当量⾼度m H ei见表10 9.6.3加强圈个数及位置需设置加强圈10裙座地脚螺栓座10.1基础环内外径数据——基础环外径mm D ob22800——基础环内径mm D ob22200——基础环⾯积mm2A b 2.1206E+07——基础环材料许⽤弯曲应⼒MPa[σ]b170——裙座基础板外边缘到裙座壳外表⾯的距离mm b132——基础环的截⾯模数mm3Z b 1.1773E+11 10.2基础环厚度10.2.1⽆筋板时mmδb42.868621555.990842339MPa 5.9908423394.70E+0010.2.2有筋板时mmδb35.79064119——矩形板计算⼒矩N·mm M s36294.1499N·mm|M x|23632.63652N·mm|M y|36294.1499——系数C x//-0.2264——系数C y//0.05629——裙座基础板外边缘到裙座壳外表⾯的距离 b=(D ob-D is)/2-δs mm b132——筋板间最⼤间距 l=(πD ob/n-l3-δG)/(n j+1)-δG mm l328——地脚螺栓个数/n48——两个螺栓座之间筋板数量/n j3——筋板内侧间距mm l3100——筋板厚度mmδG16 10.3地脚螺栓8.04E-02地脚螺栓承受的最⼤拉应⼒MPa8.04E-02-3.2940E+000-0——0-0截⾯处垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv地脚螺栓⼩径mm20.54——地脚螺栓腐蚀裕量mm C23——地脚螺栓材料许⽤应⼒MPa[σ]bt14710.4筋板筋板压应⼒MPaσg 3.52322495——⼀个地脚螺栓承受的最⼤拉⼒N F35514.1——对应于⼀个地脚螺栓的筋板个数/n15——筋板宽度mm l2126筋板许⽤压应⼒当λ≤λc时MPa[σ]c110.94当λ＞λc时MPa[σ]c——长细⽐/λ21.626——回转半径，对长⽅形截⾯的筋板取0.289δG mm i 4.624——筋板长度mm l k200——系数/ν 1.5169——临界长细⽐/λc135.95——筋板材料的许⽤应⼒MPa[σ]G170结论：校核通过10.5盖板10.5.1⽆垫板时盖板最⼤应⼒MPaσz53.77014823 10.5.2有垫板时盖板最⼤应⼒MPaσz49.06347743——垫板上的地脚螺栓孔直径mm d227——盖板上的地脚螺栓孔直径mm d340——垫板宽度mm l460——盖板厚度，⼀般分块厚度不⼩于基础环的厚度mmδc24——垫板厚度mmδz12 10.6仓壳筒体与裙座连接焊缝10.6.1仓壳圆筒与裙座搭接焊接接头MPa140.49合格MPa145.45合格——焊接接头扛剪断⾯⾯积mm2A w778080.2631——裙座壳顶部截⾯外直径mm D ot22536J-J——搭接接头处的垂直地震⼒,仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊N FvJ-J8.68E+10——搭接焊接接头处的最⼤弯矩N·mm MmaxJ-J 1.48E+10——搭接焊接接头处处的风弯矩N·mm Mw——地震弯矩N·mm M e8.31E+10J-J9.96E+06——⽔压试验时(或满仓时)料仓最⼤质量(不计裙座质量)Kg mmaxJ-J9583002.44——J-J截⾯以上料仓操作质量Kg m——焊接接头抗剪截⾯模数mm3Z w4385468641t215——设计温度下焊接接头的许⽤应⼒，取两侧母材许⽤应⼒的较⼩者MPa[σ] w——设计温度下焊接接头的屈服强度，取两侧母材屈服强度的较⼩者MPaσs425 10.6.2仓壳圆筒与裙座对接焊接接头MPa-70.72合格——裙座顶截⾯的内直径mm D it22500。
粮仓模板(扣件式)计算书_
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.252+0.117×3.15×0.252＝0.044kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.25]＝0.168kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.044，0.168]＝0.168kN·mσ＝M max/W＝0.168×106/37500＝4.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2504/(100×10000×281250)=0.029mm ν＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25=1.682kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25=0.894kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.894×1.22+0.125×0.787×1.22＝0.303kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.081×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.776kN·mM 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[1.682×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.303，0.776，0.632]＝0.776kN·m σ=M max /W=0.776×106/64000=12.117N/mm 2≤[f]=15.444N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×0.894×1.2+0.625×0.787×1.2＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.081×1.2+0.688×3.15＝2.228kN V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[1.682×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.261，2.228，3.166]＝3.166kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×3.166×1000/(2×60×80)＝0.989N/mm 2≤[τ]=1.782N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.828kN/m 挠度,跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×0.828×12004/(100×9350×256×104)＝0.374mm ≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm ；悬臂端νmax ＝ql 14/(8EI)=0.828×2004/(8×9350×256×104)＝0.007mm ≤[ν]＝2×l 1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管 主梁截面类型(mm)Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4) 10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.421kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.948kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.878kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.421×1.2＝2.131kN按悬臂梁，R1＝1.421×0.2＝0.284kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.878×1.2＝1.317kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.878×0.2＝0.176kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.79kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.697×106/4490=155.219N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.299×1000/424＝15.562N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax =1.499mm ≤[ν]=1200/250=4.8mm 悬挑段νmax ＝0.625mm ≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一支座反力依次为R 1=4.375kN ，R 2=6.497kN ，R 3=6.497kN ，R 4=4.375kN七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型 立柱顶部步距h d (mm) 900 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm 2)205顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(900+2×200)=1802mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.25 = 1.369kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝4.214kN，R2＝6.258kN，R3＝6.258kN，R4＝4.214kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(900+2×200)=2192.791mmλ1=l01/i=2192.791/15.9=137.911查表得，φ＝0.362不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.214，6.258，6.258，4.214]/0.6=10.43kN f＝N1/(ΦA)＝10430/(0.362×424)＝67.953N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+0.068/1.2=10.486kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝10486/(0.362×424)+0.068×106/4490＝83.463N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mmλ=l0/i=3203.753/15.9=201.494查表得，φ1=0.179不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0.15×10. 4=12.302kNf=N/(φ1A)＝12.302×103/(0.179×424)=162.09N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0. 15×10.4+0.068/1.2=12.358kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝12.358×103/(0.179×424)+0.068×106/4490=177.973N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10.4/6=1.733≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算f ak 140kPa满足要求！。
物流仓储库房结构设计计算书
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2、各构件截面尺寸
构件尺寸： 取值范围 构件类型 （mm） 连续双向板 多跨连续主梁 L1 多跨连续主梁 L2 单跨连续主梁 L3 多跨连续次梁 L4 单跨连续次梁 L5 柱 72 514—720 429—600 857—1200 450—600 375—500 3600 7200 6000 12000 7200 6000 取 100 取 600 取 500 取 1000 取 500 取 400 取 5450mm 取 300 取 250 取 500 取 250 取 200 取 600mm 跨度（mm） 高度（mm） 宽度 （mm）
支座 C 0 0 0 0 0 0 0
左跨跨中 0.070 6.1 0.063 57.4 0.063 4.6 90
支座 B -0.235 -10.9 -0.106 -96.5 -0.106 -7.7 153
支座 C 0.375 0.245 0.297 3.9 36.2 4.8 40.1 4.8 59.0
mx=3.15 my=ɑ mx =3.15×0.35=1.10 m`x=βmx =2.0×3.15=6.30 m`y=βmy =2.0×1.10=2.20
80 70 80 70
244 96＜238 488 193＜238
4、板 B2 lx=3600-500-200=2900mm，ly=6000-150-125=5725mm n=ly/lx=1.97,取ɑ =0.26，β=2.0。 板 B2 为一短边简支，内力折减系数为 1.0。 B1 和 B2 有一个共同的短跨支座，支座配筋在板 B1 计算中已确定，为φ 8-100,503mm2。 故 m`x=Asfyγh0=503×210×0.9×80=7.61KN·m/m mx={plx2÷12×（3n-1）-nm`x}/（2n+2ɑ +2ɑ β）=3.51KN·m/m 截面位置 短跨跨中 长跨跨中 长跨支座
中间料仓吊梁计算(最终)
中间缓冲料仓（上段）十字吊装梁验算1. 吊装梁是采用HW200×200×10×10的H 型钢材制作而成，其计算校核如下（结构见附图）：按照设备重48T 来计算，则每个吊耳受力为12T已知：P 1=12T=12000N 吊耳设计夹角为：600F 1= P 1÷Sin 600=138564 NF 2= P 1÷tg 600=69282N则：支撑梁的截面的力学特性如下：横截面积：A=6428mm 2 (查表得)根据所设置的平横梁长度L=8m=8000mm应力δ为：δ=AQF 2=69282/6428*0.8≈13.47Mpa Q ：为折减系数0.8 吊装梁材质为Q235-B ，其抗弯δs =140N/mm 2取安全系数K=1.6则 需要应力为：[δ]=6.1140=87.5N/mm 2 因 [δ]>δ 所以符合要求2．板式吊耳的受力校核：吊耳板材质:Q235-A ，吊耳板厚δ=20mm吊耳板许应拉应力[τ]L:140 MPa吊耳板许应剪切应力[σ]L:130Mpa 吊耳板面腐蚀系数：1.2角焊缝系数：0.7动载综合系数：1.65竖向载荷:=v F 12×1000×9.806×1.65 =194158.8N横向载荷：h F =v F .tan300=194158.8×tan300=112097N吊索方向载荷: l F =v F /cos300=194158.8/cos 300=224195N经向弯矩: M=h F .L=112097×180`=20177575.2N.mm 吊耳板吊索方向的最大拉应力： L σ=l F /(2R-D)S=224195/(2×75-50)(20-1.2) =119.25MPaL σ<[σ]L,满足要求.吊耳索具方向的最大剪应力:τ=L σ=119.25MPaτ<[τ]L ，满足要求。
固体料仓设计计算
固体料仓设计计算6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；IIM-——任意计算截面I－I处的基本振型地震弯矩，N·mm；E0-M——底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm；EM——由偏心质量引起的弯矩，N·mm；eIIM-——任意计算截面I－I处的风力弯矩，N·mm；w0-M——底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm；wIIM-——任意计算截面I－I处的最大弯矩，N·mm；m ax00m ax -M ——底部截面0－0处的最大弯矩，N ·mm ；m c ——仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min ——料仓最小质量，kg ；m t ——单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o ——料仓操作质量，kg ； m 05 ——料仓储料质量，kg ； p ——设计压力，MPa ； p o ——设计外压力，MPa ；I I h p -——物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -——物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -——物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -——物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -——物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -——物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -——物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o ——基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
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12.210
147
61.372
24.290
-6.000
11.639
112
25.290
-6.000
11.428
113
26.290
-6.000
11.195
114
27.290
-6.000
10.939
115
28.054
-6.000
10.783
116
29.347
-6.000
11.088
117
30.347
-6.000
11.340
118
31.347
绕2轴计
算长度
系数
绕3轴计
算长度
系数
i节点
释放
j节点
释放
1
HN350X175
Q235B
8.159
6291
984
13500
1.000
1.000
---
---
2
HN350X175
Q235B
0.461
6291
984
13500
1.000
1.000
---
---
3
HN350X175
Q235B
8.283
6291
984
104
12.290
-6.000
12.515
105
18.290
-6.000
12.453
106
19.290
-6.000
12.371
107
20.290
-6.000
12.267
108
21.290
-6.000
12.142
109
22.290
-6.000
11.996
110
23.290
-6.000
11.828
111
计 算 书
CALCULATION DOCUMENT
项目名称：
料仓加固后
计算内容：
结构受力分析计算书
专业负责人：
计 算 人：
校 对 人：
审 核 人：
设计单位：
日 期：
1 设计依据
《钢结构设计标准》 (GB50017-2017)
《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2012)
《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)(2016年版)
2 计算简图、几何信息
计算简图(圆表示支座，数字为节点号)
节点编号图
单元编号图
各节点信息如下表：
节点号
x坐标(m)
y坐标(m)
z坐标(m)
x向约束
y向约束
z向约束
绕x约束
绕y约束
绕z约束
1
53.647
-6.000
11.242
2
28.054
-6.000
11.243
3
53.647
-6.000
11.013
11.120
12
1.790
-6.000
11.255
13
2.789
-6.000
11.520
14
3.789
-6.000
11.763
15
4.789
-6.000
11.983
16
5.790
-6.000
12.182
17
8.789
-6.000
12.648
18
9.790
-6.000
12.762
19
7.789
-6.000
19
L100x63x6,B4
Q235B
1.015
3848
328
396
1.000
1.000
---
---
20
L100x63x6,B4
Q235B
1.000
3848
328
396
1.000
《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)
《钢管混凝土结构技术规范》 (GB50936-2014)
《钢管混凝土结构设计规程》 (CECS 28:2012)
《矩形钢管混凝土结构技术规程》 (CECS159-2004)
《钢结构焊接规范》 (GB50661-2011)
《钢结构高强度螺栓连接技术规程》 (JGJ82-2011)
35
24.790
-6.000
11.986
36
25.790
-6.000
11.766
37
26.790
-6.000
11.524
38
28.847
-6.000
11.409
39
29.847
-6.000
11.671
40
30.847
-6.000
11.908
41
31.847
-6.000
12.121
42
32.847
-6.000
13
L100x63x6,B4
Q235B
1.029
3848
328
396
1.000
1.000
---
---
14
L100x63x6,B4
Q235B
1.024
3848
328
396
1.000
1.000
---
---
15
L100x63x6,B4
Q235B
1.020
3848
328
396
1.000
1.000
---
---
81
72.872
-6.000
12.426
82
70.372
-6.000
12.333
83
73.872
-6.000
12.243
84
74.872
-6.000
12.034
85
75.872
-6.000
11.799
86
76.872
-6.000
11.538
87
77.872
-6.000
11.251
88
1.332
-6.000
13500
1.000
1.000
---
---
4
HN350X175
Q235B
0.230
6291
984
13500
1.000
1.000
---
---
5
HN350X175
Q235B
0.230
6291
984
13500
1.000
1.000
---
---
6
HN350X175
Q235B
8.283
6291
984
13500
1.000
---
10
HN350X175
Q235B
0.427
6291
984
13500
1.000
1.000
---
---
11
L100x63x6,B4
Q235B
0.475
3848
328
396
1.000
1.000
---
---
12