固体料仓的选型
石料原料料仓设计手册
石料原料料仓设计手册第一章设计原则及要求1.1 设计原则石料原料料仓是指用于存储和管理石料原料的重要设备，其设计应遵循以下原则：- 安全可靠：能够保证料仓在存储和管理石料原料的过程中具有良好的安全性和可靠性，避免发生事故。
- 环保节能：在设计中应该考虑降低能耗，减少废气废水的排放，以实现环保和节能的目标。
- 便利高效：布局合理，操作简便，能够提高工作效率，减少人力资源和时间成本，提高生产效率。
- 智能化：尽可能引入先进的自动控制技术，实现对料仓的智能化管理和监控，提高生产管理水平。
1.2 设计要求在设计石料原料料仓时需要满足以下要求：- 综合利用率高：充分利用场地，提高料仓的综合利用率，确保存储原料的有效容量。
- 结构稳固：料仓的结构应具有良好的稳定性，能够抵抗外部环境的风险和安全隐患。
- 易清洁维护：设计应考虑料仓的清洁和维护便捷性，降低维护成本和人力成本。
- 安全防护：设备应具备完善的安全防护装置，避免发生人为或机械故障，确保作业人员的安全。
- 环保节能：在设计和材料选择上要考虑节能环保的因素，降低能耗，减少废物排放。
第二章设计方案及流程2.1 布局设计在布局设计上应考虑以下几个方面：- 涉及到的原料种类和规格；- 原料的入库和出库流程；- 保证料仓的通风和照明条件；- 考虑料仓与其他设备的组合及连通性。
2.2 结构设计料仓应该具有合理的结构设计，确保其稳固性和耐久性：- 选择合适的材料，保证料仓的承重能力；- 合理设置支撑和连接结构，确保料仓的稳固性；- 考虑气候条件，采取防腐蚀、防晒等措施，延长料仓的使用寿命。
2.3 自动控制引入自动控制系统，实现对料仓的智能化管理和监控：- 选择合适的传感器和控制器，实现对原料的自动检测、分拣和运输；- 配备远程监控系统，实时监测料仓内部的温度、湿度、压力等指标；- 设计合理的自动化控制流程，提高生产效率，减少人为操作误差。
第三章设备选型及配套3.1 储存设备选择适用于石料原料的储存设备，如料仓、仓储货架等，确保原料的存储安全和有序：- 考虑原料的种类和规格，选择不同类型的储存设备；- 根据生产能力和需求，确定储存设备的数量和容量；- 选择高效的出料设备，确保原料的顺畅出库。
石料原料料仓设计手册
石料原料料仓设计手册第一部分：背景介绍石料原料料仓是指用于存放石料原料的专用仓库，其设计和建设对于石料生产企业的生产效率和产品质量具有重要的影响。
科学合理地设计石料原料料仓，对于提高原料储存效率、降低原料浪费、确保原料质量、减少生产成本具有重要意义。
第二部分：设计原则1. 安全性原则：石料原料料仓应符合相关安全规范，具备防火、防爆、防盗等安全防护措施，保障原料和人员安全。
2. 储存效率原则：合理利用料仓空间，采用科学的货物存储方式，确保原料储存密度和储存量，提高储存效率。
3. 自动化原则：尽量采用自动化设备，如输送带、自动称重装置等，降低人工干预，提高工作效率。
4. 环保原则：对于石料原料料仓的设计应考虑其对环境的影响，对于粉尘、废水等污染物应有相应的处理措施。
第三部分：设计要点1. 仓库选址：选择在石料原料储存和运输相对集中的区域，离生产线近，便于原料的输送。
2. 仓库结构：考虑原料的种类和性质，根据实际需要选择合适的仓库结构，如平房仓、筒仓等。
3. 储存设备：根据原料性质和使用需求选择合适的仓储设备，如振动给料机、皮带输送机等。
4. 环境控制：确保料仓内温度、湿度和通风状态处于合适的范围，避免原料受潮、结块等问题。
5. 安全防护：在设计中考虑安全防护设施，如防火、防爆系统，保障仓库和人员安全。
第四部分：实施步骤1. 需求调研：了解公司实际需要，包括原料种类、产量、储存周期等，为设计提供依据。
2. 制定方案：根据需求调研结果，制定石料原料料仓的设计方案，包括选址、结构、设备等。
3. 设计评审：对设计方案进行评审，确保方案符合安全、高效、环保等原则。
4. 设备采购：根据设计方案确定所需设备和材料，进行采购和准备工作。
5. 建设施工：按照设计方案和设备安装要求进行仓库建设和设备安装。
6. 竣工验收：对建设工程进行验收，检查是否符合设计要求，排除安全隐患。
第五部分：维护与管理1. 定期检查：定期对设备和仓库进行检查和维护，确保运行正常。
固体料仓 (2.26)设计计算
料仓的操作质量
料仓的最小质量
料仓的等效总质量
等效质量系数：地震计算时取
V Di θ p p0 T ψ μ q0
qw
C2 C2 C2
[σ]t φ
ReL(RP0.2) Et
[σ]t ReL(RP0.2)
Et θ
料仓计算
1500 10000 22.5 0.029 0.002
65 35 0.466307658 450 A 600 7 一 0.1 Ⅲ 1
av）*Dzi/(4*δ eia-acosθ)+maac*g/(π*ma-ac*
δeia-a*cosθ)
截面a-a处组合应力
载荷组合系数 轴向组合拉应力校核 钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 裙座壳应力
人孔截面m-m截面应力计算公式
钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 人孔截面开孔加强管长度 人孔截面处水平方向的最大宽度
2
3000
1
3000
见表7
段号 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
4.56E+09
li(mm)
1091 3000 3000 3000 4000 4000 4000 4000 3000 3000 ∑,N.mm N.mm
0.800 0.780 0.468 0.234
Pi(N) 11736.85 32067.75 31251.12 30053.82 38103.31 34704.5 30622.69 25985.44 13872.2 7258.99
筋板的许用应力（λ＜λc）：
仓壳锥体任意截面a-a处设计压力P和垂直于其 壁面的法向压力Pn产生的周向应力
σa-aθ=（P+Pa-ah）*Dzi/
化工固体仓库的设计要点分析
当代化工研究〔aModern Chemical Research丄D 2021•01练述与专论化工固体仓库的设计要点分析*李瑞徐学志金晓军(惠生工程(中国)有限公司上海200120)摘耍：随着我国化工行业的不断发展，化工固体物料普遍存在于大部分化工生产装置中.化工固体物料有着其特殊的属性，更是关系到化工装置餉生产和运营.由于化工固体物料存在不同的化学性质和危险性，而化工固体仓库正是储存这些化工固体物料时地方，故在化工生产中，化工固体仓库是必不可少并需要引起重视的生产单元.在化工设计项目中，固体仓库的设计应充分考虑管理、安全、环保、存储等诸多因素.关键词：固体仓库；存储；爆炸危险；安全卫生中图分类号：T文献标识码：AAnalysis of Design Points of Chemical Solid WarehouseLi Rui,Xu Xuezhi,Jin Xiaojun(Wison Engineering(China)Co.,Ltd.,Shanghai,200120)Abstract:With the continuous development of C hina's chemical industry,chemical solid materials generally exist in most chemical p roduction facilities.Chemical solid materials have their special p roperties,which are related to the p roduction and operation of c hemical p lants.Chemical solid materials have different chemical p roperties and dangers,and chemical solid warehouse is the place where these chemical solid materials are stored. Therefore,in chemical p roduction,chemical solid warehouse is an indispensable p roduction unit that needs attention.In chemical engineering design projects,many f actors such as management,safety,environmental p rotection and storage should be J ully considered in the design of s olid warehouse.Key words：solid warehouse；storage risk of e xplosion；safety and hygiene某些化工固体物料在受热、受潮、摩擦、震动、撞击、接触火源、曝晒、接触空气、相互接触的情况下可能会发生化学变化，并引起燃烧爆炸、灼伤、腐蚀、中毒等事故。
固体料仓设计计算
6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M —— 由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ； 00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o —— 基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
固体料仓计算NBT47003.2-2009
固体料仓计算NBT47003.2-2009设备名称：仓壳圆筒内直径 mm D i 22500仓壳锥顶半顶⾓°θ22.5设计压⼒MPa P 0.029设计外压⼒MPa P 0-0.002设计温度℃T 100物料堆积密度Kg/m 3ρ1450物料内摩擦⾓的最⼩值°ψ35物料与壳体壁⾯的摩擦⾓°ψ'25物料与料仓间的摩擦系数 µ=tan(ψ')/µ0.466307658壳体材料//Q345R 壳体材料密度Kg/m 3ρ8000焊接接头系数/φ0.85设计温度下材料的许⽤应⼒MPa ［σ］t213仓壳锥体半顶⾓°θ522.1⽔平地震⼒抗震设防烈度度/8设计地震分组//第⼆组设计基本地震加速度g /0.2料仓⽔平地震⼒N F E 8741035.627——料仓等效总质量Kgm eq8579518.083编制⼈：固体料仓计算-----(按照NB/T47003.2-2009《固体料仓》计算)1.物料载荷计算2.地震载荷——等效质量系数/λm 0.85——地震影响系数/α10.094414414——阻尼调整系数/η21.18018018——⼀阶振型阻尼⽐/ξ0.03——地震影响系数最⼤值/αmax 0.08——与物料相关系数/I 1.1距底⾯⾼度hi集中质量mi的⽔平地震⼒N F Ei 见表2——距底⾯h k 处的集中质量Kgm k见表22.3地震弯矩N·mm 见表3——计算截⾯距地⾯⾼度mm h 见表3——设备基础距地⾯⾼度mmh 03.1⽔平风⼒基本风压值N/m 2q 0750场地⼟类别//A 相邻计算截⾯间的⽔平风⼒N Pi 见表4——料仓各计算段的外径mm D 0i 见表4——风压⾼度变化系数/f i 见表4——料仓第i段顶截⾯距地⾯的⾼度m h it 见表4——体型系数/K 10.71.7见表4——料仓⾼度mmH34500——料仓各计算段的风振系数（当H＞20m时）/K 2i 2.2垂直地震⼒3.风载荷——脉动增⼤系数/ξ 2.1505——脉动影响系数/v i 见表4——振型系数/φz i 见表4——第i段长度mml i见表43.2风弯矩料仓任意计算截⾯I-I处的风弯矩N·mm M W I-I 见表5料仓底截⾯为0-0处的风弯矩N·mmM W 0-0——物料⾃然堆积上锥⾓⾼度mm h c 7877——料仓计算截⾯以上的储料⾼度mm h w见表6——锥段以上物料堆积⾼度mm 170005雪载荷N W s 238988.9956——基本雪压值N/m 2q w 6006.1仓壳圆筒轴向应⼒计算见表64.3物料对仓壳圆筒任意截⾯I-I处产⽣的⽔平⽅向压应⼒MPa P h 见表64物料对仓壳圆筒的作⽤⼒6仓壳圆筒应⼒计算MPa P v 4.4物料与仓壳圆筒间的摩擦⼒MPa F f 见表64.2物料对仓壳圆筒任意截⾯I-I处产⽣的垂直⽅向压应⼒4.1特性纵坐标/A 41888设计产⽣的轴向应⼒I-I见表7MPaσz1——仓壳圆筒计算截⾯I-I处的有效厚度mmδ见表7eiI-I见表7物料与仓壳圆筒间摩擦⼒产⽣的轴向应⼒MPaσz2I-I见表7最⼤弯矩在仓壳圆筒内产⽣轴向应⼒MPaσz3I-I见表7由计算截⾯I-I以上料仓壳体重及垂直地震⼒产⽣的轴向应⼒MPaσz3——计算截⾯I-I以上料仓壳体及附件质量Kg m up见表7I-I——计算截⾯I-I以上料仓壳体质量Kg m1upI-I——平台、扶梯质量Kg m2upI-I——计算截⾯I-I以上的⼈孔、接管、法兰及仓壳顶安装的附件质量Kg maup6.2仓壳圆筒周向应⼒I-I见表7由设计压⼒p和物料的⽔平压应⼒ph在计算截⾯I-I处产⽣周向应⼒MPaσθ6.3应⼒组合6.3.1组合拉应⼒I-I见表7组合轴向应⼒MPaσzI-I见表7组合拉应⼒MPaσzLI-I见表7 6.3.2组合压应⼒MPaσzA6.3.4应⼒校核组合拉应⼒见表7组合压应⼒见表7——仓壳圆筒材料的许⽤轴向压应⼒MPa [σ]er见表7——载荷组合系数/K1.27.1仓壳锥体任意截⾯上的应⼒计算7.1.1仓壳锥体特性纵坐标值mm A z 见表8——仓壳锥体计算截⾯a-a处的内直径mm D zia-a见表8——物料在仓壳锥体计算截⾯a-a处的锥⾓⾼mm h zc 见表87.1.2物料对仓壳锥体的垂直压应⼒MPa p v a-a 见表87.1.3物料对仓壳锥体产⽣的⽔平压应⼒MPa p h a-a 见表87.1.4仓壳锥体任意截⾯处的法向压应⼒MPa p n a-a 见表87.1.5周向应⼒MPa σθa-a 见表87.1.6轴向应⼒MPa σza-a 见表8——仓壳锥体计算截⾯a-a处以下的仓壳锥体质量与仓壳锥体计算截⾯a-a以下的仓壳锥体所储物料质量之和Kg m c a-a 见表8——锥壳下端开孔外直径mm /20007.2组合应⼒MPa σ∑a-a 见表87.3应⼒校核MPa/见表88.1裙座壳底截⾯的组合应⼒8裙座壳应⼒7仓壳锥体应⼒MPaσ1见表9MPaσ2见表90-0见表9——0-0截⾯处的垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv——裙座壳底部截⾯积mm2A sb见表9——裙座半顶⾓，对圆柱形裙座，ψ=0°ψ0——裙座壳底部截⾯模数mm3Z sb见表9——裙座壳底部内直径mm Dis22500——裙座壳底部壁厚mmδ见表9——裙座材料名称//Q345R ——设计温度下的裙座材料许⽤应⼒MPa[σ]t212——设计温度下的裙座材料屈服强度MPa R eL(R p0.2)345——设计温度下的裙座材料弹性模量MPa E t191000 8.2裙座上较⼤开孔处截⾯h-h组合应⼒MPaσ1见表9MPaσ2见表9h-h见表9——h-h截⾯处的垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv——h-h截⾯处裙座壳的截⾯积mm2A sm见表9mm2A m——h-h截⾯处⽔平⽅向的最⼤宽度mm b m——h-h截⾯处裙座壳的内直径mm D is22500——开孔加长管长度mm l mh-h见表9——h-h截⾯处的最⼤弯矩N·mm Mmax——h-h截⾯处的风弯矩N·mm M w h-h 见表9——h-h截⾯以上料仓的操作质量Kg m 0h-h见表9——h-h截⾯以上料仓的试验质量，如不进⾏⽔压试验，可取为m 0h-h Kg m max h-h 见表9——h-h截⾯处裙座壳的截⾯模数mm 3Z sm见表99.1⾃⽀承式锥顶形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt26.94090828——单位⾯积的仓壳顶质量与附加质量之和Kg/m 2m t 696.5306122——单位⾯积的仓壳顶质量Kg/m 2m t115——单位⾯积仓壳顶附加质量Kg/m 2m t25——单位⾯积仓壳顶上平均载荷Kg/m 2m t3600——锥顶母线与其⽔平投影线间之夹⾓，⼀般取10°～35°°β22.5——仓壳顶材料在设计温度下的弹性模量MPa E t 195000受内压锥顶的周向应⼒MPa σθ31.6445283校核公式MPa181.059.2⾃⽀承式拱形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt8.21651318——拱形仓壳顶球壳内半径mm R n 10000受内压拱形仓壳顶的周向应⼒MPaσθ19.853312049仓壳顶计算结论:校核合格校核公式MPa181.05结论:校核合格9.3仓壳顶加强筋加强筋的最⼤弯矩N·mm M max213443.0454——集中载荷N W z6000——直径⽅向加强筋的数量个n24所需加强筋截⾯模数mm3Z min1002080.0259.4仓壳顶与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳顶、仓壳圆筒与包边⾓钢有效截⾯积之和mm2A j24470.91471——取设计压⼒P及设计外压P0中较⼤值MPa0.0299.5仓壳椎体与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳圆筒圆周⽅向拉⼒N/mm Y s1278.931309仓壳锥体母线⽅向拉⼒N/mm Y1350.6599931仓壳锥体圆周⽅向拉⼒N/mm Y23489.584448仓壳锥体圆周⽅向拉⼒N Q-2786147.094——仓壳锥体有效加强长度mm B n0——仓壳圆筒有效加强长度mm B n252.1606631当Q＞0时，承压圈区域内所需截⾯积mm2A c按临界许⽤应⼒计算当Q＜0时，承压圈区域内所需截⾯积mm2A c-31823.49622——设计温度下材料的许⽤压缩应⼒MPa[σ]cr1039.6仓壳圆筒加强结构9.6.1仓壳圆筒设计外压 P0=2.25f i q0×10-6+P in MPa P00.005079688——料仓内部负压值MPa P in0.0029.6.2料仓许⽤临界外压⼒MPa[P cr] 6.82415E-05——核算区间罐壁筒体的当量⾼度m H E11.772——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度mm t min见表10——第i圈罐壁板的有效厚度mm t i见表10——第i圈罐壁板的实际⾼度m h i见表10——第i圈罐壁板的当量⾼度m H ei见表10 9.6.3加强圈个数及位置需设置加强圈10裙座地脚螺栓座10.1基础环内外径数据——基础环外径mm D ob22800——基础环内径mm D ob22200——基础环⾯积mm2A b 2.1206E+07——基础环材料许⽤弯曲应⼒MPa[σ]b170——裙座基础板外边缘到裙座壳外表⾯的距离mm b132——基础环的截⾯模数mm3Z b 1.1773E+11 10.2基础环厚度10.2.1⽆筋板时mmδb42.868621555.990842339MPa 5.9908423394.70E+0010.2.2有筋板时mmδb35.79064119——矩形板计算⼒矩N·mm M s36294.1499N·mm|M x|23632.63652N·mm|M y|36294.1499——系数C x//-0.2264——系数C y//0.05629——裙座基础板外边缘到裙座壳外表⾯的距离 b=(D ob-D is)/2-δs mm b132——筋板间最⼤间距 l=(πD ob/n-l3-δG)/(n j+1)-δG mm l328——地脚螺栓个数/n48——两个螺栓座之间筋板数量/n j3——筋板内侧间距mm l3100——筋板厚度mmδG16 10.3地脚螺栓8.04E-02地脚螺栓承受的最⼤拉应⼒MPa8.04E-02-3.2940E+000-0——0-0截⾯处垂直地震⼒，仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊此项N Fv地脚螺栓⼩径mm20.54——地脚螺栓腐蚀裕量mm C23——地脚螺栓材料许⽤应⼒MPa[σ]bt14710.4筋板筋板压应⼒MPaσg 3.52322495——⼀个地脚螺栓承受的最⼤拉⼒N F35514.1——对应于⼀个地脚螺栓的筋板个数/n15——筋板宽度mm l2126筋板许⽤压应⼒当λ≤λc时MPa[σ]c110.94当λ＞λc时MPa[σ]c——长细⽐/λ21.626——回转半径，对长⽅形截⾯的筋板取0.289δG mm i 4.624——筋板长度mm l k200——系数/ν 1.5169——临界长细⽐/λc135.95——筋板材料的许⽤应⼒MPa[σ]G170结论：校核通过10.5盖板10.5.1⽆垫板时盖板最⼤应⼒MPaσz53.77014823 10.5.2有垫板时盖板最⼤应⼒MPaσz49.06347743——垫板上的地脚螺栓孔直径mm d227——盖板上的地脚螺栓孔直径mm d340——垫板宽度mm l460——盖板厚度，⼀般分块厚度不⼩于基础环的厚度mmδc24——垫板厚度mmδz12 10.6仓壳筒体与裙座连接焊缝10.6.1仓壳圆筒与裙座搭接焊接接头MPa140.49合格MPa145.45合格——焊接接头扛剪断⾯⾯积mm2A w778080.2631——裙座壳顶部截⾯外直径mm D ot22536J-J——搭接接头处的垂直地震⼒,仅在最⼤弯矩为地震弯矩参与组合时计⼊N FvJ-J8.68E+10——搭接焊接接头处的最⼤弯矩N·mm MmaxJ-J 1.48E+10——搭接焊接接头处处的风弯矩N·mm Mw——地震弯矩N·mm M e8.31E+10J-J9.96E+06——⽔压试验时(或满仓时)料仓最⼤质量(不计裙座质量)Kg mmaxJ-J9583002.44——J-J截⾯以上料仓操作质量Kg m——焊接接头抗剪截⾯模数mm3Z w4385468641t215——设计温度下焊接接头的许⽤应⼒，取两侧母材许⽤应⼒的较⼩者MPa[σ] w——设计温度下焊接接头的屈服强度，取两侧母材屈服强度的较⼩者MPaσs425 10.6.2仓壳圆筒与裙座对接焊接接头MPa-70.72合格——裙座顶截⾯的内直径mm D it22500。
仓储容器选择
仓储容器选择在仓储物流领域，仓储容器的选择对于提高物流效率、降低成本具有重要作用。
不同类型的仓储容器适用于不同的物品，合理选择仓储容器可以优化整个物流过程。
本文将从容器类型、材质、尺寸和功能四个方面介绍仓储容器的选择。
一、容器类型仓储容器的类型包括箱式容器、托盘、周转箱和网格箱等。
这些容器各有特点，可以根据不同的需求进行选择。
1. 箱式容器：适用于容易碎裂或需要更高保护的物品，例如电子产品或玻璃制品。
箱式容器具有坚固的结构和隔离性，保护货物免受损坏。
2. 托盘：适用于存放大型物品或需要使用叉车进行搬运的货物。
托盘具有承载能力强、稳定性高的特点，能够有效提高搬运效率。
3. 周转箱：适用于小型和中型商品的存储和运输。
周转箱有各种尺寸和容量可选，可以方便地进行堆叠和组合。
4. 网格箱：适用于包装需求较高、需要通风和可视性的物品。
网格箱具有良好的通风性和可操作性，适合存储水果、蔬菜等生鲜商品。
二、容器材质仓储容器的材质直接关系到容器的耐用性和适用环境。
常见的容器材质有塑料、金属和木材等。
1. 塑料容器：具有轻巧、耐腐蚀和易清洁的特点，适用于食品、医药等行业。
塑料容器一般采用聚丙烯或聚乙烯等材质制成。
2. 金属容器：具有坚固、耐磨和防火的特点，适用于重型物品和易燃物品的存储和运输。
金属容器一般采用钢铁或铝合金等材质制成。
3. 木材容器：具有承载能力强且成本较低的特点，适用于一次性或短期存储的货物。
木材容器一般采用胶合板或实木制成。
三、容器尺寸仓储容器的尺寸选择应根据物品的特性和仓库的储存环境来确定。
合适的尺寸可以最大限度地利用仓储空间，提高储存效率。
1. 大容器：适用于存放大型物品或数量较多的物品。
大容器可以通过堆叠或配套托盘使用，实现立体储存，提高仓储密度。
2. 中容器：适用于存放中型商品或需要频繁操作的物品。
中容器具有体积适中、搬运方便的特点，适合零售、超市等场景。
3. 小容器：适用于存放小型物品或分拣类操作。
仓储行业的仓储设备选型与配置
仓储行业的仓储设备选型与配置仓储行业在现代物流体系中扮演着重要的角色。
仓储设备的选型与配置直接影响着仓储效率和成本控制。
本文将探讨如何科学地进行仓储设备的选型与配置，以提高仓储行业的运营水平。
一、仓储设备选型的原则1.1 质量可靠性原则选择具有可靠性的设备，能够保证长期稳定运行，减少故障率，降低维修成本。
1.2 适用性原则根据仓储物品的特性，选择适用的仓储设备。
例如，对于易腐烂物资，应选择具有保鲜功能的冷库设备。
1.3 灵活性原则考虑到仓库运营中可能出现的需求变化，选择具有灵活性的设备，可以方便地进行改造和调整。
1.4 安全性原则选用符合国家安全标准的设备，保证工作人员和物资的安全。
二、仓储设备选型与物资特性的匹配2.1 货架选型货架是仓库中最常见的仓储设备之一。
根据不同的物资特性，可以选择不同类型的货架。
对于轻型、小件物资，可以选择多层货架和抽屉式货架，以提高空间利用率；对于重型物资，应选择承重能力强的货架。
2.2 叉车选型叉车是仓库内物流运输不可或缺的设备。
根据仓库的存储高度、物资重量、搬运环境等条件，选择合适的叉车类型。
对于高垛仓库，应选择高位叉车或伸缩臂叉车；对于重型物资，可以选择电动叉车或内燃叉车。
2.3 输送设备选型输送设备是提高仓库运作效率的关键设备。
根据物资的货物特性和运输需求，选择合适的输送设备。
对于无尘物资，可以选择带有过滤装置的输送设备，以保证物资的质量；对于大批量物资，应选择高效的输送带或滚筒线。
三、仓储设备配置的考虑因素3.1 仓库布局根据仓库的规模和不同区域的功能需求，合理配置仓储设备的摆放位置，以便于货物的存储和搬运。
3.2 能源消耗在设备选型与配置时，应考虑到能源消耗的问题。
选择节能型设备，配置合理的照明和通风系统，可以减少能源的浪费。
3.3 人力成本合理的设备配置可以减少人力成本。
通过自动化设备的使用，可以减少人工搬运，提高工作效率。
3.4 安全保障配置安全设备，例如安全警示标志、防滑防火设施等，保障工作人员的安全，减少工作事故的发生。
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固体料仓的选型
文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-
固体料仓
一、固体料仓简介
料仓的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远。
其中金属板制料仓具有占地面积小，具有先进的装卸工艺，机械化程度高，能够保证储存物料的质量等优点，成为工业料仓中的一个不可缺少的设备。
石油、化工、化纤、粮食、建筑等行业中广泛采用金属板制料仓。
考虑到储存的是松散的固体物料，在流动过程中会产生积料等不利影响，所以通常将仓壳筒设计为受力均匀、流动性较好的长圆筒形，也就是所谓的筒仓，料仓的顶部为拱顶型或锥顶形，料仓底部为锥体形。
焊制料仓是目前行业中的主要形式，料仓结构包括仓壳顶、仓壳锥体、仓壳圆筒、支座、接管和法兰、梯子平台等部位。
二、料仓容积
料仓的容积包括底部的锥体容积与筒仓容积之和。
其容积由所成物料的体积来确定。
固体物料的体积的确定可根据出料流量与要储存的天数来确定。
三、料仓壳体的确定
1.仓壳顶结构
料仓仓壳顶结构一般有两种形式---自支撑式锥顶和自支撑式拱顶，自支撑式拱顶又分为封头顶和球冠顶两种。
当料仓直径较小时从制造的简便考虑优先采用自支撑式锥顶或者椭圆形封头作为仓顶，根据需要有时也可以采用蝶形封头。
2.仓壳锥体
2.1仓壳锥体形式
仓壳锥体一般采用大端无折边锥形封头和大端带折边锥形封头两种形式
大端无折边的仓壳锥体结构较少采用，一般用于小直径、重量轻的料仓。
大端带折边的仓壳锥体结构用得较多。
2.2仓壳锥体半顶角θ的选取
仓壳锥体半顶角θ的选取需要根据物料的特性来确定，保证物料的顺利流动，过小不经济，过大容易造成排料不畅、积料或架桥。
松散物料的种类很广，物料间的堆积特性、流动性差异很大。
一般而言，研究者认为物料在料仓中的流动形态分为两大类;漏斗流形态（又称为中心流型）即图1-2中的a、b、c和柱塞形态（又称为整体流动型）即图1-2中的d
物料的流型应根据实际需要选取
2.2.2松散物料安息角φ
当松散物料放置在平面时，上部散
落的物料会在重力的作用下向下运动，
同时就会受到周围其他物料对它运动的
约束，当物料重力在其运动方向产生的分力与周围物料对其的作用相等时，达到最终的平衡，物料堆积成母线与水平面成角度φ的圆锥体，对于每一种物料，φ角据有特定的数值，成为安息角（又称休止角）
料仓的下料不畅，关键是倾斜角小于物料安息角所致。
整体流仓必须保证料仓各个部位的倾斜角大于物料的安息角
仓壳锥顶角是料仓设计中的一个重要参数，首先料仓容积的计算必须涉及到仓壳锥顶角，其次仓壳锥体的强度计算同样需要仓壳锥顶角，另外仓壳锥顶角还是料仓结构设计合理性的一个关键参数。
工程上经常采用仓壳锥体半顶角θ描述。
因为松散的固体物料在自然地状态下有堆积形态，所以料仓形状结构设计的基本原则就是：适应于松散物料的流动性质，获得物料整体流动。
固体物料沿仓壳壁向下流动的过程中，与仓壳壁之间产生摩擦力，当摩擦力在垂直方向的分力小于物料本身的重力时，物料就可以顺利流动。
在直筒体段，物料对仓壳壁的侧压力所产生的摩擦力远远小于物料的重力，所以物料的流动不成问题。
故截面的选择是，避免几何上的不连续结构，避免长宽比例过大造成的物料堆积不均匀，影响物料的流动性，所以圆形截面是经常采用的截面形式。
在锥段上，要能使流经料仓的物料能获得整体流动，不出现死角，就要合理的选择锥顶角θ，仓壳锥顶角越小，锥体的倾斜度越大，越有利于物料的流动，但过小不利于料仓容积的计算，而且锥段会过长。
根据工业常见物料的特性，我们经常采用的仓壳锥顶角有45°、60°和90°，对应的仓壳锥体半顶角θ分别为：22.5°、30°和45°形成整体流的必要条件是料仓锥体半顶角θ要小于θmax
石灰有效内摩擦角为φ=35°物料与仓壁间的摩擦系数为μ=0.3（μ=tanδ）
3.筒仓高径比的确定
经仓壳圆筒的受力分析增加仓壳圆筒直径可以有效的降低仓壳圆筒水平应力，从而达到减小壁厚的目的，但是，随着仓壳圆筒直径的增大，仓壳锥体高度、仓壳锥体质量以及内部物料都会增加，不利于仓壳圆筒与仓壳锥体连接处的计算、增加局部设计的难度。
对于公称容积小于1000m3的料仓，料仓的强度计算、结构设计比较容易，高径比值的选取范围比较大。
料仓高径比关系着基建费用的。
由于仓内物料压力的增量并不与深度的增量成正比，深度增加压力增加不大因此选取较大高径比是经济的通常的直筒段的高度为其直径的2~3倍。
直筒段高度H与其直径D及锥顶半角θ关系式为
设高径比λ=H/D 容积为V则 D3=24tanθ/（6λtanθ+1）
4.料仓壁厚的确定
根据设备的受力进行强度计算得出厚度，并经行强度校核。
厚度的选取不可超过容器的最小厚度。
5.料仓支座的选取
根据实际需要按JB/T4712-2007《容器支座》选取合理的容器支座。
6.料仓卸料口
7. 机械拱和粘性拱
8. 料仓卸料能力
石灰料仓
石灰数据：与仓壁之间摩擦系数0.3，内摩擦角35°，堆积比重1.2x10Kg/m
1.锥顶半角取30°
2.高径比取2~3之间
3.仓顶采用椭圆封头
4.卸料口直径不能小于180mm
5.厚度根据强度计算确定，但不能小于最小厚度3mm。