挂篮设计计算书
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图1.1 挂篮总体结构- 1 -图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）(3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3.计算荷载(1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算(3).人群及机具荷载取2500Pa(4).风荷载取800Pa(5).荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为3KN；•m26-2).混凝土超灌系数取1.05；3).新浇砼动力系数取1.2；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2；5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算。
某挂篮计算书
乐龙大桥连续砼箱梁施工三角挂篮计算书一、工程概况：本挂篮用于佛山顺德区乐龙大桥连续砼箱梁悬浇段，其0、1＃块节段长为11m长，悬浇段节段长为3m、3.5m、4m。
梁高为5.23m～2.5m，顶板宽18.7m，底板宽11.6m。
最大悬浇节段重约为192t。
二、计算工况：根据施工工序以及设计图说明，挂篮计算共分以下3个计算工况组合：1、工况一：施工第一个 3m节段(2#块)2、工况二：施工第一个4m节段（9#块）3、工况三：挂篮走行工况。
三、荷载说明：1、混凝土自重：混凝土容重γ=26.0kN/m3。
2、施工人员及施工机具荷载：250kPa。
3、挂篮模板及排架荷载：底模100kg/m2，侧模及排架300kg/m2，内模及排架200kg/m2。
4、挂篮其它结构自重按实际所选材料自重加载。
5、未计混凝土胀模系数。
（混凝土胀模系数一般取1.05）6、未计混凝土浇注时的冲击系数。
（混凝土浇注时的冲击系数取1.2）7、未计挂篮走行时的动力系数。
（挂篮走行时的动力系数取1.2）四、纵梁线荷载分布：根据下纵梁（或下支承桁架）及导梁的分布情况，计算砼、模板的从属面积及重量，以及施工人员及机具的荷载分布。
可以以一个简图说明如下：下平台共设14道纵梁，均为H型钢30b。
各组纵梁在各种工况下所受的线荷载如下：工况一内导梁承受顶板荷载，受荷宽度3.05m，q砼+q施+q内模=35KN/m，外导梁承受翼缘板荷载，受荷宽度4.25m，q砼+q施+q内模=50KN/m；工况二走行各构件仅承受结构自重，荷载软件自动添加不做详细写明。
五、建模计算：采用sap2000有限元分析软件对挂篮结构进行建模、约束边界条件、加载。
挂篮悬浇时模型如上图（计算图未示挂篮顶板导梁、模板及排架）：六、计算结果及结果分析（计算结果见后附挂篮计算表）：浇注混凝土时,挂篮最大变形为23mm(向下),出现在前下横梁跨中和后下横梁两端,前上横梁跨中为15mm。
走行时, 后下横梁跨中最大变形为39mm(向下), 前下横梁跨中最大变形为45mm(向下)。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
双线菱形挂篮计算书
挂篮计算书目录第一章设计计算说明 (1)1.1计算依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3 挂篮设计 (2)1.3.1 主要技术参数 (2)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 内力符号规定 (3)1.3.5 载荷分配情况 (3)第二章挂篮结构的强度计算 (5)2.1荷载组合Ⅰ：混凝土重量+振动力+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (5)2.1.1荷载情况 (5)2.1.2结果分析 (6)2.2荷载组合Ⅱ(混凝土重量+挂篮自重+混凝土偏载+施工机具及人群荷载) (12)2.2.1荷载情况 (12)2.2.2结果分析 (13)2.3荷载组合Ⅲ(混凝土重量+挂篮自重+风载) (16)2.3.1荷载情况 (16)2.3.2结果分析 (16)2.4 荷载组合Ⅳ (挂篮前行工况：挂篮自重+冲击荷载+风载) (17)2.4.1 荷载情况 (17)2.4.2 结果分析 (18)2.5 荷载组合Ⅴ(挂篮后退工况：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (19)2.5.1 荷载情况 (19)2.5.2 结果分析 (20)2.6 主桁杆件强度验算及结论 (21)第三章挂篮结构的刚度计算 (25)3.1荷载组合Ⅵ：混凝土重量+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (25)3.1.1荷载情况 (25)3.1.2结果分析 (25)3.2刚度验算结论 (29)第四章挂篮抗倾覆计算 (30)4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算 (30)4.2挂篮前行工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击荷载+风载) (32)4.2.1 荷载情况 (32)4.2.2 结果分析 (33)4.3挂篮后退工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅴ：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (34)4.3.1 荷载情况 (34)4.3.2 结果分析 (34)第一章设计计算说明1.1计算依据1.《路桥施工计算手册》2．《钢结构设计规范》GBJ17-88；3.《实用土木工程手册》（第三版）4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）1.2工程概况本桥为40＋64＋40m的单箱室连续梁。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
挂篮计算书
金边XXXX大桥挂篮计算书XXXXXX挂篮有限公司2020年6月第一章挂篮概述1.1 设计依据1、桥梁施工图。
2、《钢结构设计规范》(GBJ17-88)3、《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)4、其它相关规范和要求1.2 工程概况本桥为五跨预应力混凝土连续箱梁，主桥桥跨组成75m+3*120m+75m的单箱三室连续梁。
主桥1#～13#箱梁采用挂蓝悬臂浇筑法施工，浇注箱梁最重块段为8#块，其重量约为200t。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要材料参数（1）钢筋砼自重G=2.6t/m3；砼（2）钢材弹性模量E=2.1×105 MPa；（3）材料的许用应力：Q235B钢[σ]=170MPa, [τ]=100Mpa。
45钢[σ]=220MPa, [τ]=125Mpa。
本挂篮结构用材料皆为Q235B，销轴及其它轴类零件材料为45钢，吊杆和锚杆用φ32-785精轧螺纹钢。
1.3.2 挂篮主要性能指标（一）、施工和行走时的抗倾覆系数：≥2。
（二）、挂篮的最大变形：≤2cm。
（三）、强度、刚度和稳定性满足要求。
1.3.2 挂篮构造挂篮主桁采用三角形桁构梁结构，其水平梁由[36b普通热轧槽钢双拼构成，前、后拉杆和垂直杆采用[32b槽钢双拼；前横梁采用两根槽钢[40b双拼，前、后下横梁采均用两根[40b槽钢双拼而成；主桁架的拼接采用结点支座配合φ8cm销轴连接，销轴采用45#钢材料；底篮设置若干根I28b普通工字钢纵梁。
挂篮前后吊杆及后锚皆采用φ32精轧螺纹钢。
挂篮共重约75t(含模板)。
第二章挂篮结构验算2.1 荷载1、人群及机具荷载：150kg/m2。
2、风荷载：60kg/m2。
3、荷载系数：n1=1.14、8#块箱梁重量为200t，节段长4.5m。
(其中：翼板重2×20t，腹板重2*10.65t，顶板重2*19+15t，横梁重19t，底板重66.4t。
)箱梁重量分布如图（单位：mm）：2.2 设计工况挂篮的设计工况如下：工况Ⅰ：浇筑8#块，验算算承重架和其它主要受力构件的应力、变形和稳定性。
72-挂篮计算书
中铁二十四局集团杭甬铁路客运专线工程指挥部二分部附件2 贝雷挂篮计算书一、技术参数1.挂篮技术性能：(1)悬浇箱梁最大重量：147.34t(2)使用分段长度：3m*4+3.5m*5(3)箱梁高度变化：3.628～6.228m(4)桥面宽度：12m(5)箱梁梁底宽度：6.7m(6)行走方式：滑动行走2.设计参数：（1）考虑砼浇注时涨模等因素的恒载系数1.05（2）砼浇注时的动力系数1.20（3）挂篮空载行走时冲击系数1.30（4）浇注砼或挂篮行走时抗倾覆安全系数2.0（5）自锚固系统的安全系数2.0（6）上水平限位安全系数2.0（7）允许最大变形20mm3.箱梁荷载：见下页。
二、底模中铁二十四局集团杭甬铁路客运专线工程指挥部二分部83 箱梁参数表1底模面板底模采用8mm钢板面板与28b工字钢纵梁组焊而成，腹板下工字钢密排，底板下工字钢间距45cm。
计算取底板部分。
(一)荷载计算（1）模板自重=0.008*7800*10/1000=0.63 KN/m2g1(2)混凝土箱梁自重(按1#节段底板荷载计算)g2=0.864*26.5=22.9KN/m2（3）施工人员及施工机具运输或堆放荷载g3g3=2.0 KN/m2。
（4）倾倒砼产生的冲击荷载g4箱梁采用泵送砼，故可取g4=2.0 KN/m2（5）振捣砼产生的冲击荷载g5据《路桥施工计算手册》，可取g5=2.0 KN/m2①计算底模面板强度时荷载组合：g= g1 +g2 +g3 +g4 +g5=29.53KN/m2②计算底模刚度时荷载组合g/= g1 +g2 =23.53KN/m2（二）钢板面板验算a、受力情况根据布置情况，钢板面板按三跨连续梁计算，结构图如下图所示：取10mm宽面板计算，则验算强度时荷载q=29.53×0.01=0.2953kN/m验算刚度时荷载q /=23.53×0.01=0.2353kN/m b 、强度验算据《路桥施工计算手册》三跨连续梁静力系数k m =0.1，故 最大弯矩M max = k m ql 2=0.1×0.2953×0.452=5.98*10-3 kNm截面抵抗矩3227.106681061mm x bh W ===应力MPa MPa x x W M 145]0[62.707.106598005.12.1m ax ＝σ<===σ，强度满足要求。
挂篮计算书
挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
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挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
τ= Q max/ S腹=1166.4*10-3/(22440*10-6)=52 (Mpa) ＜[τ]=75(Mpa) ,安全。
2.2.1.3刚度校核(浇筑2号块时)经电算得：f =0.006 (m)＜[f]=5.5/400=0.01375(m) ,安全。
2.2.2底板处纵梁校核（浇筑状态）底板处纵梁采用8件HN400X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=1822*10-6 (m4), W min=9112*10-6 (m3), S腹=22272*10-6(m2)2.2.2.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时底板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=34.1 (kN), 底模重量：G底模=35*6400/8000=28 (kN)底板混凝土：G底混2=849.1 (kN)q自=34.1/5.5=6.2 (kN/m)；q模=28 /4.7=5.9574 (kN/m)；q外2=849.1/3.5=242.6 (kN/m);经电算得：M2max =815 (kNm); R后2=532.8 (kN);R前2=378.4 (kN);Q max= R后2=532.8 (kN), M max= M2max =815 (kNm)2.2.2.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=815*10-3/（9112*10-6）=89.4 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
τ= Q max/ S腹=532.8*10-3/(22272*10-6)=23.9 (Mpa) ＜[τ]=75(Mpa) ,安全。
2.2.2.3刚度校核(浇筑2号块时)经电算得：f =0.0066 (m)＜[f]=5.5/400=0.01375 (m) ,安全。
2.3外滑梁校核2.3.1外滑梁2.3.1.1在浇筑18号块段时：受力：侧模板重力、翼板混凝土重力、滑梁自重。
q外=(586.4/2)/4.5=65.1556(kN/m)q模=90/4.7=19.1489 (kN/m)q自=26/10.5=2.4762 (kN/m)2.3.1.1.1 Q max及M max计算（受力图参见图二）图二经电算可得：R后=216.4 (kN)；R前=192.8 (kN)Q max=204 (kN)；M max=303.2(kNm)当浇筑2号块时，q外=456.1/2/3.5=65.1571 (kN/m)，同理可得R前2=139.5 (kN) 2.3.1.1.2强度校核(外滑梁采用2X[40b+2X[36a)I=610*10-6 (m4)W=3184*10-6(m3) S腹=13528*10-6(m2)σ= M max/ W min=303.2*10-3/(3184*10-6)= 95.2(Mpa) ＜[σ]=145(Mpa,安全。
τmax = Q max/ S腹=204*10-3/(13528*10-6)= 15.1(Mpa) ＜[τ]=75(Mpa) ,安全。
2.3.1.1.3刚度校核经电算可得：f =0.0075 (m) ＜[f]=5.5/400=0.01375(m),安全。
2.3.1.2移篮时：受力：侧模板重力、滑梁等自重q模=90/4.7=19.1489 (kN/m)q自=26/10.5=2.4762 (kN/m)2.3.1.2.1 Q max及M max计算（受力图参见图三）图三经电算可得：M max= 173.8(kNm) ；R后=36.6 (kN) ；R前=79.4 (kN)2.3.1.2.2强度校核(考虑所有力全由2X[40b承受)此时I=372*10-6 (m4)W=1864*10-6(m3)σ= M max/ W min=173.8*10-3/(1864*10-6)=93.2(Mpa) ＜[σ]=145(Mpa,安全。
剪力很小，不校核。
2.3.1.2.3刚度校核2.4内滑梁纵梁校核(按浇筑18号块时校核)2.4.1浇筑状态受力: 内模重量, 顶板混凝土重量, 内滑梁自重内模重量: 130(kN)；顶板混凝土重:622.2 (kN),；内滑梁自重：37(kN)q外=622.2/4.5=138.2667 (kN/m)q模=130/4.9=26.5306 (kN/m)q自=37/10.5=3.5238 (kN/m)2.4.1.1 Q max、M max的计算（受力图参见图四）经电算可得：R后=413.8 (kN) R前=375.4 (kN)Q max=396.2 (kN) M max= 596(kNm)当浇筑2号块时，q外=382.4/3.5=109.2571 (kN/m)，同理可得R前2=220.8 (kN)图四2.4.1.2强度校核(采用4X[40b局部加强)I=744*10-6 (m4)W加=4549*10-6(m3) S腹=16400*10-6(m2)σ= M max/ W min=596*10-3/(4549*10-6)=131 (Mpa) ＜[σ]=145 (Mpa,安全。
τmax = Q max/ S腹=396.2*10-3/(16400*10-6)=24.2 (Mpa) ＜[τ]=75(Mpa) ,安全2.4.1.3刚度校核2.4.2移篮时：受力：内模重力、滑梁等自重q模=130/4.9=26.5306 (kN/m)q自=37/10.5=3.5238 (kN/m)2.4.2.1 Q max及M max计算（受力图参见图五）图五经电算可得：M max=253(kNm) ;R后=53.8 (kN) R前=113.2 (kN)2.4.2.2强度校核I=744*10-6 (m4)W=3728*10-6(m3) S腹=16400*10-6(m2)σ= M max/ W min=253*10-3/(3728*10-6)=67.9 (Mpa) ＜[σ]=145(Mpa,安全。
剪力很小，不校核。
2.4.2.3刚度校核经电算可得：f =0.0175 (m) ＜[f]=10.5 /400=0.02625 (m),安全。
2.5底篮后横梁校核由底篮纵梁计算可知，在浇筑状态时，底篮后横梁以浇筑2号块时最危险。
另外移篮状态亦需校核。
2.5.1浇筑2号块时2.5.1.1最大弯矩、剪力计算底篮后横梁由四根箱内吊杆及两根翼缘吊杆支撑，所受载荷如下:底篮后横梁自重G0：(相对较小，忽略不计)腹板混凝土重量及相应位置的底篮纵梁、底模板重量：q1=1166.4/2/0.8=729 (KN/M)底板混凝土重量及相应位置的底篮纵梁、底模板重量：q2=532.8/6.4=83.25 (KN/M)由对称关系有R A=R F ;R B=R E ; R C=R D(受力图参见图六)图六经电算得：R A=R F=175.5(kN);R B= R E = 387.3(kN); R C=R D=286.8 (kN);M max=390.9 (kNm) ; Q max= 476.4(kN)2.5.1.2强度校核采用两根HN600X200型钢, 截面参数如下：I=1475*10-6m4, W min=4916*10-6 m3, S腹=11880*10-6(m2)σ= M max/ W min=390.9*10-3/4916*10-6)=79.5 (Mpa) ＜[σ]=145(Mpa) ,安全。