抗剪切和抗冲切截面高度影响系数取值的研究

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朱丙寅老师关于结构相关问题的网上回答系列

朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答1问：高规附录D中，作用于墙顶的竖向均布荷载设计值，是否可以只考虑竖向荷载组合？因为墙的轴压比计算中为重力荷载代表值作用下的轴向力设计值。

答：不可，应取各种工况（包括竖向荷载、地震作用等）组合的最大墙顶轴力设计值，并根据墙肢的长度，将其等效为墙顶均布荷载。

此处，是墙肢的稳定计算，属于构件抗力计算的内容；而轴压比计算，只是结构构造设计的辅助指标，不是结构计算本身，主要作用是通过轴压比数值的大致划分，确定结构构件的相应构造措施标准。

问《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）中第9.5.1条表9.5.1第三栏对现浇混凝土板也适用吗？若适用，那么《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3-2002)中第4.5.5条对上部结构嵌固部位的地下室顶板180厚，C30，配筋率不宜小于0.25％的规定是否多余？因为按上述规定，其最小配筋率应为0.306％。

答：关于剪力墙和框架柱轴压比计算的相关问题剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析见下表剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析表项目框架柱剪力墙轴压比定义柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；可不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值与墙肢截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；计算公式轴力设计值的取值柱组合的轴压力设计值取地震作用组合的轴力最大值，即= 在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值，计算中取重力荷载分项系数=1.2，为重力荷载代表值下，墙肢的轴力。

轴压比真正的轴压比是名义轴压比问：我在算桩基的群桩效应的时候对于桩规中公式5.2.2－5中的参数qck的理解不是很清楚，规范上的解释：承台底1/2承台宽度深度范围内地基土极限阻力标准值，其中地基土极限阻力标准值到底是指什么意思？是不是指承台底地基土的承载力。

结构考试易错点

地基基础部分1、在进行软弱下卧层承载力验算时，对于偏心荷载可采用平均基底压力求解下卧层顶面的压力。

2、注意不同验算条件下荷载组合不同(验算地基承载时和基础裂缝宽度，采用正常使用标准组合，验算地基变形，采用准永久组合(恒荷载+可变荷载*准永久系数) ，不考虑风荷载和地震荷载；验算结构配筋，采用基本组合，验算挡土墙稳定，采用基本组合，荷载效应系数为 1.0)3、厂房大面积堆载沉降的计算：计算范围为横向取 5 倍的基础宽度，纵向为实际堆载长度，当荷载范围不属于上述范围时，应进行折算成等效均布荷载，折算时应注意厂房外侧的荷载也应考虑；4、土压力计算，规范中给定的主动土压力计算公式，增大系数是与土边坡高度有关而与挡土墙无关。

5、地基承载力特征值的修正，深度(注意基础埋置深度的取值，自室外地面标高算起) 、宽度；对于偏心距小于 0.033 倍基础宽度时，地基承载力可采用土的抗剪强度进行求解，此时不再需要进行深度和宽度的修正(因公式中已包含)；但在运用公式时，应注意宽度和深度的限制；注意在软弱下卧层验算时，地基承载力仅经深度修正，而不进行宽度修正，与处理后地基承载力的修正一致。

6、在季节性冻土下，冻土的判别中，表格中冻结期间的地下水位距离冻结面深度 ( 一般可采用标准冻结深度，即从地表面到冻结面底部的距离)的最小距离求解；基础埋置深度应分别根据不同土层的冻胀类别进行计算，取不同土层的埋置深度最大值。

7、墙下条形基础的计算，基础底面宽度根据地基承载力确定，厚度根据抗剪设计值(采用净反力)计算确定，配筋根据弯矩设计值(采用净反力)计算确定，对于条形基础梁的内力可按连续梁计算，边跨及第一内支座弯矩值宜乘以 1.2 的系数；对于独立基础的抗冲切计算冲切面积和提供承载面积计算(P1015 厚) ；注意柱在条形基础梁上形成的冲切计算(冲切荷载和提供承载面积的计算见P1028 厚)，尤其是柱在条形基础边缘上形成的冲切面计算。

电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算(2.3mx3.9m_2t)_20150919

电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算一、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012二、计算信息1. 几何参数机房顶板尺寸： L x =2300m L y =2900mm h =200mm顶板吊钩处预埋钢板尺寸：-20×300×1802. 材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm 23. 荷载信息吊钩荷载：F l =20kN ，位于板正中。

三、吊钩处楼板的抗冲切验算截面有效高度： h 0 = h-30 = 200-30 = 170mm 计算截面周长（冲切破坏锥按45度考虑）： μm = （300+170+180+170）×2 = 1640mm局部荷载尺寸（按预埋钢板尺寸）：300×180 截面高度影响系数：βn = 1.0 局部荷载长边与短边的比值： βs = 300/180 =1.67局部荷载面积形状影响系数：η1 = 0.4+1.2/βs=0.4+1.2/1.67=1.19计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数：η2 = 0.5+αs h0/4μm = 0.5+40×170/ (4×1640)=1.54 按混规6.5.1条，η取η1与中的较小值，故η取1.19 。

吊钩处楼板的抗冲切承载力为：0.7×βh×f t×η×μm×h0=0.7×1.0×1.43×1640×170 = 279079N ≈ 279kN考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得0.6×279 = 167.4kN > F l =20kN，吊钩处顶板满足抗冲切要求。

若不考虑板厚影响，μm直接取为（300+180）×2 = 960mm，则吊钩处顶板的抗冲切承载力为0.7×βh×f t×η×μm×h0 = 0.7×1.0×1.43×960×170 = 163363N ≈ 163kN考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得0.6×163 = 97.8kN>F l =20kN，吊钩处顶板依旧满足抗冲切要求。

无梁楼盖的结构设计

无梁楼盖的结构设计无梁楼盖是由楼板、柱和柱帽组成的板柱结构体系，楼面荷载直接由板传给柱及柱下基础。

因此这种结构缩短了传力路径，增大了楼层静空，并且节约了施工模板。

但楼板较厚，楼盖材料用量较多；楼盖的抗弯刚度较小，柱子周边的剪应力集中，可能会引起板的冲切破坏。

由于无梁楼盖结构改善了采光、通风和卫生条件，常用于冷库、商场、仓库、书库等建筑。

在地震作用下无梁楼盖体系中板柱节点将产生不平衡弯矩，这种不平衡弯矩的反复作用将严重影响节点的承载力，因此无梁楼盖体系中板柱节点是抗冲切和抗震的薄弱环节，节点的破坏是导致结构倒塌的主要原因。

由于板柱节点在剪力和不平衡弯矩作用下的受力性能和破坏机理非常复杂，目前对这一问题的研究不够深入，我国目前的抗震规范、混凝土结构设计规范等技术标准中只有板节点的抗冲切验算方法，没有节点在不平衡弯矩作用下的分析和设计方法，因此，对其如何进行工程设计的研究具有一定的实际意义。

同济大学对此进行了大比例尺试验研究，解决了工程实际中的问题，详细内容可参考有关资料。

无梁楼盖的类型：按楼面结构形式分为平板式和双向密肋式；也可在双向密肋的空隙内，填以轻质块材。

按有无柱帽分为无柱帽轻型无粱楼盖和有柱帽无梁楼盖。

按施工程序分为现浇式无梁楼盖和装配整体式无梁楼盖。

采用升板法施工的无梁楼盖是装配整体式的一种。

按平面布置可分为边缘设置悬臂板和不设置悬臂板的。

有悬臂板的可减少边跨跨中弯矩和柱的不平衡弯矩，同时也减少了柱帽类型。

一、一般规定（1）无梁楼盖的柱网通常布置成正方形或矩形，以正方形更为经济。

（2）无梁楼盖每个方向不宜少于三跨，以保证有足够的侧向刚度。

当楼面活荷载在 5kN/㎡以上时，跨度不宜大于6m 。

（3）无梁楼盖的楼板通常采用等厚平板，板厚由受弯、受冲切计算确定，并不宜小于区格长边的1/35~1/32，也不小于150mm 。

（4）为改善无梁楼盖的受力性能，节约材料，方便施工，可将沿周边的板伸出边柱外侧，伸出长度（从板边缘至外柱中心）不宜超过板缘伸出方向跨度的0.4倍。

朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答1

问：高规附录D中，作用于墙顶的竖向均布荷载设计值，是否可以只考虑竖向荷载组合？因为墙的轴压比计算中为重力荷载代表值作用下的轴向力设计值。

答：不可，应取各种工况〔包括竖向荷载、地震作用等〕组合的最大墙顶轴力设计值，并根据墙肢的长度，将其等效为墙顶均布荷载。

问《混凝土结构设计标准》〔GB 50010－2002〕中第条表9.5.1第三栏对现浇混凝土板也适用吗？假设适用，那么《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3-2002)中第4.5.5条对上部结构嵌固部位的地下室顶板180厚，C30，配筋率不宜小于0.25％的规定是否多余？因为按上述规定，其最小配筋率应为0.306％。

答：关于剪力墙和框架柱轴压比计算的相关问题剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析见下表剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析表项目框架柱剪力墙轴压比定义柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；可不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值与墙肢截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；计算公式轴力设计值的取值柱组合的轴压力设计值取地震作用组合的轴力最大值，即 = 在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值，计算中取重力荷载分项系数 =1.2，为重力荷载代表值下，墙肢的轴力。

轴压比真正的轴压比是名义轴压比问：我在算桩基的群桩效应的时候对于桩规中公式－5中的参数qck的理解不是很清楚，标准上的解释：承台底1/2承台宽度深度范围内地基土极限阻力标准值，其中地基土极限阻力标准值到底是指什么意思？是不是指承台底地基土的承载力。

还有对于多桩承台下桩的布置形式，是用矩形布置好还是非矩形〔如正多边形〕布置比较好〔比方是七桩，八桩的〕，是不是采用非矩形的布置形式更利于每根桩平均受力？答： 1、qck指承台底面下，相当于1/2承台宽度的深度范围内地基土的极限承载力标准值。

建筑桩基技术规范JGJ94

建筑桩基技术规范JGJ94下面是给大家带来关于建筑桩基技术规范的相关内容，以供参考。

关于三桩承台计算的M值均指通过承台形心与相应承台边正交截面的弯矩设计值，因而可按此相应宽度采用三向均匀配筋。

5.9.3箱形承台和筏形承台的弯距可按下列规定计算：1箱形承台和筏形承台的弯矩宜考虑地基土层性质、基桩分布、承台和上部结构类型和刚度，按地基—桩—承台—上部结构共同作用原理分析计算；2对于箱形承台，当桩端持力层为基岩、密实的碎石类土、砂土且深厚均匀时；或当上部结构为剪力墙；或当上部结构为框架-核心筒结构且按变刚度调平原则布桩时，箱形承台底板可仅按局部弯矩作用进行计算；3对于筏形承台，当桩端持力层深厚坚硬、上部结构刚度较好，且柱荷载及柱间距的变化不超过20％时；或当上部结构为框架-核心筒结构且按变刚度调平原则布桩时，可仅按局部弯矩作用进行计算。

5.9.3本条对箱形承台和筏形承台的弯矩计算原则进行规定。

1对箱形承台及筏形承台的弯矩宜按地基——桩——承台——上部结构共同作用的原理分析计算。

这是考虑到结构的实际受力情况具有共同作用的特性，因而分析计算应反映这一特性。

2对箱形承台，当桩端持力层为基岩、密实的碎石类土、砂土且深厚均匀时；或当上部结构为剪力墙；或当上部结构为框架-核心筒结构且按变刚度调平原则布桩时，由于基础各部分的沉降变形较均匀，桩顶反力分布较均匀，整体弯矩较小，因而箱形承台顶、底板可仅考虑局部弯矩作用进行计算、忽略基础的整体弯矩，但需在配筋构造上采取措施承受实际上存在的一定数量的整体弯矩。

3对筏形承台，当桩端持力层深厚坚硬、上部结构刚度较好，且柱荷载及柱间距变化不超过20％时；或当上部结构为框架-核心筒结构且按变刚度调平原则布桩时，由于基础各部分的沉降变形均较均匀，整体弯矩较小，因而可仅考虑局部弯矩作用进行计算，忽略基础的整体弯矩，但需在配筋构造上采取措施承受实际上存在的一定数量的整体弯矩。

5.9.4柱下条形承台梁的弯矩可按下列规定计算：1可按弹性地基梁(地基计算模型应根据地基土层特性选取)进行分析计算；2当桩端持力层深厚坚硬且桩柱轴线不重合时，可视桩为不动铰支座，按连续梁计算。

筏板基础计算

筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。

（1 ）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。

对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。

（2 ）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。

①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算*50.70/认式中：F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；B hp——受冲切承载力截面高度影响系数；U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长；f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。

图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力,距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算石匸和十aM影』- r max^0.7(0.4 +1.2/A)ApZ. 1乙二I----- 2 -- --------1 十3«)式中：F ——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩；B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ；c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2 。

中美欧日规范独立基础冲剪计算对比研究

第37卷第2期 2021年4月结构工程师Structural EngineersVol. 37 , No. 2Apr. 2021中美欧日规范独立基础冲剪计算对比研究孔子昂1徐秀凤2’*任传尧1贾海涛3王正云1周强1黄永春1(1.浙江绿城建筑设计有限公司青岛分公司，青岛266071;2.青岛黄海学院建筑工程学院，青岛266427;3.青岛杰地建筑设计有限公司，青岛266071)摘要为研究中国、美国、欧洲、日本规范对柱下独立基础冲剪验算的异同，从验算条件、控制截面位置、承栽力公式以及冲切锥底面的形状等方面进行了对比分析。

并选取了8个轴心受压独立基础试验，将各国规范计算得到的轴力设计值与试验值进行对比，结果表明：我国规范的计算破坏模式与试验吻合最好；当基础配筋率小于1.65%时，ACI318-19的计算结果较ACI318-11更小；当配筋率较大时，各国设计结果更加保守，说明美、欧、日规范虽考虑了配筋率的影响，但考虑得不够充分；对于同一基础，按不同规范计算得到的破坏模式不尽相同。

最后，鉴于各国规范均未充分考虑纵筋的有利作用，在已有试验的基础上采用MSC.Marc有限元软件对纵筋配筋率对基础冲、剪承载力的影响进行了参数分析，结果表明当配筋率不大于0.6%时，配筋率每增加0.2%剪切承载力提高0.334倍、冲切承栽力提高0.4倍。

关键词规范对比，独立基础，冲切剪切验算，纵筋配筋率The Comparative Study on the Calculations of Punching andShearing of Independent Foundation Based onChinese American European and Japanese codesKONG Zi’angi XU Xiufeng2•REN Chuanyao1JIA Haitao3WANG Zhengyun1ZHOU Qiang1HUANG Yongchun1(1 .Qingdao Branch of Zhejiang Green City Architectural Design Co., Ltd., Qingdao 266071, China；2.Qingdao Huanghai University, Architectural Engineering Institute, Qingdao 266427, China；3.Qingdao Jiedi Architectural Design Co.,Ltd., Qingdao 266071, China)Abstract In order to study on the differences of punching and shearing calculations of independent foundation based on Chinese,American,European and Japanese codes,the comparative study was made in terms of the checking conditions,the control section position,the bearing capacity formula and the shape of the bottom surface of the punching cone.Eight independent foundation tests of axial compression were selected, and the design value of axial force calculated by every code was compared with the test value,the results show that the calculation failure mode is the best agreement with the test based on Chinese code;When the reinforcement ratio is less than 1.65%, the results of ACI 318-19 are smaller than those of ACI318-11;When the reinforcement ratio is greater,the design results of each code are more conservative,which show that the American,European and Japanese codes have considered the influence of reinforcement ratio,but not enough; For the same foundation,the failure modes calculated according to different codes are not the same.Finally,in收稿日期：2020-01-08基金项目：山东省高等学校科技计划项目（6LG53)作者简介：孔子昂（1987-)，男，汉，博士，高级工程师，主要从事钢筋混凝土结构设计研究。

土木吧丨基础受剪计算截面应取哪里？

⼟⽊吧⼁基础受剪计算截⾯应取哪⾥？混凝⼟的破坏有受压、受拉、受弯、受剪、受扭等形式，在进⾏混凝⼟构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地⽅不甚清楚。

冲切⼜称冲剪，冲切和剪切的相同点，都是受混凝⼟抗拉强度控制的45°斜⾯受剪。

不同点是，剪切是正交线荷载作⽤下形成⼀个45°剪切平⾯，呈现截⾯剪断；⽽冲切，是集中荷载作⽤下形成⼀个45°剪切锥⾯，是三维空间曲⾯，呈现锥体脱落。

⼟⽊君觉得⼴东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2016对冲切和剪切对叙述⽐较清晰，特摘录如下：9.2.7条⽂说明：⼀般说来，柱下单独基础板双向受⼒，墙下条形基础板单向受⼒，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载⼒均受混凝⼟的抗拉强度所控制。

不同的是剪切破坏⾯可视为平⾯，⽽冲切破坏⾯则可视为空间曲⾯，如截圆锥、截⾓锥或棱台及其他不规则曲⾯等。

故剪切⼜称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，⼜称双向剪切(punching, two way shear)。

对于双向受⼒的柱下单独基础应验算控制截⾯的受冲切承载⼒，必要时应验算抗剪承载⼒；对于单向受⼒的墙下条形基础只需验算控制截⾯的受剪承载⼒。

实际⼯程中有这种情况，由于场地或者柱⽹布置所限，柱下独⽴基础长边与短边之⽐⼤于2，基础底板近乎单向受⼒，应验算基础的受剪切承载⼒。

《建筑地基基础设计规范 GB50007-2011》第8.2. 7条规定:8.2.7 扩展基础的计算应符合下列规定：1 对柱下独⽴基础，当冲切破坏锥体落在基础底⾯以内时，应验算柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载⼒；2 对基础底⾯短边尺⼨⼩于或等于柱宽加两倍基础有效⾼度的柱下独⽴基础，以及墙下条形基础，应验算柱(墙)与基础交接处的基础受剪切承载⼒；3 基础底板的配筋，应按抗弯计算确定；4 当基础的混凝⼟强度等级⼩于柱的混凝⼟强度等级时，尚应验算柱下基础顶⾯的局部受压承载⼒。

筏板基础计算知识讲解

筏板基础计算筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。

（1）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。

对于非矩形筏板，抵抗矩W采用积分的方法计算。

（2）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。

①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算式中：F l——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数；u m——距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长；f t——混凝土轴心抗拉强度设计值。

图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱（墙）对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力，距柱边h0/２处冲切临界截面的最大剪应力τmax应按下列公式计算。

式中：F l——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；u m ——距柱边h0/2处冲切临界截面的周长；M unb——作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；c AB——沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s——冲切临界截面对其重心的极惯性矩；βs——柱截面长边与短边的比值，当βs<2时，βs取2；当βs>4时，βs取4；c1——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；a s——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。

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ＺＥＮＧＳｏｎｇｃｈｕｎ
《混规》中６．５．１在局部荷载或集中反力作用下，不配置箍筋或弯起钢筋的板的受冲切承力计算：
≤（０．７３＋０．２５ｔｒ … ）ｒ／／ｘｈｏ（３）
式中，为截面高度影响系数：当ｈ不大于８００ｍｍ时，取为１．０；当ｈ不小于２０００ｍｍ时，取为０．９，其间按
抗剪切和抗冲切截面高度影响系数取值的研究
曾松春
（安徽理工大学，安徽淮南
摘要：在总结规范抗剪切和抗冲切承栽力高度截面
２３２００１）
３／：（）
‘ ０
（２）
影响系数取值方法基础上，对二者进行了比较和分析，得出了实用的计算公式，将二者在形式上统一起来；并分析・Fra bibliotek５８・
Ｉ・Ｊ芝材
ＳｉｃｈｕａｎＢｕｉｌｄｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓ
２０１３年第５期
第３９卷总第１７５期
２０１３年１Ｏ月
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２— ４０１１．２０１３．０５．０２９
线性内插法取用。
ＧＢ５０００７— ２０１１《建筑地基基础设计规范》（以下简称《地规》）中８．２．８条柱下独立基础受冲切承载力计算：
Ｆｆ ≤０．７３／ｎｈ。（４）
（ＡｎｈｕｉＵｎｉｖｅｍｉ＠ｏｆＳｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｈｕａｉｎａｎ２３２００１，
ｍｍ。
０前
言
ＪＧＪ９４—２００８《建筑桩基础技术规范》（以下简称《桩规》）中５．９．７条轴心竖向力作用下桩基承台受柱（墙）的冲切承载力计算Ｊ：
《地规》中８．２．９条基础短边尺寸小于或等于柱宽加两倍基础有效高度时柱与基础交接处截面受剪承载力计算：
≤０．７３／Ａ０
：
（５）（６）
（
００
）ｔ
式中，为受剪承载力截面高度影响系数：当ｈ。＜８００
ｍｍ时，取ｈ０＝８００ｍｍ；当ｈ０＞２０００ｍｍ时，取ｈ０＝２０００
了新公式对抗冲切承载力值的影响程度，证明了其可行性。
式中，３／为截面高度影响系数：当ｈ。小于８００ｍｍ时，取
８００ｍｍ；当ｈ０大于２０００ｍｍ时，取２０００ｍｍ。
Ｃｈｉｎａ）
式中，为受冲切承载力截面高度影响系数：当ｈ不大于８００ｍｍ时，取卢＾为１．０；当ｈ不小于２０００ｍｍ时，取卢如为０．９，其问按线性内插法取用。
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｔｃｏｎｃｌｕｄｅｄｔｈｅｖａｌｕｅｔａｋｉｎｇｍｅｔｈｏｄｓｏｆｔｈｅｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙａｎｄｔｈｅｐｕｎｃｈｉｎｇｓｈｅｒａｃａｐａｃｉｔｙｓｅｃｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｉｎｃｏｄｅｓ．Ｂｙｃｏｍｐａｒｉｓｏｎａｎｄｎａａｌｙｓｉｓ，ａｐｒａｃｔｉｃａｌｆｏｒｍｕｌａｗａｓｒｅｃｅｉｖｅｄｔｏｕｎｉｆｙｔｗｏｍｅｔｈｏｄｓｉｎｆｏｍ．Ｔｒｈｅｉｎｌｆｕｅｎｃｅｄｅｇｒｅｅｏｆｔｈｅｎｅｗｆｏｍｕｒｌａｏｎｔｈｅｐｕｎｃｈｉｎｇｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙｗａｓｅｖｌｕａａｔｅｄａｎｄｉｔｓｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｇｏｔｐｒｏｖｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＶａｌｕｅＴａｋｉｎｇＭｅｔｈｏｄ；Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ；Ａｎａｌｙ — ｓｉｓ：ＰｕｎｃｈｉｎｇＳｈｅｒａＣａｐａｃｉｔｙ
关键词：取值方法；比较；分析；抗冲切承载力中图分类号：ＴＵ９７３．２文献标志码：Ａ文章编号：１６７２— ４０１１（２０１３）０５— ００５８— ０３
Ｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｖａｌｕｅｔａｋｉｎｇｍｅｔｈｏｄｓｏｆｔｈｅｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙａｎｄｈｅｔｐｕｎｃｈｉｎｇｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙｓｅｃｔｉｏｎｃｏｅｉｃｆｉｅｎｔ