砌体结构设计计算书

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砌体结构设计计算

一、结构平面布置1、该楼结构平面布置图如图1所示：2、确定板、支撑梁的截面尺寸①板厚：双向板板厚：h=3900/50=78㎜，选取h=100㎜②支撑梁：截面高度：h=（1/10~1/15）L0=（1/10~1/15）×6600=（660~440）㎜，取h=500㎜截面宽度：b=（1/2~1/3）h=（1/2~1/3）×500=(250~167)㎜取b=250㎜其中，梁伸入墙240mm。

墙厚240mm。

另，构造柱的设置：构造柱的设置见图。

除此以外，构造柱的根部与地圈梁连接，不再另设基础。

在柱的上下端500mm 范围内加密箍筋为φ6@150。

圈梁设置：各层、屋面均设置圈梁，外纵墙和内纵墙也做圈梁。

二、结构内力的计算（一）双向板楼盖的计算1、板恒荷载，活荷载的计算：30mm厚水磨石地面：0.65KN/㎡20mm厚混合砂浆抹灰：0.02×17KN/㎡=0.34 KN/㎡100mm厚钢筋混凝土：0.1×25 KN/㎡=2.5 KN/㎡故g k=0.65+0.34+2.5 KN/㎡=3.49 KN/㎡则恒荷载设计值：g=1.2×3.49 KN/㎡=4.19 KN/㎡教室活荷载设计值：q1=1.4×2.0KN/㎡=2.8 KN/㎡走廊、楼梯、厕所活荷载设计值：q2=1.4×2.5 KN/㎡=3.5 KN/㎡由于取1米板带为计算单位，则教室板活荷载设计值为：g+q1=4.19+2.8=6.99 KN/㎡走廊、楼梯、厕所的板活荷载设计值为：g+q2=4.19＋3.5=7.69 KN/㎡2、梁恒荷载、活荷载的计算①：L1梁荷载设计值：恒荷载设计值g：由板传来: 4.19×3.90mkN/=16.34mkN/梁自重: 1.2×0.25×(0.5-0.1)×25mkN/=3.00mkN/梁侧抹灰: 1.2×0.02×(0.5-0.1)×2×17kn/m=0.33mkN/所以恒荷载设计值：g=16.34+3.00+0.33=19.67mkN/活荷载设计值q：由板传来： q=1.4×2.0×3.90mkN/=10.92mkN/则p=g+q=30.59mkN/②L2梁荷载设计值：恒荷载设计值g：由板传来: 4.19×3.60mkN/=15.08mkN/梁自重: 1.2×0.25×(0.5-0.1)×25mkN/=3.00mkN/梁侧抹灰: 1.2×0.02×(0.5-0.1)×2×17kn/m=0.33mkN/恒荷载设计值：g=15.08+3.00+0.33=18.14mkN/活荷载设计值q：由板传来： q=1.4×2.0×3.60m kN /=10.08m kN / 则p=g+q=28.22m kN / 3、双向板的内力计算（1）B1是两邻边固定、两邻边简支的板长边与短边之比269.13900660012<==l l ，按双向板计算。

砌体结构加固计算书

砌体结构加固计算书砌体结构是一种常见的建筑结构形式，其具有简单、经济的特点，在建筑中得到广泛应用。

然而，由于砌体结构的材料本身的特性和施工过程中的不可避免的误差，砌体结构的抗震性能和承载能力常常不能满足设计要求。

为了保证砌体结构的安全和可靠性，在实际工程中需要进行加固措施，以提高其抗震性能和承载能力。

砌体结构加固的计算是加固设计的重要环节，它通过对已有结构的力学性能进行分析和计算，确定加固措施的具体方案和工程量，并进行工程预算。

砌体结构加固计算书是加固设计的核心文件，它对加固设计的过程和结果进行记录和说明，具有重要的参考价值。

砌体结构加固计算书的编写一般包括以下内容：1. 工程概况：包括工程名称、地理位置、建筑类型等基本信息，以及加固设计的目的和要求。

2. 结构分析：对已有结构进行力学分析，包括静力分析和动力分析。

静力分析主要是根据已有结构的荷载和支座条件，计算结构的内力和变形；动力分析则是根据加固设计的抗震要求，对结构进行地震反应谱分析，确定结构的抗震性能。

3. 加固设计方案：根据结构分析的结果和加固设计的要求，确定加固措施的具体方案，包括加固材料的选择、加固构件的布置和尺寸等。

同时，要对加固措施进行合理性和可行性的评估。

4. 加固计算：对加固措施进行计算，包括加固构件的受力分析和尺寸设计。

在计算过程中，要考虑砌体结构的材料特性和施工误差，确保加固计算的准确性和可靠性。

5. 工程预算：根据加固计算的结果，确定加固工程的工程量和费用。

工程预算是加固设计的重要依据，对工程的实施和管理具有重要的指导作用。

6. 安全评估：对加固设计的安全性进行评估，包括结构的稳定性、强度和刚度等。

安全评估是加固设计的重要环节，对加固工程的安全和可靠性具有重要的保障作用。

7. 结论和建议：根据加固计算和安全评估的结果，给出加固设计的结论和建议。

结论和建议是加固计算书的重要组成部分，对加固设计的实施和后续工作具有重要的指导作用。

山东省6层砌体结构建筑热工计算书实例(6页)

建筑热工计算书
工程名称：
设计单位：
建设单位：
计算人：
联系电话：
计算时间：
一、工程概况
二、计算依据
山东省工程建设标准《居住建筑节能设计标准》（DBJ14-022-2003）三、基本指标计算
注：1、窗墙面积比计算时应取耗热最不利的开间计算。

2、体形系数计算，工程项目为小区时，应取体形系数最大的建筑单体计算。

3、建筑面积A O应按《标准》附录A中A.0.1计算。

四、围护结构传热面积计算
2
五、围护结构传热系数计算
注：除外墙外保温做法外的其他节能构造措施均应计算外墙平均传热系数（应附：外墙平均传热系数计算过程）
六、建筑物传热耗热量计算
七、建筑物耗热量指标和采暖耗煤量指标计算
八、结论
经热工计算，建筑物耗热量指标q H = 17.2 < 20.2 W/m2，采暖耗煤量指标q c = 8.12 < 9.5 kg/ m2,符合山东省工程建设标准《居住建筑节能设计标准》DBJ14-022-2003的要求。

砌体结构4计算书

层间墙体竖向截面钢筋面积Ash: 3472.9(mm2)!!超筋
水平钢筋参与工作系数ζs: 0.11
（2）纵墙计算结果（以13-6和14-3墙肢为例）
计算条目
值
计算条目
值
墙肢编号
13-6
墙肢编号
14—3
纵横墙定义
纵墙
纵横墙定义
纵墙
抗力与荷载效应之比
1.56
抗力与荷载效应之比
0.70
承载力抗震调整系数γre
计算条目
值
计算条目
值
墙段编号
13—6
墙肢编号
14—3
计算高厚比
10.00
纵横墙定义
12.50
允许高厚比
19.2
抗力与荷载效应之比
21.1
自承重墙修正系数μ1
1.00
承载力抗震调整系数γre
1.00
门窗洞口修正系数μ2
0.80
地震剪力设计值V
0.88
构造柱提高系数μc
1.00
构造柱提高系数μc
1.00
X向本层屈服强度系数ξyx
Y向本层屈服强度系数ξyy
313.3
4282.3
11887.0
11156.5
0.49
0.46
626.6
3969.0
10991.4
10352.5
0.49
0.46
939.8
3342.4
9687.2
9056.5
0.52
0.48
1253.1
1201.3
8187.5
7495.0
0.61
1.00
小结
依据抗震规范7.2.7条计算：
验算不通过!墙体需配水平钢筋：

某五层住宅砌体结构计算书精品文档12页

结构设计某5层砖混结构设计一、设计过程（一）结构承重方案的选择（1）该建筑物共5层，总高为15.60m<21m,层高均为3m；房屋的高宽比为11.25/13.14=0.865<2.5；横墙较多，可以采用砌体结构，符合《建筑抗震设计规范》的要求。

（2）变形缝的设置：该建筑物的总长度为32.64m<60m，可不设伸缩缝；根据所给地质资料，场地土均匀，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》，可不设抗震缝。

（3）墙体布置：采用240厚多孔粘土砖。

大部分采用横强承重方案，对于开间大于3.6m的房间，中间加设横梁，横梁间距为3.6m，跨度为5.4m，所以此设计为为横墙承重。

最大横墙间距为10.8m<15m，房屋的局部尺寸都满足要求。

（4）基础方案：根据上部结构形式和当地地质条件，选用墙下条形基础，基础底面做1、预制板的选择根据楼面的做法，计算其恒荷载为（不包括板自重及灌缝重）不大于1.35kN/㎡，活荷载为2.0kN/㎡,房间的开间为3.6m，查江苏省结构构件标准图集苏G9201，选用YKB33-52或YKB33-62。

对于屋面，由于自重较大，宜选用YKB33-53或YKB33-63,。

板厚为120mm，基本上满足房屋的热工及隔声要求2、梁L-1的截面尺寸估算由于梁L-1的跨度为l=5.1m ，因此其截面尺寸估算如下 h=（81~121）l=（81~121）×5400=（675~450）mm 取h=500mm ，则b=（21~31）h=（250~167）mm取b=250mm 。

由于梁的两侧需搁置预制板，为了增加房屋净高，可以采用花篮梁，但搁置在梁上的板长应相应减少。

本设计因房屋层高较大，所以直接采用矩形截面。

梁端伸入墙内240mm 。

二、荷载计算 1、屋面荷载三毡四油防水层 0.4kN/㎡ 20mm 厚1：3水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4kN/㎡ 150mm 厚水泥蛭石保温层5×0.15=0.75kN/㎡120mm 厚钢筋混凝土预制板（含灌缝） 18×0.12=2.16kN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/㎡屋面恒荷载标准值合计 3.96kN/㎡屋面活荷载标准值（不上人） 0.7kN/㎡（雪荷载标准值 0.5kN/㎡） 2、楼面荷载瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55kN/㎡ 120mm 厚钢筋混凝土预制板（含灌缝） 18×0.12=2.16kN/㎡V 型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/㎡楼面恒荷载标准值合计 2.96kN/㎡楼面活荷载标准值 2.0kN/㎡3、墙体荷载双面粉刷的240厚砖墙18×0.24+17×0.02×2=5.0kN/㎡木门0.2kN/㎡铝合金框玻璃门0.4kN/㎡4、梁L-1的自重标准值0.25×0.5×25=3.125kN/三、墙体验算墙体验算包括墙体高厚比验算和墙体承载力验算两个方面的内容。

砌体结构1计算书(修改)

1201.3
7807.3
7495.0
1.04
1.00
574.7
574.7
6692.2
6536.9
1.86
1.82
（2）砌体结构计算结果图示（以一层为例）
图1 1层板墙平面布置图
图2 1层抗震验算结果（抗力与效应之比，括号内为配筋面积）
图3 1层墙受压承载力计算图
图4 1层墙高厚比验算图（高厚比β/允许高厚比β）
1.
（1）模型输入参数总览
结构形式
层数
楼层平面
楼层质量
材料强度
构件截面
结构阻尼比
地震分组
场地类别
设防烈度
砌体结构
5层
矩形
15kN/m2
砖：MU10
砂浆：M5
混凝土楼板：C25
梁：250x650
柱：400x400
外墙：300mm
内墙：240mm
第二组
II
7度
2.
结构等效总重力荷载代表值(kN)
墙体总自重荷载(kN)
0.90
地震剪力设计值V
212.74kN
地震剪力设计值V
193.25kN
墙肢横截面面积A
2.0250m2
墙肢横截面面积A
1.5120m2
平均压应力σo
0.49MPa
平均压应力σo
0.73MPa
砌体抗震抗剪强度设计值fvE
0.1556MPa
砌体抗震抗剪强度设计值fvE
0.1782MPa
砂浆平均强度等级M
14—3
纵横墙定义
纵墙
纵横墙定义
纵墙
抗力与荷载效应之比
2.07
抗力与荷载效应之比

某六层砌体结构手算计算书

2.1 工程概况
某居民区六层住宅楼 1 栋，该楼每户建筑面积约 120M2,每层 8 户。
2.2 设计资料
该区场地抗震设防烈度为 7 度，建筑场地类别属Ⅱ类，中硬土，地承载力标准值为 250kPa。室内外高差 0.60 米。 2.3 主要设计规范和规程
《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）《混凝土结构设计》（GB50010-2002）《建筑可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）《建筑结构荷载规范》（GB500009-2001）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）《砌体工程施工及验收规范》（GB50203-2002）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
一砌体结构量大面广解放以来我国砖的产量逐年增长，据统计，1980 年的全国年产量为 1600 亿块，1996 年增至 6200 亿块，为世界其它各国砖每年产量的总和。全国基建中采用砌体作墙体材料约占 90%左右。在办公、住宅等民用建筑中大量采用砖墙承重。 50 年代这类房屋一般为 3-4 层，现在已为 5-6 层，不少城市一般建到 7-8 层。现在每年兴建的城市住宅建筑面积多达 1 亿 m2 以上。根据重庆市 1980～1983 年新建住宅建筑面积为 503 万 m2，其中采用砖承重的占 98%，7～7 层以上的占 50%， 1972 年还建成 12 层住宅。在中小型单层工业厂房和多层轻工业厂房，以及影剧院、食堂、仓库等建筑也广泛采用砖墙、柱承重结构。砖石结构还用于建造各种构筑物。如镇江市建成的顶部外经 2.18m、底部外径 4.78m、高 60m 的砖烟囱；用料石建成的 80m 排气塔；在湖南建造的高 12.4m、直径 6.3m、壁厚 240mm 的砖砌粮仓群；福建用毛石建造的横跨云宵—东山两县的大型引水工程—向东渠，其

混凝土及砌体结构课程设计-计算书【可提供完整设计图纸

混凝土及砌体结构课程设计学生姓名：学号：指导教师：专业班级：11土木（1）所在学院：工程学院中国·大庆2014年12月混凝土及砌体结构课程设计——单层工业厂房设计任务书(土木11（1）和10（2）)一、设计题目：金属结构车间双跨等高厂房。

二、设计内容：1．计算排架所受的各项荷载；2．计算各种荷载作用下的排架内力(对于吊车荷载不考虑厂房的空间作用)；3．柱及牛腿设计，柱下独立基础设计；4．绘施工图：柱模板图和配筋图；基础模板和配筋图。

三、设计资料1．金属结构车间为两跨厂房，安全等级为一级，厂房总长66m，柱距为6m，厂房剖面如图1所示；2．厂房每跨内设两台吊车；3．建设地点为东北某城市(基本雪压0.4kN／m，基本风压0.6kN／m2，地面粗糙程度B类，冻结深度2.0m)；4．地基为均匀粘性土，地基承载力特征值180kpa；5．厂房标准构件选用及载荷标准值：(1)屋架采用梯形钢屋架，屋架自重标准值：18m跨69kN／每榀，21m跨93kN／每榀，24m跨106.8kN／每榀，27m跨123kN／每榀，30m跨142.4kN／每榀(均包括支撑自重)(2)吊车梁选用预应力混凝土吊车梁，参数见表3。

轨道及零件自重0.85kN／m，轨道及垫层构造高度187mm；(3)天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架重：18m跨25kN／每榀，21m跨29kN／每榀，24m跨33kN／每榀，27m跨36.2kN／每榀，30m跨40.5kN／每榀(包括自重，侧板、窗扇支撑等自重)；(4)天沟板自重标准值为2.12kN／m；(5)围护墙采用240mm双面粉刷墙，自重5.24kN/m2。

塑钢窗：自重0.45kN／m2，窗宽4.5m，窗高见图1。

(6)基础梁截面为250 mm×600mm；基础梁自重4.4kN／m；6．材料：混凝土强度等级为C35，柱的受力钢筋采用HRB335级或HRB400级，箍筋采用HPB300级；7．屋面卷材防水做法（自上而下）及荷载标准值如下：防水层：0.4kN／m2；20mm厚水泥沙浆找平层：0.4kN／m2；100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4kN／m2；隔气层：0.05kN／m2；20mm厚水泥砂浆找平层：0.4kN／m2；预应力大型屋面板：1.4kN／m2。

多层混合结构房屋设计砌体结构课程设计计算书部分

砌体结构课程设计多层混合结构房屋设计一、设计资料1、题号及露面荷载取值楼面恒荷载标准值：2.3KN/m2 楼面活荷载标准值：2.5KN/m2 2、其他荷载取值（1）、屋面活荷载取2.02/m kN ,恒荷载取5.02/m kN （2）、卫生间活荷载取2.02/m kN ,恒荷载取7.02/m kN （3）、钢筋混凝土容重3/25m kN =γ （4）、平顶粉刷：0.402/m kN （5）、基本风压：0.402/m kN3、地质条件本工程建设场地地质条件较好，持力层为粘土层，持力层厚度4.0米，上部杂填土厚度1.2米,持力层下无软弱下卧层。

粘土层地耐力特征值为240kpa 。

4、材料（1）、混凝土：C20或C25 （2）、砖采用页岩砖，砂浆采用混合砂浆或水泥砂浆，强度等级根据计算选定。

二、确定静力计算方案由建筑图可知，最大横墙间距10.8S m ，屋盖、楼盖类别属于第一类；32S m ＜,故属于刚性方案。

计算简图如图一所示：三、墙体高厚比验算： 1、纵墙（1）外纵墙：一层：室内地面距基础高度为0.7m ，故底层高度 3.30.74.0Hm10.8S m ,可知2S H ＞=2⨯4.0=8mH 0=1.0H=1.0⨯4.0=4.0mu 1=1.0 (承重墙取1.0），[β]=26u 2=1-0.4sb s =1-0.46.35.1=0.833>0.7 取0.833β=hH 0=24.00.4=16.67<u 1u 2[β]=1.0⨯0.83⨯26=21.58 满足要求。

二~五层：3.3H m 240h mmu 1=1.0 (承重墙取1.0），[β]=26u 2=1-0.4sb s =1-0.46.35.1=0.833>0.7 取0.833β=hH 0=24.03.3=13.75<u 1u 2[β]=1.0⨯0.83⨯26=21.58 满足要求。

（2）内纵墙：一层：室内地面距基础高度为0.7m ，故底层高度 3.30.7 4.0Hm10.8Sm ,可知2S H ＞=2⨯4.0=8mH 0=1.0H=1.0⨯4.0=4.0m 240hmmu 1=1.0 (承重墙取1.0），[β]=26 u 2=1-0.4sb s =1-0.46.30.1=0.89>0.7 取0.89β=hH 0=24.00.4=16.7<u 1u 2[β]=1.0⨯0.89⨯26=23.14 满足要求。

砌体结构计算书

由表中结果可得底层纵墙承载力不够，现增大材料强度等级——砖采用MU15，砂浆采用M10（即），重新验算底层纵墙承载力 1）由可变荷载控制的的组合由前面计算可知：则所以则所以对于IV-IV截面则所以由上可得满足要求 2）由永久荷载控制的的组合则所以则所以对于IV-IV截面则所以由上可得满足要求综上所述可得将底层材料改为砖采用MU15，砂浆采用M10可以满足承载力要求
4.1.3墙体自重
1)对于5层墙厚240mm，计算高度为3.0m 标准值设计值：
可变荷载控制的组合：由永久荷载控制组合： 2)对于2、3、4层墙厚240mm，计算高度为2.8m 标准值：设计值：可变荷载控制的组合：由永久荷载控制组合： 3)对于1层墙体厚度为240mm,计算高度为3.85m 标准值：设计值：可变荷载控制的组合：由永久荷载控制组合： 4)女儿墙（设置女儿墙高度为0.9m）标准值：设计值：可变荷载控制的组合：由永久荷载控制组合：
4.2内力及承载力计算
在梁端下设置的刚性垫块，则梁端垫块上表面有效支承长度（设置梁的截面尺寸为），对于由可变荷载控制及永久荷载控制的组合，的计算结果列于下表：由可变荷载控制下的梁端有效支承长度计算计算项第5层第4层第3层第2层第1层目 550 1.50 14.0 288000 0．049 0.03 5.44 104.2 550 1.50 90.9 288000 0.316 0.211 5.72 109.5 550 1.50 166.6 288000 0.578 0.385 5.98 114.5 550 1.69 242.3 288000 0.841 0.498 6.43 116.0 550 1.69 318.0 288000 1.104 0.653 7.14 128.8

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砌体结构设计计算书专业：土木工程班级：姓名：学号：

年月 2

目录 1.结构布置………………………………………………（3） 2.荷载计算………………………………………………（4） 3.内力及承载力计算……………………………………（6） 4.结构抗震验算…………………………………………（9） 5.基础设计………………………………………………（14） 6.楼板配筋………………………………………………（14） 7.梁的设计………………………………………………（17） 8.梁端砌体局部受压验算………………………………（18） 9.挑梁设计………………………………………………（19） 10.过梁设计………………………………………………（21） 11.楼梯设计………………………………………………（22） 3

砌体结构设计计算书 1.结构布置结构布置采用纵横墙承重方案，楼板以及屋面板为100厚的现浇钢筋混凝土板，一到四层层高为2.8m，五层层高为3.0米，墙体选择MU10的普通粘土砖砌240墙。

结构布置图 1.1构造柱布置 4

按《建筑抗震设计规范》GB50011—2001规定，对于7度设防六层砌体结构，在外墙四角，楼梯间四角，较大洞口两侧，大房间内外墙交接处，各内墙与外墙交接处设置构造柱。构造柱截面采用240240mmmm，纵向钢筋采用414。

1.2圈梁的布置按《建筑抗震设计规范》GB50011—2001规定，7度设防现浇钢筋混凝土圈梁，在内外纵横墙屋盖处及每层楼盖处设置圈梁圈。梁截面尺寸240200mmmm，圈梁纵筋采用412，箍筋采用8@200。

2.荷载计算根据结构布置图知，选择最不利横向墙体○2轴墙体和最不利纵向墙体(①～②/Ａ)轴墙体来计算其承载能力，取1m宽为设计单元。 2.1屋面荷载

APP改性沥青找平防水层 0.302/KNm 20厚水泥砂浆找平层 0.402/KNm 平均150厚保温找坡层 0.522/KNm APP改性沥青隔气层 0.052/KNm 20厚水泥砂浆找平层 0.402/KNm 现浇钢筋混凝土楼板100厚 2.52/KNm 15厚水泥砂浆找平层 0.262/KNm

永久荷载标准值 4.432/KNm 活荷载标准值 0.702/KNm 由屋盖传给计算横向墙体的荷载标准值：11(4.430.70)(4.23.6)120.02kkNGQKN 设计值：由可变荷载控制的组合 5

111.21.4(1.24.431.40.70)(4.23.6)124.62akkNGQKN 由永久荷载控制组合

111.351.0(1.354.431.00.70)(4.23.6)126.12bkkNGQKN 由屋盖传给计算纵向墙体的荷载标准值：47.180.16.3)70.043.4('1kkQG 设计值：由可变荷载控制的组合

67.220.16.3)70.04.143.42.1(4.12.1'1kkaQG 由永久荷载控制组合 05.240.16.3)70.00.143.435..1(0.135.1'1kkbQG

2.2楼面荷载 20厚水泥砂浆抹面 0.402/KNm 100厚钢现浇筋混凝土楼板 2.502/KNm 15厚混合砂浆天棚抹灰 0.262/KNm 恒荷载标准值： 3.162/KNm 活荷载标准值： 2.002/KNm 由楼面传给计算横向墙体的荷载标准值：21(3.162.00)(4.23.6)120.122kkNGQKN 设计值：由可变荷载控制的组合

211.21.4(1.23.161.42.00)(4.23.6)127.922akkNGQKN 由永久荷载控制组合 211.351.0(1.353.161.02.00)(4.23.6)124.442bkkNGQKN 由楼面传给计算纵向墙体的荷载

标准值：58.180.16.3)0.216.3('2kkQG 设计值：由可变荷载控制的组合

73.230.16.3)0.24.116.32.1(4.12.1'2kkaQG 6

由永久荷载控制组合 56.220.16.3)0.20.116.335.1(0.135.1'2kkbQG 2.3墙体自重对于5层墙厚240mm，两侧采用20mm砂浆抹面，计算高度为3.0m，墙体自重

标准值： 08.1610.32004.010.31924.0 设计值：由可变荷载控制的组合： 316.11219.3aNKN 由永久荷载控制组合： 316.11.3521.7bNKN 对于2~4层墙厚240mm，两侧采用10mm砂浆抹面，计算高度为2.8m，墙体自重标准值： 01.1518.22004.018.21924.0 设计值：

由可变荷载控制的组合： 01.1801.152.13a

由永久荷载控制组合： 26.2001.1535.13b 对于1层墙体厚度为240mm，两侧采用10mm厚砂浆抹面，计算时计算高度取至基础顶面处，则底层楼层高度为3.85m，即计算高度为3.85m。其自重标准值： KN64.20185.32004.0185.31924.0 设计值：由可变荷载控制的组合： 77.242.164.203a

由永久荷载控制组合： 86.2735.164.203b 3.内力及承载力计算

本建筑墙体的最大高厚比： 2604.162403850hHo 故满足要求对○2轴墙体，在不考虑局部作用钢筋混凝土梁时，其墙体承载力因两侧开间相差不大，故可以近似按照轴心受压构件进行计算，这样，计算截面可以取每层墙体的根部，计算简图如图：墙体的承载力计算列于表3-1,3-2中。 7

表3-1橫向墙体由可变荷载控制是的承载力计算计算项目第5层第4层第3层第2层第1层 N/Kn 43.9 89.83 135.76 181.69 234.38 h/mm 240 240 240 240 240 H0/m 3 2.8 2.8 2.8 3.85

0/Hh 12.5 11.67 11.67 11.67 16.04

 0.806 0.828 0.828 0.828 0.719

2/Amm 240000 240000 240000 240000 240000

砌块 MU 10 10 10 10 10 砂浆 M 5 5 5 7.5 7.5 2/(/)fNmm 1.50 1.50 1.50 1.69 1.69

/AfKN 290.16 298.08 298.08 335.84 291.63 /AfK 1 1 1 1 1

表3-2橫向墙体由永久荷载控制是的承载力计算 8

计算项目第5层第4层第3层第2层第1层 N/Kn 47.81 92.51 137.21 181.91 21 h/mm 240 240 240 240 240 H0/m 3 2.8 2.8 2.8 3.85

0/Hh 12.5 11.67 11.67 11.67 16.04  0.806 0.828 0.828 0.828 0.719

2/Amm

240000 240000 240000 240000 240000