龙门吊计算书
45t龙门吊基础承载力计算书
45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
50T龙门吊基础设计计算书
3 4 15 02 00 02 0 4图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 1：1050t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下 1.5 左右 m 深度内为坡积粉质粘土，地基的承载力为 180KPa ，基础埋深 h 1.0m 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒 T 形截面，顶宽 0.5m 、底宽 1m 、高 1m 的 T 形 C30 混凝土基础。
沿着钢轨的端头每隔 1.2 米距离就作预埋厚 5mm 钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm 的Φ16 钢筋作为锚筋。
混凝土强度等级为 C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用 P43 型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1 φ 1235 350 0N4 φ 8@350N2 φ 10N3 φ 8@350N2 φ 10 N1 φ 1222 22 4N5 φ 8@350 35 93035基础钢筋布置图通过计算及构造的要求，基础底面配置 24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置 5φ12 与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
φ12为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每 15m 设置一道 20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距 20m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按18.5KN/m3计。
从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
16m跨高、30m跨径、80吨龙门计算书
16m跨高、30m跨径龙门吊计算书一、结构尺寸设计：本标段为40m预制箱梁，单个箱梁最大重量接近150T，该“龙门吊机”为跨墩门架式吊机，设计高度为16m。
“龙门吊机”主体受力结构采用国产“贝雷片”组成，采用8排单层进行设计，并加设加强弦杆，辅助抗风拉、压杆件均采用D=22cm的钢管。
二、计算荷载最大吊重：Ｇ1=80(T)=800(KN)门架顶平车重量：G2=5(T)=50(KN)贝雷片重量：G3=0.3(T)*8*10*10=240(KN)加强弦杆重量：G4=0.08(T)*8*18*10=115.2(KN)支撑架(天窗)重量：G5=0.021(T)*16*4*10=13.44(KN)门架顶木方及轨道重量：G6=0.03(T/M)*30*4*10+9(KN)=45(KN)三、受力计算：1、门架横梁“贝雷片”受力验算：１）立柱顶部支反力计算：２）荷载总计：∑G i=G1+G2+G3+G4+G5+G6=800+50+240+115.2+13.4+45=1263.6 KN 单个支柱支反力计算：N1=N2=∑G i/2=631.8(KN)３）单排(贝雷片)跨中弯矩计算：M max=[N(L/2)-(∑G i-G1-G2)/2*(L/4)]*1/8=(631.8*30/2-413.6*30/8)*1/8=990.75(KNm)由于M max＞[m0]=958(KNm)[m0]——“贝雷片”的允许弯矩为抵抗桁架的跨中弯矩，增加安全保险系数，在“贝雷”桁架上、下加设加强弦杆。
４）抗拉、压应力验算：贝雷片与上、下加强弦杆组合后的惯性矩为：I组合=I0贝雷片+[I0弦杆+Ａ0弦杆*(150/2+r0加强弦杆)2]*２=624344.04(cm4) I0贝雷片——283000(cm4)I0加强弦杆——382.9(cm4)Ａ0加强弦杆——27.48(cm4)r0加强弦杆回转半径——3.72(cm)δmax=M max Y/I组合=990.75*82.44/624344.04=130.82(mpa)δmax＜[δ0]=273(mpa)[δ0]——贝雷片允许拉、压应力故跨中弯矩验算合格。
预制梁场龙门吊计算书
预制梁场龙门吊计算书本文为预制梁场龙门吊计算书，根据梁场实际情况，计算龙门吊的承载能力，确定合理的吊装方案，保障施工安全和工程质量。
一、梁场情况梁场位于室外平坦场地上，场地面积为2000平方米，地基为坚实的混凝土地面，无明显障碍物。
场地内存放着各种规格的预制梁，梁的长度为8-24米，重量为10-40吨。
整个梁场用于存放、调配和组装预制梁。
二、龙门吊性能参数本次使用龙门吊型号为QD100吨龙门吊，吊装高度为10米，最大跨度为20米，最大起吊高度为15米，额定起重量为100吨，额定力矩为300kN.m。
三、龙门吊计算根据预制梁的尺寸、长度、重量和吊装高度，进行龙门吊计算，得出以下结果：1.龙门吊的额定起重量为100吨，可满足预制梁的吊装需求。
2.根据梁的长度和吊装高度，龙门吊需要满足足够的力矩才能完成吊装。
根据实际计算，龙门吊的额定力矩为300kN.m，可以满足梁的吊装需求。
3.根据梁场的面积和梁的规格，可确定龙门吊的最大跨度为20米，满足梁场内的吊装需求。
四、吊装方案根据龙门吊的性能参数和梁的重量、长度和规格，制定以下吊装方案：1.龙门吊的吊钩要正确放置在预制梁的吊装点上，确保吊装平稳和牢固。
2.为了保障吊装安全和梁的完整性，应使用吊装链条或吊装绳索，将预制梁吊起，并在梁两端加装保护器材，避免吊装时梁出现倾斜或损坏现象。
3.在吊装过程中，应遵守安全操作规范，确保工人安全和梁的吊装安全。
应有专人监督吊装过程，避免意外事故的发生。
五、结论本次预制梁场龙门吊计算书，根据实际情况，得出龙门吊的性能参数和吊装方案，保障了施工安全和工程质量。
在施工过程中，应严格按照吊装方案进行操作，确保吊装安全和梁的完整性。
龙门吊设计计算.
陕西安康公路发展项目安康至陕川界（毛坝）高速公路AME15合同段100T龙门吊设计计算书中交第二公路工程局有限公司二零零九年十二月安毛高速AME15合同段100T龙门吊设计计算书（共一册）设计编号：设计计算：项目负责：审核负责：局总工程师：设计单位：中交第二公路工程局有限公司安毛高速15标100T 龙门吊设计计算说明书（共一册）中交第二公路工程局有限公司二○○九年十二月技 术 中 心交图日期 ：目录1 设计依据 (1)2 龙门吊总体构造 (1)3 基本设计参数 (1)4 龙门吊设计计算 (2)4.1荷载组合 (2)4.2吊具计算 (2)4.2.1 钢丝绳验算 (3)4.2.2 横吊梁计算 (3)4.3平车设计 (5)4.4轨道梁 (6)4.5轨道枕梁 (6)4.6龙门桁架计算 (7)4.7龙门桁架柱脚阴头垫座复核计算 (11)4.8龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁弯曲应力复核计算 (12)4.9龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁抗剪复核计算 (14)4.10龙门桁架立柱柱脚连接座焊缝复核计算 (15)5 龙门吊稳定性验算 (16)5.1龙门桁架稳定性验算 (16)5.2龙门桁架支腿斜撑稳定性验算 (16)安毛15标100T龙门吊设计计算说明书1 设计依据（1）《钢结构设计手册》；（2）钢结构设计规范（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025－86 )；（4）简明施工计算手册（第三版）；（6）地基与基础（第三版）；（6）基础工程（第三版）；（7）《建筑结构设计荷载规范 2006年版》（GB50009-2001）。
2 龙门吊总体构造龙门吊桁架采用采用标准贝雷架组拼，桁架高11.43m，跨径20.45m，采用单层12排贝雷组拼，贝雷片之间采用450×1180mm标准花架和自制花架连接，贝雷龙门吊总体构造见下图2.1。
图2.1 100t贝雷龙门吊总体构造图3 基本设计参数（1）龙门吊桁架系统均采用贝雷架和贝雷连接花架搭设。
60T龙门吊设计计算书midas)
灌凤高速公路No.1合同段（K27+000～K47+977.265）60T龙门吊计算书编制：侯兆隆、吴晓栋审核：钱江审批：田连民目录1、计算依据 (1)2、龙门吊总体结构 (1)3、计算荷载 (1)3.1、计算荷载 (1)3.2、荷载组合 (2)4、龙门吊结构计算 (2)4.1、吊具计算 (2)4.2、起吊平车吊梁计算 (2)4.3 、龙门吊主梁、支腿结构计算 (3)4.3.1、模型建立 (3)4.3.2、组合1验算 (4)4.3.3、组合2验算 (5)4、结论 (6)灌阳至凤凰高速公路NO.1合同段 60T 龙门吊计算书·11、计算依据1.1、《灌阳至凤凰高速公路NO.1合同段60T 龙门吊设计图》；1.2、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；1.3、《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）；1.4、《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008）；1.5、《机械设计手册》；1.6、《钢结构设计手册》。
2、龙门吊总体结构60T 龙门吊采用轨道行走式，轨道间距25m ，净高约9m 。
门吊主梁采用三角桁架组拼，每个主梁采用2排三角架，门吊支腿采用钢管结构，主支腿采用φ325×10钢管、副支腿采用Φ219×6钢管管；卷扬机最大输出张力8t ，卷扬机与80t 滑车组相连，滑车组绕12线，龙门吊总体构造见图2-1。
图2-1 60T 龙门吊总体构造图3、计算荷载3.1、 计算荷载(1) 结构自重荷载由MIDAS CIVIL2010计算程序自动计算。
(2) 起升荷载：吊重荷载600kN ，吊具30kN ，起吊小车80kN合计：N P Q k 7108030600=++=吊车与轨道接触长度度为1.93m ，故线性荷载Qd=710KN /1.93m=183.94KN/m(3) 起吊小车行走制动荷载：按起升荷载10%取值，KN P P Q T 0.71%10710%10=⨯=⨯=吊车与轨道接触长度度为1.93m ，故线性荷载Qz=710KN /1.93m=18.39KN/m(4) 风荷载：因风荷载对龙门吊影响甚微，故不作考虑3.2、 荷载组合组合1：小车起吊重物在跨中横梁上行走承载力验算：1.1×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）组合2：小车起吊重物在边跨横梁上行走承载力验算：1.1×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）4、龙门吊结构计算4.1、吊具计算龙门吊起重设备采用卷扬机起吊，卷扬机最大输出张力8t ，卷扬机与80t 滑车组相连，滑车组绕12线，钢丝绳直径24mm 、最大破断拉力317KN ，取安全系数5，则吊具理论吊装重量317×12/5=760.8KN ＞1.1×(600+30)=693KN ，满足要求。
(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。
龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。
（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
（2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN；（3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN；（4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重；（5）G6=（170000+200000）/=92.5KN；（6）吊重20t；考虑冲击系数1.2；（7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2；（8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m；（9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；（10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)；（11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。
（12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米（13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米（13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m3.2、材料性能指标地基（1）根据探勘资料取地基承载力特征值：ƒα=180Kpa（2）地基压缩模量：E S =5Mpa4、地基验算4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。
4.2、地基承载力验算轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1图-4.1：荷载布置图（单位：m）假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
4T简易龙门吊计算书
东莞市石龙南岸三桥4T简易龙门吊计算书计算：陈文寅复核：审定：日期：4T简易龙门吊计算书一、概况因施工需要在制作棚设备一套4T简易龙门吊作为场内运输，龙门吊主横梁采用I40b工字钢，立柱采用4根∠75×75×5㎜的角钢和∠50*50*4mm的连成一整体，组成30×30㎝到60x60cm的方柱，每侧1、横梁强度计算：I40b工字钢: 高h=400mm，腹板厚d=12.5mm，顶板宽b=144mm，顶、底板厚t=16.5mm。
面积A=94.07cm2，Ix=22781cm4,Wx=1139cm3, Sx=671.2cm3,J=（h*d3+2*b*t3）=69.166cm4.M=M1+M2 =40*1.2*11.05/4+0.7384*11.05*11.05/8=143.87 KN-M正应力：σ=M/W=143.87e3/1139e-6=126.31MPa＜[σ]=145MPa剪应力：τ=Q*Sx/Id=40000*1.2*671.2e-6/22781/12.5=11.31MPa＜[τ]=85MPa 挠度：f max=P*l*l*l/(48EI)=48000*11.05*11.05*11.05/48/2.1e5/22781e4=28mm m=l/400=28mm，挠度刚好符合规定值，因此对工字钢横梁进行加强，采用在腹板上加焊加强钢板。
减少横梁挠度，并在平常施工中加强起吊重量的控制。
2、立柱单柱组成4-∠75×75×5㎜，面积A=10.667*4=42.668cm2，自重G=5.397*5.4*4=1.166KN，Ix-x=(48.17+20*20*10.667)=4315cm4 W=4315/20=215.75cm3（简单合成）。
M=（40*1.2/2*0.5/2 + 0.7384*9.05*9.05/2）/2=18.12 KN-MN=（48/2+21.1*0.7384/2）/2+1.166=17.06KNσ=N/A+M/W=17060/4266.8+18120000/215750。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
10T龙门吊基础设计计算书
10T龙门吊基础设计计算书**************************轨道板厂10T 龙门吊基础设计10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
错误!未指定主题。
图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
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龙门吊计算书(总9页) --本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。
吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。
汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。
汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。
汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。
钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。
卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。
绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。
汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。
地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。
第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。
本方案地基基础梁总计受力：M=137+60×2=257TF=M*g=257T×kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）T×kg/4=355kN。
1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/mg1方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明公式（1）”计算：=×××315=533kN/m；Pd满负荷运转时：=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；g1maxPmax=×××355=600kN。
d每种工况下，二者取较大值。
所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/m。
起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。
考虑到龙门吊周转使用，按照满负荷运转时配备基础梁走形轨理论重量≥71kg/m，根据《起重机用钢轨YBT5055-2014》表3，选用QU100，理论重量为m。
1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算本方案采用C30钢筋混凝土基础，C30抗压强度mm2，QU100钢轨高度为150mm，底面宽度a=150mm，龙门吊单侧支腿接触点之间的距离为，钢轨受到集中荷载时，扩散角为45度，则轨道底面对轨道基础的受力为300mm×6980mm的均布荷载。
F=315kN×2+m××10N/kg/1000=635kNP=F/A=635×1000/（300×6980）=mm2P<mm2故条形基础的结构形式满足龙门吊的使用要求。
1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算预制梁场建立在已压实成型的路床上，实测地基承载力为110KPa。
（1）荷载：其中钢筋混凝土基础梁密度取m3（含配筋）。
F=315kN×2+m××10N/kg/1000+m3×（××）×10=636kN（2）每侧支点轨道基础地基受力集中面积：A=1×（+）=。
（3）轴心荷载作用下地基承载力验算：a：本方案复核：pk =636/=<fak=110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第条规定。
b：按照满负荷运转时复核:pk =716/=94kPa<fak=110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第条规定。
所以，地基承载力满足要求。
1.2 吊装设备及吊具验算汽车吊选用2台KATO NK-400E，吊车工作半径，两片主梁分别整体吊装；吊装钢丝绳选用6x37S+FC-φ28，双支吊索起吊；卸扣选择美标G2130-25-1-3/4"；绳卡选用U型绳卡，绳卡螺栓直径为20mm，每处固结钢丝绳的绳卡个数为5个，绳卡间距180mm。
1.2.1 汽车吊选型思路（1）首先要勘察吊装现场，根据现场实际情况首先确定吊装线路，然后根据线路可以确定吊车臂的工作半径R，最后根据吊装的吨位查起重机性能表即可以确定吊车。
（2）起重半径R无要求时根据起重量Q及起重高度H，查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L，并可查得在选择的起重量和起重高度下相应的起重半径，即为起吊该构件时的最大起重半径，同时可作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。
（3）起重半径R有要求时根据起重量Q、起重高度H及起重半径R三个参数查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L,并确定吊装该构件时的起重半径，作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。
有要求时根据起重量Q及起重高度H初步选定起重机型号，并根据由数解（4）最小臂长Lmin法或图解法所求得的最小起重臂长的理论值L，查起重机性能曲线或性能表，从规定的几min，即为吊装构件时所选的起重臂长度。
种臂长中选择一种臂长L＞Lmin根据实际选用的起重臂长L及相应的α值，可求出起重半径，然后按R和L查起重机性能曲线或性能表，复核起重量Q及起重高度H，如能满足要求，即可按R值确定起重机吊装构件时的停机位置。
1.2.2 汽车吊负荷计算龙门架抬吊部分总重量G=单片主梁重量+支腿总承重量×2≈30T，两台汽车吊抬吊，则每台汽车吊承担的重量G=G/2=15T，如图所示：间距分别为、、。
1370001.2.3 汽车吊选型汽车吊的起吊高度H≥h1+h2+h3+h4，起重臂长度L≥H/sinθ，θ为起重臂仰角，一般取值70～77°，本工程取值70°。
根据上述方案，龙门吊支腿安装高度h1=11m，龙门吊主梁安装悬停过程中主梁距离支腿顶面高度h2=，主梁上绑扎点至主梁吊起后底面的距离h3=，主梁顶面至吊车吊钩高度h4=，则汽车吊的起吊高度H≥11+++=，起重臂长度L≥sin70≥。
汽车吊工作半径取值，综合考虑吊车臂长、起重量，选定两台40T的吊车KATO NK-400E。
汽车吊起重性能复核：吊车1工况为：臂长，工作半径，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%<80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。
吊车2工况为：臂长，工作半径，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%<80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。
所以，两台KATO NK-400E满足起吊重量要求。
1.2.4 钢丝绳选择校核龙门架主梁抬吊选用6×37S+FC-φ28--1670，吊点选择在主梁端部，双支吊索起吊，如上图所示。
钢丝绳拉力计算：本吊装方案中，钢丝绳在竖直方向两条吊索之间方向夹角β：β=arcsin2/=°，则钢丝绳与主梁水平夹角为α=90-β=°，所以每根钢丝绳的拉力为N=×82/2/sin（）=，因此，查《GB8918-2006重要用途钢丝绳》表11得到：钢丝绳选用6×37S+FC-φ28，钢丝绳破断拉力为432kN，对应。
钢丝绳实际安全系数复核：钢丝绳实际安全系数为432/=>6，满足6倍的安全系数要求。
1.2.5 卸扣的选择校核选用G2130，工作荷载25T，公称直径1-3/4"即，卸扣销轴螺栓直径51mm。
吊装质量最大支撑时拉力N=，卸扣的安全系数取值为4，则卸扣的极限工作荷载为×4=20T，选用弓形卸扣。
查《GBT/T25854-2010一般起重用D形和弓形锻造卸扣》表2选用的弓形卸扣型号为：GBT/T25854-4-BX20，且要求公称直径d≤71cm，卸扣销轴螺栓直径D ≤80mm。
由于目前国标卸扣都是采用45号钢锻造而成，国标卸扣重量重、体积大，国标规定的卸扣尺寸仅有最大值或最小值，导致各厂家生产尺寸不统一，难以掌握卸扣实体质量，所以目前国内使用较多的为美式卸扣。
美式卸扣拥有体积小，拉力大、尺寸规范的特点。
常用标准有：弓型卸扣—G209、G2130（带保险），D型卸扣—G210、G2150（带保险）。
按种类可分为G209(BW)，G210(DW)，G2130(BX)，G2150(DX)。
按型式可分为弓型(欧米茄形)弓型带母卸扣和D型(U型或直型)D型带母卸扣。
安全系数有4倍、5倍、6倍，甚至8倍。
按照“附录美标高强弓形卸扣-G2130尺寸参数表（弓型带螺母1/3-150T）”选用G2130，工作荷载25T，公称直径1-3/4"即，卸扣销轴螺栓直径51mm。
最终卸扣选择美标G2130-25-1-3/4"。
卸扣的校核：（1）尺寸校核（相对于国标）：公称直径d=1-3/4"=≤71cm，卸扣销轴螺栓直径B=51mm≤80mm，满足规范要求。