现浇箱梁盘扣支架、跨路门洞计算书
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1:连续箱梁施工工艺流程图附件3:质量保证体系第旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识TQC 教育检查落实疋 教 育 计 划改进工作质量 质量保证体系项目经理部质量 管理领导小组项目队质£量小组各项工作制度和标准技术保证贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理现 场 Q C 小 组 活 动熟 悉 图 纸 掌 握 规 范应 用 新 技 术 工-艺技术岗位责任制质量责任制底划训核总结表彰先进 提高工作技能制度保证经济法规经济责任制优质优价宀完 善 计 量 支 付 手 续制 疋 奖罚 措 施 签 疋 包 保责 任 状L1接 疋 进 充加受 期 行 分强 奖优罚劣业 不 自 用现主 疋 检现场和 期 代试经济兑现监 质 化试 理 量检验监 检 手控督 查段制质量评定附件4:安全、质量保证体系图质量保证体系L思想保证组织保证技术保证提高质量意识I TQC教育项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组为用户服务质量工作检查检查落实改进工作质量QC小组活岗前技术培训总结表彰先进贯彻IS09000系列质量标准，推行全面质量管理施工保证创优规划制度保证各项工作制度和标准熟悉图纸掌握规r 1 T技术岗位责任制底划提高工作技能实现质量目标经济法规经济责任制优测优价复核卓里质疋创优措施确创优项目制疋奖罚措施质量评定充加分强利现现场代试检验测控手手制奖优罚劣经济兑现见专业资料安全保证体系图安全生产保证体系1. 经理部各类人员各职能部门的安全生产责任制.2. 认真惯彻”安全生产,预防为主”的方针和"管生产必须管安全”的原则.3. 对职工进行经常性安全教育.4. 坚持安全检查制度.5. 对生产过程中出现的安全问题按"三不放”过的原则处理.6. 执行安全生产”五同时".1. 施工组织是否有安全设计或安全技术措施.2. 施工技术是否符合技术和安全规定.3. 安全防护措施是否符合要求.4. 施工人员是否经过培训.5. 施工方案是否经过交底.6. 各级各类人员施工安全责任制是否落实.7. 是否制定安全预防措施.8. 对不安全因素是否有控制措施.1. 安全设计安全技术措施交底后是否人人明白，心中有数.2. 施工生产过程中各种不安全因素是否得到控制.3. 施工机械是否坚持安全安全挂牌.4. 安全操作规程和安全技术措施是否认真执行.5. 现场有无违章指挥违章作业.6. "周一"安全讲话是否正常执行.7. 安全隐患是否限制、整改8. 信息反馈是否准确及时.1. 安全生产责任制.2. 班前安全讲话制.3. "周一"安全活动制.4. 安全设计制.5. 安全技术交底制.6. 临时设施检查验收制.7. 安全教育制.8. 交接班制.9. 安全操作挂牌制.10. 安全生产检查制.11. 职工伤亡事故报告处理12. 安全生产奖证制.安全生产目标组织保证工作保证安全生产领导小组开工前检查施工过程检查收尾工程检查制度保证1. 总结施工生产过程中安全生产经验,对于成功的控制方法总结推广.2. 找出施工过程中安全管理的薄弱环节,提出改进措施.3. 做好总结、评比工作.安全生产目标三无：无工伤死亡事故无交通死亡事故无火灾、洪灾事故一杜绝：杜绝重伤事故一达标创安全达标工地专业资料附件5:现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3X 19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145 ）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。
32m现浇箱梁碗扣式支架计算书
附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。
支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。
横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
箱梁混凝土一次浇筑完成。
2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。
2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。
32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。
箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。
现浇箱梁支架方案计算
现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。
2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。
5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。
6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。
⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。
主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。
箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。
结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
国道高架桥现浇箱梁支架设计计算书
104国道第2合同段高架桥（二）现浇箱梁支架设计计算书编制人：校核人：审核人：目录1、概述 (3)2、设计依据 (3)3、现浇箱梁结构断面图 (3)4、门式支架型式 (4)5、设计荷载 (5)6、满堂支架受力计算 (5)6.1、竹胶板计算 (5)6.1.1 等截面箱梁竹胶板 (5)6.1.2 变截面箱梁竹胶板 (6)6.2、方木计算 (6)6.2.1 等截面箱梁方木 (6)6.2.2 变截面箱梁方木 (7)6.3、脚手架钢管计算 (8)6.3.1 等截面箱梁脚手架钢管 (8)6.3.2 变截面箱梁方木 (9)6.4、1219门架计算 (9)6.4.1 等截面箱梁1219门架承载力计算 (10)6.4.2 变截面箱梁1219门架承载力计算 (10)6.5、地基承载力计算 (11)6.5.1 等截面箱梁地基承载力计算 (11)6.5.2 变截面箱梁地基承载力计算 (11)7、门洞支架受力计算 (12)7.1、I20型钢计算 (12)7.2、贝雷纵梁计算 (14)7.3、混凝土基础计算 (15)7.4、地基承载力计算 (15)高架桥（二）现浇箱梁支架设计计算书1、概述开发区高架（二）第二合同段设计大桥一座，起讫桩号为K2+033.3～K3+180.819，桥长1147.52m，包括跨龙溪港大桥1座（75+130+75），跨公路高架分别为（27+45+27）和（34+55+34）2座，共三座变截面桥，全桥共分9联，其中3联为变截面连续梁，6联为等截面连续梁，桥梁宽度均为31.5m。
2、设计依据1．《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）；2．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；3．《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；4．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；5．《木结构设计规范》（GB 50005-2003）；6．《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；7．《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）3、现浇箱梁结构断面图变截面箱梁一般构造图等截面箱梁一般构造图4、门式支架型式等截面箱梁采用满堂1219门式支架，门式支架纵桥向间距为60cm；横桥向门架间距腹板下为60cm，空腔及翼缘板下为90cm；，支架顶部加密一层水平加固杆。
(经典手算,值得收藏)1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书
XX工程1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书XX公司二0二一年十月目录1、支架概况 (1)1.1. 总体概况 (1)1.2. 支架设计 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (3)4、荷载分析 (3)4.1. 恒载 (3)4.2. 活载 (3)4.3. 荷载组合 (4)5、支架受力计算 (4)5.1. 底模计算 (4)5.2. 方木计算 (5)5.3. 工10底模承重梁计算 (7)5.4. 盘扣架立杆计算 (7)5.5. 盘扣架基础计算 (8)5.6. 盘扣架稳定性计算 (8)11.1. 总体概况结合现场的实际情况，本工程混凝土现浇箱梁采用盘扣支架法施工。
箱梁模板采用18mm 厚的竹胶板，竹胶板下顺桥向布置方木，方木支撑在横桥向工10型钢底模承重梁上。
便于支架的安拆与倒用，支架采用统一形式设置，支架竖杆横向间距为60cm 或90m ，纵向间距为90m ，最大步距为150cm ，方木采用10cm ×10cm ，方木间距为15cm 、20cm 及30cm ，工10型钢分配梁间距为90cm 。
1.2. 支架设计1.4m ～2.0m 梁高模板支架设计：架体：立杆纵向间距900mm ，横向间距900mm ；横杆步距为1500mm 。
主梁：L185铝梁（工10工字钢）横桥向梁布置。
次肋：10×10cm 木方，顺桥向设置，腹板下间距20cm ，底板及翼缘板下间距30cm 。
面板：采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ，沿梁长向铺钉于次肋上。
图1.2-1 现浇支架立面图2图1.2-2 现浇支架断面图图1.2-3 现浇支架平面图1、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）；4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）；5、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》（JGJ/T 231-2021）；6、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；37、《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB 50068-2018）；8、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2014）；9、《工程结构通用规范》（GB 55001-2021）；10、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015年版）；11、《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）；12、《钢结构通用规范》（GB 55006-2021）；13、《木结构设计标准》（GB 50005-2017）；14、《木结构通用规范》（GB 55005-2021）；15、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）；（1）钢筋砼容重：26kN/m 3；（2）钢材弹性模量：E=2.06×105MPa ；（3）木材弹性模量：E=1.0×104MPa ；（4）Q235B 钢材：=215MPa σ 120MPa τ=；（5）竹胶板、方木：12MPa σ= 1.2MPa τ=。
连续梁支架及门洞计算书5篇
连续梁支架及门洞计算书5篇第一篇：连续梁支架及门洞计算书连续梁支架及门洞结构受力分析验算书一、工程概况辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。
桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。
本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。
本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。
跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。
二、计算依据1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。
7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、支架材料要求根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1：连续箱梁施工工艺流程图附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准 提高工作技能技术岗位责任制 质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务 制定教育计划质量工作检查现场Q C小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划 检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段专业资料附件4：安全、质量保证体系图制度保证 经济法规 经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣 经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识 TQC 教育检查落实 改进工作质量组织保证项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范 技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图专业资料附件5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3×19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。
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现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。
此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。
材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。
五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。
腹板位置底模受力简图强度验算：mmN q M ⋅=⨯==2504701015032.11110L 22max max223max max /13/48.545750250470mm N f mm N mm mmN W M m ==⋅==＜σ故强度满足要求！挠度验算：（调整系数φ为0.677）[]mm w mm EI q w 375.0400L143.0343125106100150644.85677.0100L 677.03441max ===⨯⨯⨯⨯⨯==＜故15mm 多层板验算满足要求！q次龙骨采用100㎜×100㎜方木纵桥向布置，间距150mm ，最大跨度1200mm 。
作用于100㎜×100㎜方木的最大荷载： a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m=70.2kN/㎡ b.模板荷载：0.3kN/㎡c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡d.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值：m kN m b a q /58.1015.0)(1=⨯+=设计值：[]m kN m c b a q /74.1315.0d 4.1)(2.12=⨯+++=）（次龙骨按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=1200mm 。
腹板位置次龙骨受力简图强度验算：mmN q M ⋅=⨯==197856010120074.1310L 22max223max max /31/88.116666711978560mm N f mm N mm mm N W M m==⋅==＜σ故强度满足要求！ 挠度验算：[]mmLw mm EI q w 340099.183333330009100001258.10677.0100L 677.0441max ===⨯⨯⨯⨯==＜故次龙骨选用100㎜×100㎜方木@150mm ，满足要求!q主龙骨选用单根16#槽钢横桥向布置，间距1200mm ，跨度900mm 。
作用于16#槽钢的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m=70.2kN/㎡b.模板及次龙骨：1.2kN/㎡c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡d.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值：m kN m b a q /68.852.1)(1=⨯+=设计值：[]m kN m d c b a q /22.1112.1)(4.1)(2.12=⨯+++= 主龙骨按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=900mm腹板位置主龙骨受力简图强度验算：mmN q M ⋅=⨯==90088201090022.11110L 22max max2235max max /205/00.771017.19008820mm N f mm N mm mm N W M m==⨯⋅==＜σ故强度满足要求！挠度验算：[]mm w mm EI q w 25.2400L20.01035.91006.210090068.85677.0100L 677.065441max ===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==＜故主龙骨选用单根16#槽钢，满足要求！ q2.箱梁空箱位置验算 ①面板计算以最不利2.7m 高混凝土位置计算，计算底模采用满铺15mm 多层板，取1.22m 板宽验算：箱梁空箱处的钢筋砼厚度：0.53+0.7=1.23m ，则 作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×1.23m =31.98kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值：m kN m a q /02.3922.11=⨯=设计值：m kN m c b a q /36.5522.1)](4.12.1[2=⨯++= 面板按四跨连续梁计算，支撑跨径取L=250mm 。
空箱位置底模受力简图强度验算：mmN q M ⋅=⨯==346001025036.5510L 22max max 223max max /13/56.74575034600mm N f mm N mm mm N W M m ==⋅==＜σ故强度满足要求！ 挠度验算：[]mm w mm EI q w .6250400L47.034312510610025002.39632.0100L 632.03441max ===⨯⨯⨯⨯⨯==＜故15mm 多层板验算满足要求！次龙骨采用100㎜×100㎜方木纵桥向布置，间距250mm ，最大跨度1200mm 。
作用于100㎜×100㎜方木的最大荷载： a.钢筋及砼自重：26kN/m³×1.23m =31.98kN/㎡ b.模板荷载：0.3kN/㎡c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡d.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值：m kN m b a q /07.825.0)(1=⨯+=设计值：[]m kN m c b a q /434.1125.0d 4.1)(2.12=⨯+⨯++=）（ 次龙骨按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=1200mm 。
空箱位置次龙骨受力简图强度验算：mmN q M ⋅=⨯==1646496101200434.1110L 22max max223max max /13/88.91666671646496mm N f mm N mm mm N W M m ==⋅==＜σ，故强度满足要求！ 挠度验算：[]mmw mm EI q w 3400L51.18333333109100120007.8677.0100L 677.03441max ===⨯⨯⨯⨯⨯==＜故次龙骨选用100㎜×100㎜木方@250mm ，满足要求! q主龙骨选用单根16#槽钢横桥向布置，间距1200mm ；跨度选1500mm 。
作用于16#槽钢的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×1.23m =31.98kN/㎡b.模板及次龙骨：1.2kN/㎡c.施工人员及设备荷载：3kN/㎡d.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值：m kN m b a q /82.392.1)(1=⨯+=设计值：m kN m d c b a q /18.562.1)](4.1)(2.1[1=⨯+++= 主龙骨按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=1500mm 。
空箱位置主龙骨受力简图强度验算：mmN q M ⋅=⨯==126450010150018.5610L 22max max2235max max /205/04.1081017.1.1264500mm N f mm N mm mm N W M m==⨯==＜σ故强度满足要求！挠度验算：[]mmw mm EI q w 75.3400L71.01035.91006.2100150082.39677.0100L 677.065441max ===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==＜故主龙骨选用单根16#槽钢，满足要求！ q3.支架支撑结构体系计算 3.1立杆承载力计算立杆纵向间距为1200mm ，取最大S 1=2.038㎡计算： 单根立杆承载力计算：a.钢筋及砼自重：26kN/m³ ×2.038㎡×1.2m ＝63.59kN ；b.模板及龙骨：（0.3+0.6+0.3）kN/㎡ ×0.9m ×1.2m ＝1.30kN ；c.施工人员及设备：3kN/㎡ ×0.9m ×1.2m ＝3.24kN ；d.杆件自重：0.18kN/m ³×0.9m ×1.2m ×6m=1.67kN ，取3kN 荷载组合：设计值：kN c d b a N 01.864.1)(2.1=+++= 3.2稳定性验算按照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010验算： （1）不组合风荷载计算立杆的截面特性：查《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010中附录C 得：立杆截面积：A=571mm 2；回转半径：i=20.10mm ；钢材强度：f=300 N/mm 2；弹性模量：E =2.06×105 N/mm 2；取L=1500mm 。
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010中：公式（5.3.2-1）、（5.3.2-2）计算，取其中的较大值：lo=ηh=1.2×1.5=1.8m （5.3.2-1）lo =h’+2ka=1m+2×0.7×0.60m=1.84m （5.3.2-2） 公式中:h’—支架立杆顶层水平步距（m ）.宜比最大步距减少一个盘扣的距离 k——悬臂计算长度折减系数，可取0.7a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m)η——支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5m 时，可取1.2 取两者较大值，lo=1.84m 。