板模板(扣件钢管高架)计算书+4.3

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悬挑板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.20.21 风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 12立柱纵向间距l a(mm) 600立柱横向间距l b(mm) 1200水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 400小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：56CD2502506006006006006006006005025045001502501200120012001504500立杆：钢管Φ48.3×3.6双扣件板底支撑小梁：方木40x90mm ，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6模板设计平面图板底面板：板厚15mm562502504500250650100120001200板底支撑小梁：方木40×90mm，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Ф48.3×3.6600600600600600600立杆：钢管Ф48×32001500150015001500150015001500双扣件垂直剪刀撑模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)12面板弹性模量E(N/mm 2)4200根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

模板钢管计算书

模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距(m)：1.1；立杆纵距(m)：1.1；横杆步距(m)：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距(mm) ：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)：4.27；采用的钢管(mm)：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3) ：1；混凝土自重(kN/m3)：24；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)：5.4；楼板的计算跨度(m)：4；楼板的计算厚度(mm)：110；施工平均温度(℃)：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：15；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。

计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图公式：σ = M/W < fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，公式：W=bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M =0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线，包括：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×1.1×0.11≈3.02 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×1.1≈0.38 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×1.1=2.2 kN/m；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3 = 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4× 2.2≈7.17 kN/m1计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；面板的最大弯距M= 0.1×7.17×40 2=1147.52 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1147.52/ 41250≈0.03 N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ= 0.03 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]= 13 N/mm2，满足要求！最大挠度按以下公式计算：公式：ω = 0.677×q×l4/(100×E×I)q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = q+q2 = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m；1l--计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；E--面板材质的弹性模量：E = 9500 N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I =bh3/12计算式：I = 40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω = 0.677×3.41×40 4/(100×9500×11250)=0 mm；面板的最大容许挠度值：[ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm；结论：面板的最大挠度计算值ω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]= 0.16 mm，满足要求！四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =B b B h2/6计算式：W = 40×902/6=54000 mm3；公式：I = B b B h3/12计算式：I = 40×90 3/12=2430000 mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×0.04×0.11=0.11 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×0.04≈0.01 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×0.04=0.08 kN；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3= 1.2×(0.11+ 0.01)+1.4× 0.08≈0.26 kN/m12.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M = q×l2/8最大弯距M = ql2/8 = 0.26×1.12 /8≈0.04 kN.m；最大支座力N = ql = 0.26×1.1≈0.29 kN ；梁底支撑最大应力计算值σ= M /W = 39446/ 54000≈0.73 N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值[f]= 17 N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73 N/mm2 小于板底支撑的抗弯强度设计值17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V = q×l/2最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ = 3×V/(2×b×h n) ≤f vb --板底支撑方木截面宽度h--板底支撑方木截面高度n板底支撑受剪应力计算值：τ = 3 ×143.44/(2 ×40×90)≈0.06 N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值[T] = 1.7 N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06 N/mm2 小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：公式：ω = 5×q×l4/(384×E×I)最大挠度计算值：ω= 5×0.26×1100 4 /(384×10000×2430000)≈0.2 mm；最大允许挠度[ω]= 1100 / 250=4.4 mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm 小于板底支撑的最大允许挠度4.4 mm,满足要求!五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 0.29 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩M max = 0.87 kN.m ；最大剪力V max = 4.74 kN ；= 3.2508 mm ；最大变形ωmax最大支座力R max = 8.68 kN ；最大应力σ= M/W= 867.98/ 4490≈193.31 N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31 N/mm2 小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ = 2×V/[π×r2-π×(r-d)2] ≤f vr --水平支撑钢管截面半径t --水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ = 2 ×4739.11/(3.14 ×242-3.14×(24-3)2)≈22.35 N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35 N/mm2，小于水平支撑钢管允许抗剪强度125 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管允许挠度：[ω]= 1100/150≈7.33 与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508 mm，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10 mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。

楼板模板高支撑架计算书

楼板模板高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为7.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.30米。

梁顶托采用10号工字钢。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.150×1.200+0.350×1.200=4.920kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.098kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/64800=1.520N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.300=1.970kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1970.0/(2×1200.000×18.000)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.520×3004/(100×6000×583200)=0.134mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

板模板(盘扣式)计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。

板实用模板扣件式组合钢实用模板计算书.docx

精品文档板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《组合钢模板技术规范》GB/T50214-20133、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》 GB 50009-20125、《钢结构设计规范》 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称钢筋混凝土拱新浇混凝土楼板板厚(mm)500新浇混凝土楼板边长L(m)7.5新浇混凝土楼板边宽B(m)3二、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活荷载22.5 (kN/m )当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载21.5(kN/m )当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载2 1.5(kN/m )面板自重标准值0.3 G1k(kN/m2)面板及小梁自重标准值0.5模板及其支架自重标准值楼板模板自重标准值0.75模板及其支架自重标准值 1.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值 G3k (kN/m 3 ) 1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板支撑体系设计模板支架高度 (m)7.5水平拉杆步距 h(mm)1000面板铺设方式平行长边面板长向接缝方式端缝错开立柱横向间距 l b(mm)600面板一端悬臂长 (mm)50小梁间距 (mm)300小梁一端悬挑长度 (mm)50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图 (楼板长向 )模板设计剖面图 (楼板宽向 )四、面板验算1 号面板长度 l(mm)1500面板块数5面板宽度 b(mm)600面板厚度 (mm)3荷载设计值折减系数1面板截面惯性矩 I(cm 4)90.7面板截面抵抗矩 W(cm 3)21.1面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2)205面板弹性模量 E(N/mm 2)206000面板一端悬臂长 (mm)50小梁间距 (mm)300面板长向接缝方式为端缝错开，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008， 5.2.1 条，面板可按简支梁计算。

板模板计算书

a.平板的计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.38；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):170.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.17×1+0.35×1 = 4.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.6+1.4×2.5= 9.02kN/m最大弯矩M=0.1×9.02×0.252= 0.056 kN·m；面板最大应力计算值σ= 56375/54000 = 1.044 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.044 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 4.6kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×4.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.026 mm；面板最大允许挠度[V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.026 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.17 = 1.062 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.087 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 ×(q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.062 + 0.087)+1.4×0.625 = 2.255 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×2.255×12 = 0.225 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.225×106/83333.33 = 2.706 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.706 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.255×1 = 1.353 kN；方木受剪应力计算值τ= 3 ×1.353×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.406 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.15 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.15×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.197 mm；最大允许挠度[V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.197 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.48 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.93 kN·m ；最大变形Vmax = 2.612 mm ；最大支座力Qmax = 10.852 kN ；最大应力σ= 930336.315/5080 = 183.137 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.137 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.612mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

板底高支模架计算书(扣件连接方式为双扣件,板底支撑形式为圆木

板底高支模架计算书（扣件连接方式为双扣件，板底支撑形式为圆木板底高支模架计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。

本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。

由于原木两头直径不能一致，因此考虑到最不利的因素只能以原木两头直径中较小端直径作为原木的计算直径。

支撑圆木搁置在支撑钢管上应平整且受力均匀；如通过楔形垫块或其他方法进行水平调整，应保证其充分的稳定性。

本工况在国家规范中没有作出具体规定及计算方式，故本计算书不作为依据只作参考。

楼板高支模架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2021)等规范编制。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编制中还参考《施工技术》2002.3.《高支撑架设计和使用安全》。

一、参数信息:1.脚手架参数立杆横向间距或排距la(m):1.00；立杆纵向间距或跨距lb(m):1.00；立杆步距h(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架计算高度H(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:圆木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板混凝土厚度(mm):100.000；施工均布荷载(kN/m):1.000；23.圆木参数圆木弹性模量E(N/mm2):9500.000；圆木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；圆木抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；圆木的间隔距离(mm):250.000；圆木的小头直径(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑圆木的计算:圆木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.142×20.0003/32=785.398cm3；I=3.142×20.0004/64=7853.982cm4；1.荷载的计算：方木楞计算简图(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.250×0.100×10-3 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN；2.圆木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷载 p =1.4×0.750=1.050 kN；最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 0.855×1.0002/8 = 0.369 kN.m；最大支座力N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 0.855×1.000/2 = 0.953 kN ；圆木的最大应力值σ= M / w = 0.369×106/785.398×103 = 0.470 N/mm2；圆木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；圆木的最大应力计算值为 0.470 N/mm2 小于圆木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.圆木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×0.855/2+1.050/2 = 0.953 kN；圆木受剪应力计算值T = 3 ×952.500/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.298 N/mm2；圆木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；圆木受剪应力计算值为 0.298 N/mm2 小于圆木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.圆木挠度验算:感谢您的阅读，祝您生活愉快。

180厚板扣件钢管楼板模板支架计算书word精品文档8页

扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2019)。

计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.18+0.20)+1.40×2.50=9.162kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.18+0.7×1.40×2.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×2.8。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.9×(25.100×0.180×0.800+0.200×0.800)=3.397kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×3.397+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.059kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.059×1000×1000/43200=1.374N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.397+1.4×1.800)×0.300=1.187kN截面抗剪强度计算值T=3×1187.0/(2×800.000×18.000)=0.124N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×3.397×3004/(100×6000×388800)=0.080mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9×(25.100×0.180×1.200+0.200×1.200)=5.095kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.095×0.300×0.300=0.233kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.233×1000×1000/43200=5.394N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

板模板计算书汇总

板模板(扣件钢管架)计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息

1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.90；

2.荷载参数

23):25.000； ):0.350；混凝土与钢筋自重模板与木板自重(kN/m(kN/m2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m

3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木； 22):13； ):9500；面板抗弯强度设计值(N/mmE(N/mm面板弹性模量22):13.000；(N/mm 木方弹性模量E(N/mm):9000.000；木方抗弯强度设计值2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； (N/mm木方抗剪强度设计值；(mm):70.00；木方的截面高度(mm):50.00木方的截面宽度．

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

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板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20XX3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20XX4、《钢结构设计规范》GB 50017-20XX一、工程属性小梁最大悬挑长度l1(mm) 250 主梁最大悬挑长度l2(mm) 250 结构表面的要求结构表面外露四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.063kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.202]＝0.202kN·mσ＝M max/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×3004/(100×10000×281250)=0.061mmν＝0.061mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 256 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.073×0.92+0.125×0.945×0.92＝0.204kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.097×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.581kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.204，0.581，0.791]＝0.791kN·mσ=M max/W=0.791×106/64000=12.352N/mm2≤[f]=15.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.073×0.9+0.625×0.945×0.9＝1.135kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.9+0.688×3.15＝2.222kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.135，2.222，3.174]＝3.174kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9004/(100×9350×256×104)＝0.142mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×256×104)＝0.02mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×250/400＝1.25mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.705×0.9＝1.918kN按悬臂梁，R1＝1.705×0.25＝0.426kNR＝max[R max，R1]＝1.918kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[R'max，R'1]＝1.185kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.515×106/4490=114.744N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.982×1000/424＝18.781N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.644mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.564mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.536kN，R2=5.51kN，R3=6.362kN，R4=3.69kN图二支座反力依次为R1=4.571kN，R2=5.978kN，R3=5.978kN，R4=4.571kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Φ48×3.5钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20XX，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+ 0.7×1.4×1]×0.3＝1.545kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝5.017kN，R2＝5.417kN，R3＝5.765kN，R4＝4.142kNλ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.496不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[5.017,5.417,5.765,4.142]+0.9×1.35×0.15×4.8=6. 64kNf=N/(φ1A)＝6.64×103/(0.496×424)=31.573N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20XX 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.8/5=0.96≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.458+0.25×0)×1×1200×100/1000=38.472kN≥F1=6.64kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×4.576×40000/1000=741.312kN≥F1=6.64kN满足要求！。

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板模板(扣件钢管高架)计算书吉首大学民族预科综合教学楼工程；工程建设地点：吉首大学；属于结构；地上0层；地下7层；建筑高度：36m；标准层层高：3.9m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由吉首大学投资建设，湖南省教育建筑设计院设计，湖南核工业岩土工程工程勘察院地质勘察，湘西州鑫诚建设集团监理有限公司监理，湖南华侨建设集团有限公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。一、参数信息

1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):4.20；采用的钢管(mm):Φ48?.2 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):300.00； 2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 110?.82/6 = 59.4 cm3； I = 110?.83/12 = 53.46 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25?.1?.1+0.35?.1 = 3.135 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5?.1= 2.75 kN/m； 2、强度计算计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2?.135+1.4?.75= 7.612kN/m 最大弯矩 M=0.1?.612?002= 68508 N穖；面板最大应力计算值 σ =M/W= 68508/59400 = 1.153 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.153 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算挠度计算公式为 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q =q1=3.135kN/m 面板最大挠度计算值 ν = 0.677?.135?004/(100?500?3.46?04)=0.034 mm；面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.034 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! 三、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.73cm3 截面惯性矩 I=11.36cm4

1.荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25?.3?.1+0.35?.3 = 0.855 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = (2.5 + 2)?.3 = 1.35 kN/m； 2.钢管强度验算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2 静荷载：q1 = 1.2 ?q1 = 1.2?.855 = 1.026 kN/m；活荷载：q2 = 1.4?.35 = 1.89 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.1?.026+0.117?.89 ) ?.12 = 0.392 kN穖；最大支座力计算公式如下: N=1.1q1l+1.2q2l 最大支座力 N = ( 1.1 ?.026 + 1.2?.89)?.1 = 3.736 kN ；钢管的最大应力计算值 σ= M/W= 0.392?06/4730 = 82.815 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 82.815 N/mm2 小于纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: νmax=0.677q1l4/(100EI)

静荷载 q1 = 0.855 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 ν= 0.677?.855?1004/( 100?06000?1.36?04 ) =0.362 mm；

支撑钢管的最大挠度小于1100/150与10 mm,满足要求! 四、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.284kN;

支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.929 kN穖；最大变形 Vmax = 3.122 mm ；最大支座力 Qmax = 9.148 kN ；最大应力 σ= 928599.078/4730 = 196.321 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 196.321 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 3.122mm 小于 1100/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.148 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.158?.2 = 0.664 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35?.1?.1 = 0.424 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25?.1?.1?.1 = 3.025 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.113 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ?.1?.1 = 5.445 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.558 kN；七、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式: σ =N/(φA)≤[f] 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.558 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.1+0.3? = 1.7 m； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m； l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12558.024/(0.537?50) = 51.968 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 σ= 51.968 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.185?.001?1.1+0.3?) = 2.017 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ； Lo/i = 2016.515 / 15.9 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12558.024/(0.412?50) = 67.735 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 σ= 67.735 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205