支架计算书
箱涵支架模板计算书
箱涵模板支架计算书目录一、计算依据 (2)二、支架总体布置 (2)三、荷载计算 (3)四、结构验算 (2)五、侧模板检算 (7)六、地基检算 (11)《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162—2008《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2016鹤山市滨江路工程两阶段施工图设计（修编稿）二、支架总体布置本涵洞为钢筋混凝土箱涵，内空尺寸为4*6m，两边侧墙厚度50cm，顶板、底板厚度60cm，侧墙顶板采用满堂支架法现浇施工，支架采用普通碗扣式满堂支架，碗扣式支架间距为90×90cm，横杆步距为120cm，横向每3排立杆设一道剪刀撑，剪刀撑与地面成45°～60°角，搭接长度不小于1m，且不少于两个转角扣件。
支架顶端设置顶托，顶托上按照支架纵向间距设置两根Φ48mm、壁厚3.5mm钢管作为横梁，横梁上布置10×10cm方木作为纵梁，纵梁横向方木中心间距30cm。
顶模板和边墙模板采用竹胶板，长2.44m，宽1.22m，厚20mm。
模板支架示意图如下：图1 模板支架示意图1、荷载组合(1) 模板及支架自重标准值G 1k =0.5 kN/m 2(2) 新浇筑混凝土自重标准值G 2k ，混凝土容重取26 kN/m 3 (3) 钢筋自重标准值G 3k =1.5kN/m 2(4) 新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值G 4k (5) 施工人员和施工设备荷载标准值Q 1k =2.5 kN/m 2 (6) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q 2k水平模板取2 kN/m 2；垂直模板取4 kN/m 2(7) 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值Q 3k =2 kN/m 2 顶板模板以及支架等计算强度用(1)+(2)+(3)+(6)组合，荷载选用设计值； 刚度用(1)+(2)+(3)组合，荷载选用标准值。
支架稳定性验算计算书
xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。
其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。
197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。
257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。
200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。
二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。
三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。
箱涵碗口支架计算书及相关说明
第九章计算书及相关说明一计算说明本模板支架工程在箱涵结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，不需检算立杆地基承载力。
1、材料的物理力学性能指标材料的物理力学性能指标详见“第9页材料的力学性能指标”。
2、计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
二箱梁顶板荷载分析计算1、荷载计算模板及模板支撑架荷载Q1：1.1、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.0KN/m2；1.2、侧模：取q1－2=0.8KN/m2；1.3、底模：取q1－3=0.6KN/ m2；1.4、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度8.2米计算（含剪刀撑）q1=3.0KN/m2。
－4(2)箱梁混凝土荷载Q2：2暗梁处荷载Q2暗=1×1×1.7×2.4×1.12×10=45.6kN/m2（取底板跨中处荷载Q2中=1×1×（0.22+0.4）×2.4×1.12×10=16.6kN/m最厚处）(3)施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。
查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
(4) 水平模板的混凝土振捣荷载，取q4=2 KN/m2、立杆受力计算单肢立杆轴向力：计算公式：N＝（1.2Q1 + 1.4Q 活）×Lx×Ly+1.2×Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距。
Q1——模板支撑架自重标准值Q活——施工活荷载标准值Q2——新浇筑混凝土和钢筋荷载标准值(1)在跨端暗梁断面位置，最大分布荷载：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly +1.2 ×Q2×Lx×Ly=[1.2×3.6+1.4×3] ×0.6×0.6+1.2×45.6×0.6×0.6=22.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，立杆步距1.2m ，则单根立杆受力：N=22.8KN<[N]=40 KN（步距1.2m ）(2)跨中底板位置立杆计算：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly+1.2 Q2×Lx×Ly=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q1-4)+1.4q活] ×Lx×Ly +1.2×q2×Lx×Ly=[1.2×5.4+1.4×3] ×0.9×0.9+1.2×16.6×0.9×0.9=24.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，立杆步距)1.2m.则单根立杆受力：N=24.8KN<[N]=30 KN （1.2m步距）2、地基承载力验算地基处理采用10cmC20混凝土加30㎝3：7灰土，上垫10×10㎝方木，根据力的扩散原则，计算人工回填重型压实土层荷载。
网架顶升支架计算书
网架顶升支架计算书支撑架由标准节拼装而成，单节尺寸为长×宽×高=1.2m×1.2m×1.01m，立杆为Ø140×4，水平杆为Ø60×3.5（上）斜腹杆为Ø48×3.5。
材质为Q235B，支撑架整体设计成网架形式，支架设计高度25米。
1 设计依据《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号，7、31、55、79、12、60、36、84节点为拉索节点)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u 、v 轴 3 荷载与组合结构重要性系数： 1.00 1、节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2、单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3、其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
4、荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况24 内力位移计算结果1、内力（1）最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)（2）内力包络及统计按轴力N 最大显示构件颜色(kN)轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)按轴力N 最小显示构件颜色(kN)轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)2、位移（1）组合位移第1 种组合Uz(mm)第2 种组合Uz(mm)第3 种组合Uz(mm)第4 种组合Uz(mm)第5 种组合Uz(mm)5设计验算结果本工程有1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
支架受力荷载计算书
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
悬臂式盖梁支架验算计算书(满堂支架法)
高架盖梁支架计算书泛婆罗洲大道W-10民都鲁高架桥盖梁为C50钢筋混凝土结构，盖梁总方量为81.02m³，混凝土容重取25KN/m³。
支架形式采用满堂扣件式，支架钢管为Q235 φ48*3.5mm焊接钢管，支架立杆、纵杆间距为60cm，横杆步距h为80cm，盖梁尺寸及支架布置结构图如下所示：盖梁尺寸平面图支架布置图1.荷载取值①施工人员、机具、材料荷载P1=2.5KPa②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载P2=2.5KPa③盖梁均截面（a-b段）钢筋混凝土自重荷载P3=85.42Kpa，变截面（b-c段）P3’=59.17KPa④模板支架自重荷载P4=1.5KPa2.均截面处（a-b段）满堂支架受力验算底板扣件式支架布置按平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，平行高架桥走向排距60cm，顺桥向步距80cm，均截面处（a-b段）每根立杆受力计算如下：①施工人员、机具、材料荷载：N Q1=P1*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：N Q2=P2*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN③钢筋混凝土自重荷载：N G1=P3*A=85.42*0.6*0.6=30.75KN④模板支架自重荷载：N G2=P4*A=1.5*0.6*0.6=0.54KN按照规范参考公式进行荷载组合：N=(N G1+N G2)*1.2+(N Q1+N Q2)*1.4=40.07KN,即底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力值为40.07KN。
支架为Q235 φ48*3.5钢管，其截面积A=489mm，钢管的回转半径I=15.8mm。
⑤强度验算Ϭ=N/A=40070/489=81.94Mpa＜f=205MPa，f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯设计值，符合要求。
⑥稳定性验算立杆的受压应力计算（步距为80cm）：长细比ƛ=800/15.8=50.63，经查阅设计手册当ƛ=51时，得受压杆件的稳定系数Ψ=0.849。
水管支架强度计算书
计算书DN600空调水管支架强度校核1、受力分析图由∑MA＝0和∑MB＝02、DN600空调冷冻水两根，查表可知，DN600为500Kg/m，2根为1000Kg/m支架按6米一个计算，每组支架承重6000Kg = 60000N 考虑管内水的波动性，粘滞阻力，压力传递不均匀性对支架的综合影响，取综合系数K1＝1.2;考虑现场环境之震动及风动的影响，支架本身的不均匀性，取综合系数：K2＝1.23、受力分析：按附图支架详图，及图1～3中的受力分析：p=K1*K2*W/2=1.2*1.2*60000/2=43200NFay=Fby=p=43200N4、吊杆强度计算使用公式 An≧1.5N/0.85fQ235钢材 f取钢材强度设计值200N/mm²(KPa)An≧1.5*43200N/0.85*200N/mm²An≧381mm²An≧3.81cm²10#槽钢截面积为12.74cm²，故10#槽钢吊杆足以满足5、14a#横担强度校核从图3中可以看出，最大弯距Mmax= pa =43200*400=17280000N·mm等截面的14＃槽钢最大正应力发生在Mmax截面的上下边缘处横担抗弯强度计算公式：1.5My/ryWny≦0.85fWny 截面对Y轴的净截面抵抗距 14a#槽钢取80.5cm³碳素钢屈强比为 0.6-0.65 取小值0.6，σs/σb=0.6σb=235/0.6=390N/mm2 f=390N/mm21.5My/ryWny≦0.85f1.5*17280000N·mm/1.02*80.5*10m³mm²≦0.85*390N/mm²315N/mm²≦331.5N/mm²故可用。
[技术]光伏支架计算书
![[技术]光伏支架计算书](https://img.taocdn.com/s3/m/fda4fa56ce84b9d528ea81c758f5f61fb7362888.png)
[技术]光伏支架计算书屋面光伏项目支架及基础计算书1 项目概述1.1 项目信息表1.1-1 项目主要信息1 项目类型混凝土屋顶固定式光伏电站（979kW）2 项目地点湖北武汉3 组件尺寸2094mm*1038mm*35mm4 组件重量23.5kg 每件5 组件倾角10°6 设计基本风压0.35Kpa（50年重现期）GB50009-20127 基本雪压0.5Kpa（50年重现期）GB50009-20128 场地类型B类GB50009-20121.2 设计采用标准（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（2）《光伏发电站设计规范》（GB50797-2012）（3）《光伏支架结构设计规范》（NB/T10115-2018）（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（5）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）2 支架及基础布置形式2.1 支架及基础典型布置图图2.1-1 支架及基础典型布置图2.2 支架及基础剖面图图2.2-1 支架及基础剖面图3 主要材料及许用应力值3.1 支架主要材料表3.1-1 支架主要材料信息序号名称尺寸（mm）材料1 前立柱基础∅400*300 C302 后立柱基础∅600*300 C303 U型地脚螺栓M12*U200*1104 立柱U51*41*2.5 Q235B5 斜梁U51*41*2.5 Q235B6 檩条U51*41*2.0 Q235B7 斜撑U41*41*2.0 Q235B8 背拉杆L30X3.0 Q235B3.2 构件截面尺寸表3.2-1 构件截面尺寸信息3.3 材料属性表3.3-1 材料属性信息Q235B （≤ 16mm）Q355B （≤ 16mm）极限抗拉强度fu = 375 MPa fu = 470 MPa 最小屈服强度fy = 235 MPa fy = 345 MPa 密度7850 kg/m3 7850 kg/m3杨氏模量206000MPa 206000MPa3.4 许用应力设计值表3.4-1 许用应力设计值信息Q235B （≤ 16mm）Q355B （≤ 16mm）抗拉215N/mm2 310N/mm2抗压215N/mm2 310N/mm2抗弯215N/mm2 310N/mm2抗剪125N/mm2 175N/mm24.1 荷载分类根据屋顶光伏支架承受的荷载，以下几种荷载将被考虑。
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龙大立交主线桥满堂红支架计算书
1.计算依据：
《路桥施工计算手册》
《简明施工计算手册》（第三版）
《材料力学》
#~A5桥台现浇梁支架验算
现浇梁采用碗扣式满堂支架搭设，基础施工完成后，回填至原地面高度并压
实，浇筑混凝土垫层，然后搭设碗扣式支架。碗扣式支架搭设方便、快捷，材
料充足，施工工艺成熟。
预应力钢筋混凝土箱梁支架体系采用满堂红式支架体系。脚手架采用碗扣式
脚手架，立杆在梁底部位间距为60cm，在翼板部位为90cm，排距为60cm，水平
杆为每1.2m一排。碗扣式脚手架采用规格：立杆—3.0m、1.8m、1.2m、四种，
横向联系杆—、两种，底托、顶托。斜撑使用φ48脚手架钢管形成剪力架。垫
木为100×100mm方木同可调底托相联系。顶托上纵向放置100×100mm的方木，
该方木上横向放置10cm×10cm×400cm的方木，间距中对中20cm。
主要参数（见《路桥施工计算手册》表13-3、13-4）
Φ48×3.5mm截面积A=489mm2
Φ48×3.5mm回转半径i=1.58cm
Φ48×3.5mm钢管抗拉抗压及抗弯设计强度[σ]=215N/mm2
箱梁端部腹板处支架验算（该处荷载值最大，满足要求后其他位置将不做验
算）
荷载统计
Ⅰ、模板结构自重: m2（估算）
Ⅱ、钢筋混凝土重量：26 KN/m2
箱梁上板重：26KN/m3×=m2
箱梁下板重：26KN/m3×=m2
腹板重：26KN/m3××1m/1m=m2
Ⅲ、基本风压：m2
Ⅴ、振捣混凝土时产生的荷载： KN/m2
腹板处立杆承载力计算
每根立杆承受荷载的面积按：×=0.36m2
每根立杆承受荷载：
N=（10+++）××+（2+）××
=+=
σ=N/A=×103/489=mm2＜[σ]=215N/mm2
强度满足要求。
稳定性计算
立杆计算长度l0=h+2a=+2×=1.8米
l0：立杆计算长度
h：立杆步距按1.2米考虑
a：模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，本支撑
体系控制在0.3米以内。
长细比：λ=l0/i=×100/=
查（Q235钢轴心受压构件稳定系数表）得φ=（简明施工计算手册第四版）
[N]=φA[σ]=×489×215=＞N=
稳定性满足要求。
P4#~A5
桥台支架示意图
底板横向方木计算
方木设计参数
横向方木选用100*100mm，纵向间距为20cm。假定纵向荷载全部集中加载
在横向的方木上。梁端为底板、腹板最厚处，所以荷载最大，既是最不利荷载处。
方木设计参数：（路桥计算施工手册附表3-39）
[σw] = MPa
[τ] =
E = MPa
砼容重取26KN/m3，人群机械荷载取 KN/m2，砼捣固荷载取：2 KN/m2,模板
自重取10KN/m2。
梁端处最不利荷载计算
荷载计算
底模下脚手管立杆的纵向间距为，因此计算跨径为，按简支梁受力考虑，
验算底模下腹板对应位置(此处为受力最薄弱位置)：
底模处砼箱梁荷载：P1 =×26 = kN /m2 （按砼厚度计算）
模板荷载：P2 =10 kN /m2
设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = kN /m2
砼浇注冲击及振捣荷载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2
则有P = （P1 + P2 + P3 + P4）= kN /m2
W = bh2/6 = 10×100/6 =167 cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = qL2/ 8W = （×）×1000× / 8×167×10-6
= Mpa ＜ [σ] = 强度满足要求；
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
τ = 3Q/2A = 3×（×）×103×（ /2）/ 2×10×10×10-4
= ＜ [τ] =
强度满足要求；
由矩形简支梁挠度计算公式得：
E = ×105 Mpa； I = bh3/12 = 833cm4
f max = 5qL4 /384EI
=5×（*）×103×103× / 384×833×10-8×1×1010
= ＜ [f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ）
刚度满足要求。
. 面板计算
底模采用20mm厚Ⅰ类竹胶模板，10×10cm方木支承结构。 静弯曲强
度[σ]=50MPa 弹性模量E= 6000MPa
抗剪强度[τ]=
b= 1cm H=
I=bh3/12= W=bh2/6= cm3
1.0cm宽板带计算
①标准段顶底板处方木间距布置为L=
荷载计算q1=×=m
M=q1L2/10= KN·m（按连续梁计算，下同）（路桥施工手册表8-35）
Q=q1L/2=
σ=M/W= < [σ]=50MPa ，满足要求。
τ=A= < [τ]= MPa，满足要求。
f=q1L4/150EI= < L/400= mm，满足要求。
.地基承载力验算
每根立杆承受的最大荷载为：N=**2=。
地基为回填土，用压路机进行压实，地基承载力不小于fak=180Kpa
立杆基础为混凝土垫层，垫层厚度为10cm，每根立杆所占面积：S=*2= m2
N/A==<180Kpa地基承载力满足要求。