钢筋支架计算书
支架体系及临时支墩计算书
跨牤牛河32.6+48+32.6m 连续梁 支架体系及临时支墩计算书一、0#块支架体系检算 1．支架设计0＃块采用φ48mmWDJ 碗扣型多功能钢管脚手架搭设满堂支架现浇，支架直接支承于承台顶面。
立杆配置可调底座，立杆横桥向间距：翼缘板下为（4×90+60）cm 、腹板下为（4×30）cm 、底板下为（5×60）cm ，立杆顺桥向间距为（17×60）cm 。
横杆步距全为120cm 。
顶杆配置顶托，顶托上设10×12cm 纵向分配方木，其上设10×10cm 横向分配方木，横向方木间距30cm （腹板下为20cm ）。
具体布置见《跨牤牛河连续梁0#支架布置图》。
底模采用胶合板，侧模、翼缘板采用挂篮模板，内模（横隔板模板划定为内模）采用组合钢模板，堵头模板采用自制大块钢模板。
外模大楞采用[10槽钢对口焊接而成，间距80cm 。
内模大楞采用10×10cm 方木，间距80cm ；横隔板内模大楞间距控制在50cm 左右，拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋。
主要检算翼缘模板、底模板及横向分配方木、侧模板及背方、纵向分配方木、立杆的强度稳定性。
2．荷载情况模板计算荷载包括：模板及支架自重；新浇砼自重（含钢筋重量）；施工人员及施工设备荷载；新浇砼对模板侧压力、倾倒砼时产生的荷载及振捣产生的荷载。
模板、支架等自重：21/2m KN q =；新浇钢筋砼自重：32/26m KN q =； 施工人员及运输机具荷载： 23/5.2m KN q = 新浇砼对模板产生的侧压力按2121022.0υββγt p =和H p γ=计算，取二式中的较小值。
倾倒混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m KN q =； 振捣混凝土时产生的竖向荷载: 25/0.2m KN q =； 振捣荷载，对垂直面每平方米按KPa 0.4计算；3．模板面板检算面板检算取翼缘板根部及最大截面箱梁腹板对应处底板模板。
300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书
300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书坡屋面支模荷载计算说明：该坡屋面坡度i=0.283，tanα=0.283 水平面夹角α=15.8°荷载增大系数k=1/cos15.8°=1.04。
以下利用专业软件计算坡屋面结构支模中，大梁及楼板截面高度、模板自重、砼内钢筋含量、每平方米施工荷载等，均乘以1.04后再进行计算。
模板支架搭设高度为17.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×830mm，梁两侧楼板厚度125mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用单钢管: 48×3.0。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 26.500×0.830×0.450=9.898kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=1.529kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.600×0.450=1.170kN/m均布线荷载标准值为：q = 26.500×0.830×0.450+0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=11.427kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(9.898+1.529)+1.4×0.9×1.170]=16.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3；I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.951kNN2=3.169kNN3=0.951kN最大弯矩 M1 = 0.048kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.048×1000×1000/16875=2.817N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 11.43kN/m为设计值。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
盖梁支架计算书
计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。
主梁：双拼40工字钢，长度为19m。
立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。
2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。
单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。
钢筋支架计算书
钢筋支架计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2014一、参数信息钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
钢筋支架示意图作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
1.基本参数支架横梁间距l a（m） 1.00 钢材强度设计值f（N/mm2）300.000.29 施工人员荷载标准值（kN/m2）0.50上层钢筋的自重荷载标准值（kN/m2）施工设备荷载标准值（kN/m2）0.502.横梁参数横梁材质HRB400Φ22钢筋钢筋级别HRB400钢筋直径（mm）22 最大允许挠度（mm） 6横梁的截面抵抗矩W（cm3） 1.045 横梁钢材的弹性模量E（N/mm2） 2.05×105横梁的截面惯性矩I（cm4） 1.1503.立柱参数立柱高度h（m） 1.13 立柱间距l（m） 1.00立柱材质HRB400Φ22钢筋钢筋级别HRB400钢筋直径（mm）22二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算静荷载的计算值q1=1.2×0.29×1.00=0.35 kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.50×1.00+1.4×0.50×1.00=1.40 kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.35+0.10×1.40)×1.002=0.168 kN·m支座最大弯矩计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.35+0.117×1.40)×1.002=-0.199 kN·m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.199×106/1045.36=189.981 N/mm2支架横梁的计算强度小于360.00 N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:νmax=（0.677q1+0.990q2）l4/100EI静荷载标准值q1=0.29kN/m活荷载标准值q2=0.50+0.50=1.00kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度νmax=(0.677×0.29+0.990×1.00)×1000.004/(100×2.05×105×11499.01)=5.033mm 支架横梁的最大挠度5.033mm小于6mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=3.80 cm2截面回转半径i=0.55 cm立柱的截面抵抗矩W=1.05 cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：σ = N/φA ≤ [f]式中σ──立柱的压应力；N──轴向压力设计值；φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i=205，经过查表得到,φ=0.172；A──立杆的截面面积,A=3.80 cm2；[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝360.00 N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为N max=1.1q1l经计算得到 N=1.1×0.348×1=0.383kN；σ=0.383×1000/(0.172×3.801×100)=5.855N/mm2；立杆的稳定性验算 σ≤[f],满足要求!。
支架计算书
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
箱涵模板支架计算书
一、方案选择1、通道涵施工顺序通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。
2、支模架选择经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。
顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管ø48×上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱ø48×，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距。
侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用ø48×钢管，间距为400mm。
螺栓采用ø12，间距400mm。
满堂支架图如下：具体计算如下。
二、顶板底模计算顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。
按三跨连续梁计算1．荷载钢筋砼板自重：×25×=18KN/㎡（标准值㎡）模板重：×=㎡（标准值 KN/㎡）人与设备荷载：×=㎡合计：q=㎡2．强度计算弯矩：M==××=·mq: 均布荷载l：次楞木间距弯曲应力：f ==×106)/(×1000×182)= N/mm2M: 弯矩W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2b: 模板截面宽度，取1mh: 模板截面高度，为18mm因此f＜ N/mm2 ,符合要求。
3．挠度计算W==（×＋×3004）/(100××103×1000×183/12) ＜=㎜＜300/400=㎜,符合要求.q：均布荷载标准值E: 模板弹性模量，取×103I:模板的截面惯性矩，取三、顶板下楞计算楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用ø48×钢管，立柱间距为500mm。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
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钢筋支架计算书钢筋支架，也被称作马凳，被广泛应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板、大型设备基础以及高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
这种支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高以及上部操作平台的全部施工荷载。
需要对水平杆进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及混凝土冲击荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，通常采用钢筋。
对于参数信息，7-1#塔楼核心筒区域按照0.8×0.8米布置，7-2#塔楼核心筒区域按照1.5×1.5米布置，非核心筒区域立杆按照1.5×1.5米布置。
恒荷载包括施工设备、材料恒荷载以及钢筋自重荷载。
设备和材料恒载考虑为0.4kN/m。
针对7-1#塔楼底板钢筋（上层钢筋28@2双层双向，下层钢筋32/36@15单层双向）的恒荷载，28钢筋每米重量为4.84kg，计算0.8m×0.8m范围内28@2mm的钢筋恒荷载标准值，0.8m宽度范围内共有4根，则每平方米钢筋恒荷载为（4.84×0.8×4×4）/（0.8×0.8）=96.8kg/m2，即0.968kN/m2.钢支撑横梁自重为0.8×4.84/（0.8×0.8）=6.5kg/m2，即0.6kN/m2.因此，钢筋自重的线荷载为（0.968+0.6）×0.8=0.822kN/m。
针对7-2#塔楼底板钢筋（上层钢筋32@16单层双向，下层钢筋32@16单层双向）的恒荷载，32钢筋每米重量为6.31kg，计算1m×1m范围内32@16mm的钢筋恒荷载标准值，1m宽度范围内共有7根，则每平方米钢筋恒荷载为（6.31×1×7×2）/（1×1）=88.34kg/m2，即0.883kN/m2.钢支撑横梁自重为1×6.31/（1×1）=6.31kg/m2，即0.6kN/m2.因此，钢筋自重的线荷载为（0.883+0.4）×1=1.28kN/m。
1×1.46×.82-.117×.56×.82=-.05kN·m4）挠度计算按照三跨连续梁的受力情况，支架横梁在两端支座处转动，中间支座不转动，因此支架横梁的最大挠度出现在中间支座处。
根据三跨连续梁的挠度公式，支架横梁的最大挠度为δmax5q1l4/384EI5×1.46×1.53/384×2.5×1010×2.16×10-6=1.65mm3、结论根据以上计算结果，7-1#塔楼支架横梁的最大弯矩为.11kN·m，最大挠度为1.65mm，均满足设计要求。
经计算，支架横梁的强度大小为215.N/mm2，满足要求。
2).支架立柱的计算支架立柱的截面积为6.16cm2，截面回转半径为0.7cm，截面抵抗矩为2.16cm3，计算高度为2.74m。
采用轴心受压杆件稳定系数表中的数据，计算得到支架立柱的稳定性验算结果为σ≤215.N/mm2，满足要求。
3).挠度计算考虑三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度，经计算得到最大挠度为0.1mm，小于最小值8/15或1mm，满足要求。
4).7-2#塔楼计算过程针对上层钢筋、钢支撑横梁的自重荷载、设备、材料荷载、施工活荷载等因素，经计算得到支架横梁的截面抵抗矩为2.16cm3，弹性模量为2.5×15N/mm2，截面惯性矩为48.27cm4.支架立柱的计算高度为2.3m，间距为1.5m，钢材强度设计值为215.N/mm2.经计算得到支架立柱的稳定性验算结果为σ≤215.N/mm2，满足要求。
XXX based on the three-span continuous beam model。
with the support XXX and live loads on top of the support beams as uniformly distributed loads.XXX values:The static load n value q1 = 1.2 × (1.28 + 0.4) = 2.2 kN/mThe live load n value q2 = 1.4 × 0.4 = 0.56 kN/mXXX at the mid-span and maximum XXX.XXX load for the three-span XXX is M1max = 0.8q1l2 +0.1q2l2.The maximum bending moment at the mid-span is M1 = (0.8 × 2.2 + 0.1 × 0.56) × 1.2 = 0.218 kN·m。
The XXX at the support is M2max = -0.1q1l2 - 0.117q2l2.The maximum bending moment at the support is M2 = -(0.1 × 2.2 + 0.117 × 0.4) × 1.2 = -0.249 kN·m。
We choose the maximum XXX at the support and mid-span for XXX: σ = 0.249 × 16/216 = 115.3 N/mm2.The XXXof the support beam is less than the required 215 N/mm2.which does not meet the requirements.XXX load for the three-span XXX is νmax = (0.677q1 +0.99q2)l4/1EI。
The standard values for the static and live loadsare q1 = 2.2 kN/m and q2 = 0.56 kN/m。
respectively。
The maximum XXX load for the three-span continuous beam is νmax = (0.677 × 2.4 + 0.99 × 0.56) × 1.4/(1 × 2.5 × 15 × 4827) = 0.19 mm。
which is less than the minimum requirement of 15/15,1 mm。
XXX.XXX for the support column is as follows: the nal area A = 6.16 cm2.the nal n radius i = 0.7 cm。
the n resistance moment W = 2.16 cm3.and the n height h = 2.3 m。
The support column is considered as a n member。
and the XXX een the upper and lower XXX is σ = N/[Aф]。
where N is the axial compressive force design value。
and ф is the XXX。
which is determined based on the slenderness。
of the column h/i。
According to the table。
ф = 0.68.The compressive strength design value [f] of the column is 215 N/ing the load n n method in step two。
the maximum support n force of the support column on the support beam is Nmax = 0.617q1l + 0.583q2l.经过计算，得到立杆的稳定性验算结果为σ≤[f]，满足要求。
在非核心筒区域的计算过程中，上层钢筋、钢支撑横梁的自重荷载标准值为.277kN/m，设备、材料荷载标准值为.4kN/m，施工活荷载为.4kN/m。
横梁的截面抵抗矩W为2.16cm3，弹性模量E为2.5×15N/mm2，截面惯性矩I为48.27cm4.立柱的计算高度h为62mm=.62m，间距l为1.8m，钢材强度设计值f为215.N/mm2.首先，支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
静荷载的计算值q1为.81kN/m，活荷载的计算值q2为.56kN/m。
支架横梁计算荷载组合简图显示了跨中最大弯矩和跨中最大挠度，以及支座最大弯矩。
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
跨中最大弯矩为M1=(.8×.81+.1×.56)×1.52=.27kN·m。
支座最大弯矩为M2=-(.1×.81+.117×.4)×1.52=-.28kN·m。
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算，结果为σ=.28×16/216=129.63N/mm2.支架横梁的计算强度小于215.N/mm2，满足要求。
挠度计算中，最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
静荷载标准值q1为.81kN/m，活荷载标准值q2为.56kN/m。
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度为νmax=(.677×.81+.99×.56)×15.4/(1×2.5×15×4827.)=.56mm。
支架横梁的最大挠度为1.56mm，小于要求的最小值min(15/15,1)mm，因此符合要求。
支架立柱的计算包括截面积A、截面回转半径i、截面抵抗矩W和计算高度h。
支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定，其中稳定系数ф根据立杆的长细比=h/i查表得到，为0.691.采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为Nmax=.617q1l+.583q2l，经计算得到N=1.23kN，压应力σ为29.36N/mm2.立杆的稳定性验算σ≤[f]，符合要求。