电流源型变换器-2014
关于充电机的经常用到的一些英文参数中英文翻译
帮你看懂充电机的英文说明书与充电机参数有关的英文单词charged watt-hour 充电瓦时charge characteristic 充电特性charge ampere-hour 充电安时deep cycle endurance 重负荷循环寿命/重复合寿命floating charge 浮充电floating charge voltage 浮充电电压floating charge current 浮充电电流(1)mean voltage (2)average voltage 平均电压on-load voltage 负载电压discharge duration time 放电持续时间(1)final voltage(2)cut-off voltage(3)end voltage 终止电压/截止电压depth of discharge 放电深度discharge voltage 放电电压discharge current 放电电流discharge current density 放电电流密度charger step charge 阶段充电short-circuit current 短路电流storage test 保存测试high rate discharge at low temperature 低温高率放电rated voltage 额定电压rated capacity 额定容量fixed resistance discharge 定阻抗放电constant voltage charge 恒压充电constant voltage life test 恒压寿命测试constant current charge 恒流充电constant voltage constant current charge 恒流恒压充电constant current discharge 恒流放电constant watt discharge 恒功率放电low rate discharge characteristics 低率放电特征trickle charge 涓流充电trickle charge current 涓流充电电流trickle charge life test 涓流充电寿命测试thermal runaway 热失控driving pattern test 运行测试capacity in driving pattern test 运行测试boost charge 急充电start-of-charge current 充电开始电流charge efficiency 充电效率end-of-charge voltage 充电结束电压specific gravity of electrolyte at the end of charge 充电结束时电解液比重charge voltage 充电电压charge current 充电电流discharge watt-hour 放电瓦时discharge characteristics 放电特性discharged ampere-hour 放电安时explosion proof test 防爆测试auxiliary charge 补充电maintenance factor 维护率storage characteristics 保存特性gas recombinating efficiency 气体复合效率/气体再化合效率charge 充电charge acceptance test 充电可接受性试验高频机与工频机的区别有些体积很小，有些体积又很大，这里我们专门列出这2种不同之处以及原理上分析。
PWM变换器平均模型
一三相PWM变换器分类二变换器的状态平均模型2.1 （不带3倍，星型滤波电容）—《逆变器小信号输入阻抗分析及应用》图1变换器基本拓扑忽略开关过程，即将开关器件和反并联二极管组合看成一个理想开关，则三相变换器的开关网络等效成三个单刀双掷开关的并联。
对单相开关进行分析，设S p为相电压开关，其开关函数为闭合时为1,断开时为0,对应的约束条件为：S p * S in =1对应的相电压和相电流为：将开关网络化为平均模型后：(3)<4)F U —T *通过开关平均得到每一相的平均模型，将其按电路结构和其他部分连接后即可得到整个三相变换器的平均模型。
状态空间方程：d. d/系统的三相交流输出是三相平衡电压源:「“I'ni COS£ju/t7Tn c (]w ( OJ / 一 3) (7)"(2L7m cns( wt + 2^/3)进行DQ 坐标变换，公式得到等效平均模型:最后引入直流输入扰动％，得到小信号模型:图3旋转Dq 坐标系下小信号模型2.1 （带3倍，角型滤波电容）—《逆变器的建模与双环控制策略》本文以三相电压型逆变器为出发点，用开关函数法建立有源逆变器的小信号 数学模型■w讥■ ■ti.Wa 1■ 1<i/厂 礼R('AaJ5、6化到旋转坐标系下:图2旋转Dq 坐标系下平均模型开关状态表示有源逆变器交流侧三相线电压与直流电压的关系如下:线电流i ab 、i bc 、i ca 和相电流满足:开关函数表示交流侧三相电流与直流电流的关系如下：L RL| | ■B •J.Q-q公式2345代入公式67,整理得状态方程（线电流、线电压）：=■云%K'd~dty K i€1RcX7)%4写出三相电压型逆变器交流侧状态方程为（电容电压、电容电流）由于开关函数为不连续函数，对以上状态方程求开关周期平均:图5三相静止坐标系下三相逆变器的等效受控源模型通过坐标变换将三相静止坐标系转换成与电网基波频率同步旋转的两相坐标系:图6三相逆变器同步坐标系等效受控源模型。
峰值电流控制的单相BOOST-PFC变换器工作原理分析
滨江学院学年论文题目峰值电流控制的单相BOOST PFC变换器工作原理分析院系滨江学院^专业电气工程与自动化学生姓名徐小松学号061指导教师毛鹏职称讲师二Ｏ一一年二月十八日{峰值电流控制的单相BOOST PFC变换器工作原理分析徐小松南京信息工程大学滨江学院电气工程与自动化，南京210044摘要：传统的电压型控制是一种单环控制系统，是一种有条件的稳定系统。
因而出现了双环控制系统即电流型控制系统。
从原理、应用方面系统地论述了单相PFC变换器中电流型控制的发展，阐述了各种控制方法的优缺点。
峰值和平均电流型控制是单相PFC中应用最频繁的两种电流控制方法。
因而对这两种方法的讨论得出一些结论。
…关键词：BOOST变换器，功率因数PFC，峰值电流控制，平均电流控制1 引言峰值电流模式控制简称电流模式控制。
它的概念在60年代后期来源于具有原边电流保护功能的单端自激式反激开关电源。
在70年代后期才从学术上作深入地建模研究。
直至80年代初期，第一批电流模式控制PWM集成电路（UC3842、UC3846）的出现使得电流模式控制迅速推广应用，主要用于单端及推挽电路。
近年来，由于大占空比时所必需的同步不失真斜坡补偿技术实现上的难度及抗噪声性能差，电流模式控制面临着改善性能后的电压模式控制的挑战。
误差电压信号送至PWM比较器后，并不是象电压模式那样与振荡电路产生的固定三角波状电压斜坡比较，而是与一个变化的其峰值代表输出电感电流峰值的三角状波形或梯形尖角状合成波形信号UΣ比较，然后得到PWM脉冲关断时刻。
因此(峰值)电流模式控制不是用电压误差信号直接控制PWM脉冲宽度，而是直接控制峰值输出侧的电感电流大小，然后间接地控制P WM脉冲宽度。
2Boost变换器及其工作原理|工程中常用的升压（Boost）变换器的原理图如图1所示[5][6]，其中Vi为输入直流电源，Q为功率开关管，在外部脉冲信号的激励下工作于开关状态，Q导通，输入电流流经电感L和开关管Q，电感L储能；开关管Q 截止时，二极管D 导通，直流电源Vi 和电感L 同时向负载R 供电，输入电流经电感L 、二极管D 流向负载R ，同时给电容C 充电，电感L 释放能量，在理 想情况下，该电路输出电压：()i out v dv -=11ViLR Vout图1 BOOST 变换器式中D 为Boost 变换器的占空比，因为占空比D<1，所以V （out ）>Vi ，故称升压式换器。
第六章 信号线性变换
vi
R2 R1
R3
iL
iF
iR3 =
vi R1
vi R2 R1R3
vi R1
(1
R2 ) R3
讨论：
由上式可知，调节R1，R2和R3都能改变VCC的变换 系数，只要合理地选择参数，电路在较小的输入电压 Vi作用下，就能给出较大的与Vi成正比的负载电流。
负载电流iL主要由运放提供，信号源只要提供很小的 电流，此时需要R1 的值较大。
在电阻RF的两端并接一个小电容可以降低噪声，该电 容本身的漏电流应足够小。
注意事项
测量电流is的下限值受运放本身的输入电流iB所限制， iB值 越大，则带来的测量误差也越大；
通常希望iB的数值应比被测电流is低1～2个数量级以上； 一般通用型集成运放本身的输入电流在数十至数百nA的量
按信号变换的内容分类：
电量与非电量间的变换 模拟量与数字量间的变换 电压（或电流）与频率（或时间）间的变换 交流与直流间的变换 功率变换 波形变换 频率变换
信号线性变换电路的一般要求
输出信号与输入信号呈线性关系； 有足够高的输入阻抗； 有足够的驱动能力和动态范围； 满足应用的其他要求，如电源、功耗、频率以至于
该取较大的RF值，但RF值越大，必然带来两个问题： 一是大阻值的电阻精度差；二是输出电阻大。
实用测量微弱电流信号的电流/电压变换电路
Vo1 IS RF
Vo1
R2 R1 R2
VO
VO
R1 R2 R2
Vo1
IS RF
(R1 R2 ) R2
电路改进
采用T型电阻网络替代大阻值电阻，这时RF可采用较 小阻值的电阻；
正激变换器电流峰值控制建模
i1
t Ts
v1 t Ts
1 2
Lic2
t
fs
v2 t Ts (1
ma m1
)2
输出端口的电压控制受控电流源为
i2
t Ts
1 2
m1d12 t Ts v1 t Ts v2 t Ts
建立线性化小信号模型
采用加扰动与线性化的方法可以得到 CPM DCM DC/DC 变换器线性化小信号模 型
图 1-3 Buck 变换器线性化小信号模型
t Ts
1 2
m1d12
t Ts v1
t Ts
p t Ts
在阶段 1，能量通过主开关存储至电感中，输入能量为
w
1 2
Lipk 2
二端口开关网络输出电流i2 (t ) 如图 1-2 所示。i2 (t ) 的开关周期平均值为
i2
t Ts
1 Ts
t TS t
i2
d
1 2
i
pk
d1
d2
因为电感电压在一个周期的平均值为0，可以得到
)
vˆg
控制电流到输出电压的传递函数：
Gvc (s)
vˆ(s)
iˆc
(
s） vˆg
(
s
)
0
1
FmGvd Fm (Gid FvGvd
)
输入电压到输出电压的传递函数：
Gvgcpm (s)
vˆ(s)
vˆg
(
s） iˆc
(
s
)
0
Gvg
Fm FgGvd Fm (GvgGid GigGvd ) 1 Fm (Gid FvGvd )
iˆc (t)
iˆL (t)
电压反馈型BOOST变换器闭环控制系统的分岔及混沌
电压反馈型BOOST变换器闭环控制系统的分岔及混沌苏琦;陆益民;黄险峰【摘要】为了弥补以往对DC—DC变换器非线性特性的研究主要是在开环或比例积分( PI )控制下进行的不足，在分段光滑系统状态空间模型的基础上，根据凯莱—哈密尔顿定理，建立了比例-微分( PD)控制电压反馈型Boost变换器闭环控制系统的精确离散映射，推导了系统的稳定性条件，讨论了PD控制器参数对变换器系统稳定性和分岔的影响，定性分析了系统的倍周期分岔和混沌现象产生的机理，指出控制器的比例增益对系统的稳定性起主导作用。
最后，搭建了变换器实验电路，结果表明了理论分析和仿真的正确性。
研究结果为深刻认识该类变换器的非线性特性提供借鉴意义。
%The previous studies on nonlinear behavior of DC/DC converters mainly focused on the open-loop and proportional-integral ( PI) control systems. To make up the deficiencies, the precise discrete mapping of a voltage-mode closed-loop controlled Boost converter system is derived from its piecewise smooth state space model depending on Cayley-Hamilton theorem. The stability condition of the system is analyzed. The parameters of PD controller influence on stability and bifurcation, as well as the mechanism that produced chaos from period-doubling bifurcation are discussed. The re-sults found that the proportional gain is a dominant parameter affecting the stability of the system. Finally, the analysis results are verified through simulation and experiment. The results provide a reference for a profound understanding of the nonlinear characteristics of such kind of converters.【期刊名称】《广西大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2015(000)005【总页数】9页(P1192-1200)【关键词】Boost变换器;电压反馈型;PD控制器;分岔【作者】苏琦;陆益民;黄险峰【作者单位】广西大学电气工程学院，广西南宁 530004;广西大学电气工程学院，广西南宁 530004;广西大学土木建筑工程学院，广西南宁 530004【正文语种】中文【中图分类】TM13;TP17DC-DC 变换器电路的核心器件是功率半导体器件。
双向DC-DC变换器研究
双向DC-DC变换器摘要：双向DC/DC变换器是一种可以实现“一机两用”的设备，可用其得到能量的双向传输，并且在有些需要能量双向流动的场合，双向DC/DC变换器可大幅度减轻系统的体积、重量以及成本价值，有着重要的研究意义。
首先介绍的是双向DC/DC变换器的概念、应用场合以及其研究现状，并在此基础上分析了电压—电流型双向全桥DC/DC变换器；Buck充电模式时，高压侧开关有驱动信号，低压侧开关管驱动信号封锁，仅用功率开关管的体二极管整流；此时电路为电压型全桥结构；Boost放电模式时，低压侧开关管有驱动信号，高压侧开关管驱动信后封锁，仅用功率开关管的体二极管整流；此时电路为电流型全桥结构。
然后，分别对buck充电模式和boost放电模式的工作原理进行了分析。
最后利用Proteus软件分别对buck充电模式和boost放电模式的开环和闭环进行了仿真，给出了各部分的波形图，最后得出的仿真结果和理论一致。
关键词：双向DC-DC变换器 Buck充电模式 Boost放电模式目录前言 (3)1.方案论证 (4)1.1方案一 (6)1.2 方案二 (6)1.3 方案选择 (7)2.电路设计和原理 (7)2.1 5V电压源电路设计 (7)2.2 0.1s (8)2.2.1 引脚及功能表 (9)2.2.2 (10)2.3 计数电路设计 (11)2.4电路设计 (13)2.5显示电路设计 (14)2.6控制电路设计 (15)3.软件仿真调试 (15)3.1 软件介绍 (15)3.2 调试步骤及方法 (16)4.故障分析及解决方法 (17)5.总结与体会 (18)附录： (20)A、总体电路图 (20)B、元器件清单 (20)C、元器件功能与管脚 (21)D、参考文献 (24)前言当您电池的最后一焦耳电能被耗尽时，功耗和效率就将真正呈现出新含义。
以一款典型的手机为例，即使没有用手机打电话，LCD屏幕亮起、显示时间及正在使用的网络运营商等任务也会消耗电力。
文献
护电器的现状 ， 出采用 １ｋ 指 ０ Ｖ跌 落式熔 断器和 Ｒ ０３ Ｗ１－ ５型限流熔断器的不合理性 ， 研制 了一种
适用 于户 外 １ｋ 电压 互感 器 一 次侧 保 护 电 器 的 ０Ｖ Ｒ Ｗ口一Ｏ型 限 流 熔 断 器 ， 在 变 电所 应 用 ， 得 １ 并 取 了好 的效 果 。表 ２ 关键词 ： 电压互 感 器 ； 护熔 断器 ； 保 选择 电 网铁 磁 谐振 的产 生机 理与 １ Ｖ配 网铁磁 谐振 ０ｋ
方法 。图 ６
种 串联 型有 源 电力滤 波器 单周 控制 策略 的建模
与仿 真研 李 承 ， 炜 ， 红 权 ， 凯 ， 婕／ 高 程 杨 丁 范 ／
压 电器． ０ ６ （ ） 一２ ８— ７ ２ ０ ，４ ． ６ ２ ３
关键 词 ： 电力 有 源 滤波 器 ； 波 电流检 测 ； 偿 电 谐 补 流控 制 ３ｋ ５ Ｖ电压 互感器 谐振 分析 和预 防／ 刘勇／ 农 村 电 ／ 气 化 ．０６ （ ） 一２ ２０ ，８ ． ９—３ Ｏ表 ２图 １ 小 水 电区域 电 网无功 电力 传 输 特 １ 秦 晓 军／农 ／ 村 电气化 ．０６ （ ） 一 ６— ８ ２０ ，８ ． ４ ４ ・ຫໍສະໝຸດ ５ ２・电力 电容器
２０ ０７年
第 ２期
１ｋ ０ Ｖ并 补装 置 中 电感元 件 过 电压 保 护／ 王宏 斌 ，
力 ．０ ６，４ ．一 ２ ０ （ ） ８—１ ２
鲁旭臣 ， 围， 施 安宗贵／ 高压 电器．０６ （ ） ／ ２０ ， ４ ．一
波器单周控制 的数学模型 ， 建立了单周控制关系。
在理 论分 析 的基础 上 ， 进行 了仿 真研究 ， 结果 验证 了理 论分 析 的正确 性和 可行 性 。图 ４