10米装配式钢筋混凝土空心板计算书
钢筋混凝土计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计单向板肋形楼盖设计计算书土建与水利学院2014级土木1班姜逢宇目录1.截面设计（1）确定跨度（2）确定板厚（3）确定截面高度2.板的设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）计算弯矩设计值（4）计算正截面受弯承载力（5）选配钢筋3.次梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）内力计算（4）承载力计算（5）锚固长度计算4.主梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）内力值及包络图（4）承载力计算（5）主梁附加吊筋计算（6）主梁腰筋计算（7）抵抗弯矩图及锚固长度计算设计参数：1.截面设计(1)确定跨度①主梁跨度确定：l1=5.7m②次梁跨度确定：l2=5.7m主梁每跨内布置3根次梁，板的跨度为1.9m。
(2)确定板厚h=110mm(3)确定截面高度次梁截面高度高度应满足：h=l/18~l/12=317~415mm，考虑活载影响，取h=500mm。
取截面宽度b=300mm。
图1-梁格布置2.板的设计(1)确定荷载①恒载：20mm水泥砂浆：0.02*20=0.4KN/㎡110mm钢筋混凝土板：0.11*25=2.75KN/㎡15mm石灰砂浆：0.015*17=0.255KN/㎡恒载标准值合计Gk=0.4+2.75+0.255=3.405KN/㎡②活载：活载标准值合计Qk=12.2KN/㎡ 荷载设计值计算：①可变荷载控制情况：Q=1.2Gk+1.3Qk=1.2*3.405+1.3*12.2=19.946KN/㎡②永久荷载控制情况：Q=1.35Gk+1.3*0.85Qk=1.35*3.405+1.3*0.85*12.2=18.078KN/㎡ 选择可变荷载控制情况，近似取Q=19.9KN/㎡。
(2)计算简图次梁截面200mm*500mm ，板在墙上支承长度a=120mm ，取b=1m 宽板带作为计算单元，按内力重分布进行设计，板的计算跨度为：①边跨：l01=ln1+min(a/2+h/2)=(1900-100-120)+55=1735mm ②中间跨：l02=ln2-b=1900-200=1700mm 1m 宽板的线荷载为 Q=19.9*1=19.9KN/m 因跨度差小于10%，按等跨连续板计算。
装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算书
第二篇 装配式钢筋混凝土简支Ｔ梁桥计算书第一部分 桥梁上部结构计算第一节 设计资料一、桥面净空： 净m )5.035.0(75.7++安全带 二、主梁跨径和全长：标准跨径：m l p 00.20= (桥墩中心距离) 计算跨径：m l 50.19= (支座中心距离) 主梁全长：m l 96.19=全 (主梁预制长度) 三、设计荷载： 城市—A 级 四、材料：钢 筋：主筋用Ⅱ级钢筋，其它用Ⅰ级钢筋 混凝土：30号混凝土 五、计算方法： 极限状态法图1－1 （尺寸单位：cm）纵剖面六、结构尺寸：参考原有标准图的尺寸，选用如图1-1所示。
七、设计依据：《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021—85),简称“桥规”《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023—85),简称“公预规” 《公路桥涵设计规范》 《城市桥梁设计荷载标准》第二节 主梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数 1、跨中荷载弯矩横向分 布系数(按G-M 法)⑴ 主梁的抗弯及抗扭惯矩I X 和I T X 求主梁截面的重心位置a X (图1－2)： 平均板厚h 1=21(15+20)=17.5cm a X =201505.17)20220(21502015025.175.17)20220(⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=39.3cm I X =12132315020121)25.173.39(5.17)20220(5.17)20220(⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯ 2)3.392150(15020-⨯⨯+=128043524cm =1.2804110-⨯4mT 形截面抗矩惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：∑=3i i i Tx t b c I式中：C I ——为矩形截面抗扭刚度系数(查表)；图1-2 （尺寸单位：cm)b I 、t I ——为相应各矩形的宽度与厚度。
查表可知：,0795.020.2175.011==b t c 1=31(),151.0175.05.120.022=-=b t c2=0.301故I T X =()43331012.720.0175.05.1301.0175.02.231m -⨯=⨯-⨯+⨯⨯单位抗弯及抗扭惯矩：cm m b IJ X X 4411082.5220102804.1--⨯=⨯==cm m b IJ TX TX 4531024.32201012.7--⨯=⨯==(2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ计算(图1—3)： 横梁长度取为两边主梁的轴线 间距，即：m b l 6.62.233=⨯==()m c 35.215.085.421=-=m h 115/=,cm m b 1515.0/==，356.060.635.2==l c 根据lc比值可查附表求得：561.0=λc，所以：m c 32.135.2561.0561.0=⨯==λ求横梁截面重心位置y a ：m bh h h b h h h a y 22.015.115.0175.032.12215.115.015.12175.032.1222222//1///11=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=++=λλ 横梁的抗弯和抗扭惯矩y I 和Ty I ：2///3//211312121222121⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++⎪⎭⎫ ⎝⎛-λ+λ⨯=y y y a h h b h b h a h h I 32315.115.01212175.022.0175.032.12175.032.12121⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=4221000.522.0215.115.115.0m -⨯=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯+32223111h b c h b c I Ty += 1.0036.085.4175.011<==b h 查表得311=c ，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取611=c()1538.0175.015.115.022=-=b h ，查表得301.02=c故 ()433310323.515.0175.015.1301.085.4175.061m I Ty -⨯=⨯-⨯+⨯⨯=单位抗弯及抗扭惯矩y J 和Ty J ：cmmb I J yy 442110031.1)10085.4(1000.5--⨯=⨯⨯== cmmb I J TyTy 453110098.1)10085.4(10323.5--⨯=⨯⨯==⑶计算抗弯参数θ和扭弯参数α：348.010031.11082.55.1940.44444/=⨯⨯==--y X pJ J l B θ式中：/B ——桥宽的一半；p l ——计算跨径；()yX Ty Tx J J E JJ G 2+=α按第2.1.3条，取G=0.425E,则：()038.010031.11082.5210098.124.3425.0445=⨯⨯⨯⨯+⨯=---E E α194.0038.0==α⑷计算荷载横向分布影响线坐标已知348.0=θ，查G —M 图表，可得表1－1中数值。
空心板计算手册
精心整理空心板计算书一、台座结构形式确定1、确定台座形式台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。
槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。
而能够承2b b 1b 23(1)(2)一座台座同时预制空心板个数n (3)空心板端头与张拉横梁之间的距离L 2 (4)空心板端头之间距离L 3其中空心板长度L 1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m 板为40°，13板为45°，16m 板为30°，示意图见下，由此取：10m 板台座长度7.12m +2×2.1m =11.32m 13m 板台座长度9.92m +2×2.3m =14.52m16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m台座长计算公式：L=nL1+2L2+(n-1)L310m板：台座长L=9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m13m板：台座长L=7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m16m板：台座长L=6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。
同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。
4、确定台座宽度28m。
5共设6个张拉台座；1（1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。
（2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。
（3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。
（4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。
装配式预应力混凝土简支空心板桥梁设计--毕业设计资料
前言公路桥梁交通是为国民经济、社会发展和人民生活服务的公共基础设施，是衡量一个国家经济实力和现代化水平的重要标志。
尤其是我国幅员辽阔,大小山脉和江河湖泽纵横全国,随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现,还迫切需要修建许多公路、铁路和桥梁。
为此，作为一名即将走向工作岗位的大学生我身感自身的不足，我选择湖北省宜昌市境内五龙中桥的设计为课题，以使自己所学的知识得到综合运用，进一步提高理论水平。
本桥位于湖北省宜昌市境内。
本设计根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定，选定装配式预应力混凝土简支空心板，该类型的桥是小跨径桥梁最常用的桥型，具有建筑高度小，适用于桥下净空受限制的桥梁，与其它类型桥梁相比，可降低桥头引道路线高度和缩短引道长度，此类桥外形较简单、制作方便，做成预制构件时重力小，便于架设。
它也有自身的缺点：跨径不宜过大、整体性差、无超载挖潜能力。
本设计内容包括桥梁纵、横断面尺寸的拟定、上部结构计算、下部结构计算、施工图绘制、各结构配筋计算、施工组织管理与运营、计算说明书的书写和设计文件的编制。
设计主要包括三个部分：一是桥梁的结构设计，二是桥梁的施工组织设计，三是桥梁工程的概预算。
桥梁的结构设计，主要是主梁、桩柱的内力计算、截面配筋、强度验算等。
通过方案比选后确定本桥为预应力混凝土空心板桥，桥长80米。
计算过程中主要参考了《公路桥涵设计手册——梁桥(上册)》、《桥梁工程》、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》、《公路桥涵设计通用规范》、《基础工程》等书籍；桥梁的施工组织设计，主要完成了桥梁主体结构的施工方案以及施工重点，设计过程中主要参考了《桥梁施工及组织管理》；桥梁工程的概预算，首先确定技术方案和工程量，然后依据《公路工程基本建设项目设计文件编制办法》、《公路定额及编制办法汇编》等得到其他直接费，间接费及现场经费，最后进行预算汇总。
通过毕业设计，达到基本知识、基础理论、基本技能（三基）和运用知识能力、网络获取知识的能力、计算机应用的能力、外语能力以及文化素质、思想品德素质、业务素质（三个素质）的训练，培养学生运用所学的专业知识和技术，研究、解决本专业实际问题的初步能力。
钢筋混凝土计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计单向板肋形楼盖设计计算书土建与水利学院2014级土木1班逢宇7目录1.截面设计（1）确定跨度（2）确定板厚（3）确定截面高度2.板的设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）计算弯矩设计值（4）计算正截面受弯承载力（5）选配钢筋3.次梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）力计算（4）承载力计算（5）锚固长度计算4.主梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）力值及包络图（4）承载力计算（5）主梁附加吊筋计算（6）主梁腰筋计算（7）抵抗弯矩图及锚固长度计算设计参数：1.截面设计(1)确定跨度①主梁跨度确定：l1=5.7m②次梁跨度确定：l2=5.7m主梁每跨布置3根次梁，板的跨度为1.9m。
(2)确定板厚h=110mm(3)确定截面高度次梁截面高度高度应满足：h=l/18~l/12=317~415mm，考虑活载影响，取h=500mm。
取截面宽度b=300mm。
图1-梁格布置2.板的设计(1)确定荷载①恒载：20mm水泥砂浆：0.02*20=0.4KN/㎡110mm钢筋混凝土板：0.11*25=2.75KN/㎡15mm石灰砂浆：0.015*17=0.255KN/㎡恒载标准值合计Gk=0.4+2.75+0.255=3.405KN/㎡②活载：活载标准值合计Qk=12.2KN/㎡荷载设计值计算：①可变荷载控制情况：Q=1.2Gk+1.3Qk=1.2*3.405+1.3*12.2=19.946KN/㎡②永久荷载控制情况：Q=1.35Gk+1.3*0.85Qk=1.35*3.405+1.3*0.85*12.2=18.078KN/㎡选择可变荷载控制情况，近似取Q=19.9KN/㎡。
(2)计算简图次梁截面200mm*500mm，板在墙上支承长度a=120mm，取b=1m宽板带作为计算单元，按力重分布进行设计，板的计算跨度为：①边跨：l01=ln1+min(a/2+h/2)=(1900-100-120)+55=1735mm②中间跨：l02=ln2-b=1900-200=1700mm1m宽板的线荷载为 Q=19.9*1=19.9KN/m因跨度差小于10%，按等跨连续板计算。
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书模板
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书LB-1矩形板计算工程地址：南京市浦口区绿之苑小区工程项目：现浇钢筋混凝土楼板隔层工期：二十天结构设计：钱工项目经理：刘工工程监理：盛工施工单位：南京石峰钢筋混凝土隔层工程部一、构件编号: 现浇钢筋混凝土板LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 2700 mm; Ly = 4800 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2ft=1.27N/mm2ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 25mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 8.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 3.500kN/m24.计算方法:塑性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00塑性板β = 1.800五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 2700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-25=95 mm六、配筋计算(lx/ly=2700/4800=0.563<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = ζ((γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2)= 0.0311*(1.200*8.000+1.400*3.500)*2.72= 3.289 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.289×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0313) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.031) = 0.0314) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.031/360 = 98mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 98/(1000*120) = 0.081%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = αMx= 0.3164*3.289= 1.041 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.041×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0103) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.010) = 0.0104) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.010/360 = 31mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 31/(1000*120) = 0.025%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240mm2采取方案实配面积251 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案实配面积251 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案实配面积251 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案实配面积251 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= 0.0311*(8.000+3.500)*2.72 = 2.609 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= 0.0311*(8.000+1.0*3.500)*2.72 = 2.609 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*95) = 0.264%7) 计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 2.609/(2.609*(2.0-1)+2.609)*8.340×102= 4.170×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 8.340×102/2.0= 4.170×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(416.999,416.999)= 416.9994.计算受弯构件挠度f max = (q gk+q qk)*Lo4/(384*B)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= 3.817mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2700/200=13.500mmfmax=3.817mm≤fo=13.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = ζ(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0311*(8.000+1.00*3.500)*2.72= 2.609 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=2.609×106/(0.87*95*251)=125.741N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*125.741)=0.180因为ψ=0.180 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*125.741/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0244mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = αMx= 0.3164*2.609= 0.825 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=0.825×106/(0.87*95*251)=39.785N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*39.785)=-1.808因为ψ=-1.808 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*39.785/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0077mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)WORD资料可编辑=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求专业整理分享。
混凝土楼板计算书【范本模板】
ＬB-1矩形板计算项目名称＿____＿____＿__日期____＿________设计者__＿＿_＿＿_＿＿___校对者_＿_＿_________一、构件编号：LB—１二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB5００09—2001《混凝土结构设计规范》ＧB500１0-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3000 mｍ； Ly = 6300 mm板厚: h = 100 ｍm2．材料信息混凝土等级： C25 fc=11．9Ｎ/mm２ft=1。
2７N／ｍm２ fｔk＝1.78Ｎ/ｍｍ２Ec＝２.８0×10４N/mm2钢筋种类： HRB400 fy ＝ 36０ N/mｍ2 Es = 2。
0×１05 N/mｍ2最小配筋率: ρ= 0.２00％纵向受拉钢筋合力点至近边距离： aｓ = ２5ｍm保护层厚度: c = 20mm３．荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1。
200可变荷载分项系数: γQ＝ 1.400准永久值系数: ψｑ = 1.０00永久荷载标准值: qｇｋ = 4．０4０kN/ｍ2可变荷载标准值: ｑqｋ＝２．００0kN／m24．计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端／左端/右端):简支/固定/固定/简支6.设计参数结构重要性系数: γo = 1．00泊松比:μ =0。
200五、计算参数:１.计算板的跨度： Lo = ３０00 mｍ２.计算板的有效高度：ｈo ＝ｈ—as=1０0—2５=75 mm六、配筋计算（ｌｙ／ｌｘ=63００/３０00=2。
10０〉２。
00０,所以选择多边支撑单向板计算）:１。
X向底板配筋1）确定X向底板弯距Mx ＝９*（γＧ＊ｑgk+γQ＊ｑqk)*Lo2/１28＝ 9*(1。
２０0*4．０40+１.40０*2。
000)＊３2/128= 4。
84０ｋN*ｍ２) 确定计算系数αs= γｏ＊Mx／（α1*fc＊b＊ho＊ｈo)= 1。
装配式预应力混凝土简支空心板桥
装配式预应力混凝土简支空心板桥课程设计任务及指导书一、课程设计目的在《桥梁工程》课程中，混凝土简支梁桥是其重点内容之一，要求学生扎实地掌握其一般设计步骤与内容，构造布置、设计原理与计算方法。
本课程设计的目的，是使学生通过较系统地进行装配式预应力混凝土简支空心板桥上部结构（主要是一片空心板）的构造设计和结构计算的综合性训练，进一步深化对该类桥型构造和设计原理以及先修课程《混凝土结构基本原理》中有关内容的理解，熟悉和掌握《公路桥涵设计规范》的相关内容和实际运用，培养提高工程实践能力和工程概念，为将来从事相关工作奠定较扎实的理论和实践基础。
二、设计资料（一）主要结构尺寸和构造布置本课程设计中，某公路桥梁采用装配式预应力混凝土简支空心板的结构形式，各板块之间通过企口式混凝土铰进行横向连接。
空心板的标准跨径分10m、13m和16m三种，横截面布置形式也分三种，其主要结构尺寸和构造布置如表1和表2所示。
（二）设计作用（荷载）1．永久作用：结构重力根据其材料的重力密度计算：预应力混凝土和钢筋混凝土材料的重力密度取γ1=25kN/m3，混凝土材料的重力密度取γ2=24kN/m3（例如铰缝填筑的混凝土），沥青混凝土材料的重力密度取γ3=23kN/m3（例如桥面铺装层）；栏杆自重：单侧1.52kN/m，人行道自重：单侧3.6kN/m。
2．可变作用：汽车荷载：公路—II级，人群荷载：3.0kN/m2。
（三）主要材料及施工工艺1．混凝土：空心板采用C40，铰缝采用C30细集料混凝土，桥面铺装采用等厚度10cm 的C30沥青混凝土，人行道和栏杆采用C25混凝土。
2．预应力钢筋：采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2，f pk=1860Mpa，张拉控制应力取0.70 f pk。
预应力钢绞线沿板跨长呈直线型布置。
3．非预应力钢筋：直径大于或等于12mm者采用HRB335级钢筋，直径小于12mm者均采用R235级钢筋。
装配式预应力混凝土简支空心板桥
装配式预应力混凝土简支空心板桥课程设计任务及指导书一、课程设计目的在《桥梁工程》课程中，混凝土简支梁桥是其重点内容之一，要求学生扎实地掌握其一般设计步骤与内容，构造布置、设计原理与计算方法。
本课程设计的目的，是使学生通过较系统地进行装配式预应力混凝土简支空心板桥上部结构（主要是一片空心板）的构造设计和结构计算的综合性训练，进一步深化对该类桥型构造和设计原理以及先修课程《混凝土结构基本原理》中有关内容的理解，熟悉和掌握《公路桥涵设计规范》的相关内容和实际运用，培养提高工程实践能力和工程概念，为将来从事相关工作奠定较扎实的理论和实践基础。
二、设计资料（一）主要结构尺寸和构造布置本课程设计中，某公路桥梁采用装配式预应力混凝土简支空心板的结构形式，各板块之间通过企口式混凝土铰进行横向连接。
空心板的标准跨径分10m、13m和16m三种，横截面布置形式也分三种，其主要结构尺寸和构造布置如表1和表2所示。
（二）设计作用（荷载）1．永久作用：结构重力根据其材料的重力密度计算：预应力混凝土和钢筋混凝土材料的重力密度取γ1=25kN/m3，混凝土材料的重力密度取γ2=24kN/m3（例如铰缝填筑的混凝土），沥青混凝土材料的重力密度取γ3=23kN/m3（例如桥面铺装层）；栏杆自重：单侧1.52kN/m，人行道自重：单侧3.6kN/m。
2．可变作用：汽车荷载：公路—II级，人群荷载：3.0kN/m2。
（三）主要材料及施工工艺1．混凝土：空心板采用C40，铰缝采用C30细集料混凝土，桥面铺装采用等厚度10cm 的C30沥青混凝土，人行道和栏杆采用C25混凝土。
2．预应力钢筋：采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2，f pk=1860Mpa，张拉控制应力取0.70 f pk。
预应力钢绞线沿板跨长呈直线型布置。
3．非预应力钢筋：直径大于或等于12mm者采用HRB335级钢筋，直径小于12mm者均采用R235级钢筋。
钢筋混凝土楼板计算模板
钢筋混凝土楼板计算计算书2 标准层楼板计算2.1楼板结构布置主梁跨度为7.5m/2.4m ，次梁跨度为7.2m/3.6m 。
A 区间格板的跨度为3.6m ，板的233.1/ 3.6mm8.421<==l l ，按双向板计算，同理，B~R 区格板均按双向板设计。
楼板结构布置如下图：按高跨比条件，当()mm l h 90~120401~3011=⎪⎭⎫ ⎝⎛=时，满足刚度要求，可不验算挠度，故走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取板厚h=100mm,其余各区格板均取板厚h=120mm 。
次梁截面尺寸应满足h b l h ⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=31~21,181~1212则1h =（600~400）mm ，取1h =500mm ，1b =250mm 。
2h =（300~200）mm ，取2h =400mm ，2b =250mm 。
主梁截面尺寸应满足()mm L h 625~938121~81=⎪⎭⎫⎝⎛=,取h=650mm ，则()mm h b 267~40031~21=⎪⎭⎫⎝⎛=，取b=300mm 。
2.2 楼板弯矩及配筋计算（按弹性理论计算）2.2.1楼板荷载计算①活荷载：q=1.4×2.0=2.8KN/2m ②恒荷载：面层： 10mm 厚80cm ×80cm 地砖 0.01×20=0.2KN/2m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/2m 板自重： 120mm 厚钢筋砼楼板 0.12×25=3.0KN/2m板底抹灰： 20mm 厚混合砂浆刷乳胶漆 0.02×17=0.34KN/2m g=1.2×（0.2+0.4+3.0+0.34）=4.728KN/2m g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：'g =g+2q=4.728+1.4=6.128KN/2m'q =2q=1.4KN/2m(走廊因为板厚为100mm,所以恒载为 3.44KN/2m ，g=1.2×3.44=4.128KN/2m ，'g =4.128+1.4=5.528KN/2m )在'g作用下，各支座均可视为固定；在'q作用下，各区格板四边均可视为简支，跨内最大正弯矩在中心点处，取二者之和作为跨内最大正弯矩。
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装配式钢筋混凝土空心板 计算书
跨 径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45°
计算： 复核： 审核：
XXXX勘察设计研究院 年 月 日 一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150 300 450 6、材料： (1) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。 表－1
种类 弹性模量Es 抗拉强度标准值 ƒsk 抗拉强度设计值 ƒsd R235钢筋 2.1×105MPa 235 MPa 195MPa HRB335钢筋 2.0×105MPa 335 MPa 280MPa (2) 空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。 表－2
强度等级 弹性模量Ec 轴心抗压强度设计值ƒcd 轴心抗拉强度设计值ƒtd C30 3.0×104MPa 13.8 MPa 1.52MPa 7、设计依据：
(1) 中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。
二、结构尺寸 本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm）
图 1 2
图 2 空心板立面如图3所示（尺寸单位：cm）
图 3 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。
空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。
三、各块板汽车荷载横向分布系数mc计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的mc a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：
I边=0.01745 (m4)， I中=0.01465 (m4)。
b. 计算截面抗扭惯性矩IT 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩IT可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm） 3
图 4 b-1. 边板跨中截面抗扭惯性矩IT边： t1/d1=10/33=0.3，查表得c=0.27 取t＝(t’+t”)/2＝(0.195+0.27)/2＝0.233(m) b=b1-t=1.335-0.233=1.102；h=h1-(t1+t2)/2=0.46
)m (0... )./../.././(..hdctbtbt2hh4bI4iii222T03623.1033027009010210901021233046024601021432231＝边
b-2.中板跨中截面抗扭惯性矩IT中
取t＝(t’+t”)/2＝0.195(m)
b=b1-t=1.335-0.195=1.14；h=h1-(t1+t2)/2=0.46
)m (0/0.09)/0.09/0.1850/(204hdctbtbt2hh4bI422iii222T03604.14.114.146.46.14.132中
c. 计算刚度参数γ 根据3.1.6条有：Gc=0.4Ec
c-1.边板计算刚度参数γ边
03935.001745.2.6)/(2.622T.102/9.6)/0.03623(10lbII边γ c-2.中板计算刚度参数γ中 03554.001465.2.6)/(2.622T.14/9.6)/0.03604(10lbII中γ d. 计算各块板影响线坐标 根据γ值，查《梁桥》附表（二）1－附－23，得各块板轴线处的影响线坐标值如表－3 表－3 1号板 γ η11 η12 η13 η14 η15 η16 η17 η18 η19
0.03935 304 231 155 104 71 49 36 27 24 2号板 γ η21 η22 η23 η24 η25 η26 η27 η28 η29
0.03554 225 221 177 121 85 61 44 35 30 3号板 γ η31 η32 η33 η34 η35 η36 η37 η38 η39
0.03554 154 177 189 155 108 77 57 44 39 4号板 γ η41 η42 η43 η44 η45 η46 η47 η48 η49
0.03554 106 121 155 176 147 104 77 61 52 5号板 γ η51 η52 η53 η54 η55 η56 η57 η58 η59
0.03554 78 88 109 143 165 143 109 88 78 e.计算弯矩及剪力的横向分布系数 e-1.计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的mc 本桥桥面净宽11.125m，按《桥规》第4.3.1条规定取设计车道数为3，横向折减系数为0.78，但折减后的效应不得小于两设计车道的荷载效应。 根据各块板轴线处的混合影响线坐标值，绘制各块板的影响线、布置最不利汽车荷载位置如图5所示 设计车道数分别为2、3时第i号板的汽车荷载跨中弯矩横向分布系数mc2-i、mc3-i为：
0.35150.075)0.1310.197(0.321m1-c2
0.3070.78)033.0051.00.0750.1310.197(0.321m1-c3 0.332)089.0150.00.201.2240(21m2-c2 0.3000.78)041.0063.0089.0150.00.201.2240(21m2-c3 0.304)094.0155.00.189.1690(21m3-c2 0.2810.78)046.0068.0094.0155.00.189.1690(21m3-c3 0.2780.092)0.1470.176.1410(21m4-c2 265.00.78)053.0070.00.0920.1470.176.1410(21m4-c3 0.2300.131)0.1650.143.10(21m5-c2 241.00.78)08.01.00.1310.1650.143.10(21m5-c3 1号板为边板，mc2-1＞mc3-1，所以取边板mc＝mc2-1＝0.3515。 2～5号板的构造一样（均为中板），其中2号板的mc最大（mc2-2＝0.332），所以取中板mc＝0.332。 5
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图 5 e-2.采用杠杆法计算支点剪力的m0支剪 用杠杆法计算，各块板的影响线、布置最不利汽车荷载位置如下图所示
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2
1.0
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2
图 6 则边板的m0支剪为0.94×1/2＝0.47；
中板的m0支剪为1.0×1/2＝0.5。 四、活载作用内力计算 (1) 荷载横向分布系数汇总 表－4 梁号 荷载位置 公路－Ⅰ级 备注
边板 跨中mc 0.3515 按”铰结板法”计算 支点mo 0.47 按”杠杆法”计算 1/4点m1/4 0.3515 按”铰结板法”计算
中板 跨中mc 0.332 按”铰结板法”计算 支点mo 0.5 按”杠杆法”计算 1/4点m1/4 0.332 按”铰结板法”计算 (2) 均布荷载和内力影响线面积计算 表－ 5 类型 截面 公路－Ⅰ级均布荷载(KN/m) 影响线面积(m2或m) 影响线图式
M1/2 10.5 Ω=1/8×l2=1/8×9.62=11.52m2
Q1/2 10.5 Ω=1/2×1/2×9.6×0.5=1.2m
M1/4 10.5 Ω=3/32×l2=3/32×9.62=8.64m2
Q1/4 10.5 Ω=1/2×3/4×9.6×3/4=2.7m
Q0 10.5 Ω=1/2×9.6×1=4.8m
(3) 公路－Ⅰ级集中荷载Pk计算 弯矩效应：4.198)56.9(550180360180kPkN 剪力效应：Pk=1.2×198.4=238.1kN (4) 汽车冲击系数计算 a. 桥梁的自振频率（基频）计算 据《公路桥涵设计通用规范》条文说明4.3.2，简支梁桥的自振频率（基频）ƒ1
可采用下式计算：
gGmmEIclfcccc/221
本桥各参数取值如下： l＝9.6m E＝Ec＝3.00×104MPa=3.00×1010N/m2。
Ic边板= 0.01745m4，Ic中板=0.01465 m4。
在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面截面面积：A边板跨中= 0.54361m2， A中板跨中=0.42776 m2。