钢筋混凝土计算书
钢筋混凝土课程设计计算书
钢筋混凝土T形梁设计一、设计资料（1）计算跨径20m2，均布活载6KN/m(改为8KN/m）；结构重要性系数γ0=1.1（3）材料规格钢筋及架力筋：采用HRB400钢筋抗拉强度标准值f sk=400MPa抗拉强度设计值f sd=330MPa弹性模量E s=2.0*105MPa相对界限受压区高度ξb=0.53箍筋：采用HRB335钢筋抗拉强度标准值f sk=335MPa抗拉强度设计值f sd=280MPa混凝土：主梁采用C35混凝土抗压强度标准值f ck=23.4MPa抗压强度设计值f cd=16.1MPa抗拉强度标准值f tk=2.20MPa抗拉强度设计值f td=1.52MPa弹性模量E c=3.15*104MPa(4)结构尺寸T 型主梁：计算跨度L p=20.00m面积S=180*800+980+1000*610=2.538*105mm 2=0.2538m 2 q G =25*S=25*0.2538=6.345KN/m 二、内力计算设计内力标准值见表如下恒载 均布荷载备注跨中弯矩 M d,l/2 317.25KN •m 400KN •m 车辆荷载引起的弯矩已计入冲击系数，1+µ=1.191/4处弯矩 M d,1/4 237.94KN •m 300KN •m 支点剪力 V d,0 63.45KN 80KN 跨中剪力 V d,L/2 0弯矩组合设计值：跨中截面 M d,l/2=1.2*317.25+1.4*400=941KN •m L/4截面 M d,1/4=1.2*237.94+1.4*300=706KN •m 剪力组合设计值：支点截面 V d,0=1.2*63.45+1.4*80=188.14KN 跨中截面 V d,L/2=0三、跨中正截面抗弯设计 1.T 形计算横截面的确定 h f ′=0.5*(100+80)=90mm由《桥规》（JTG D62）规定，得： b f ′≤L/3=20/3=6.67mb f ′≤b+12*h f ′=180+12*90=1260mm=1.26m 故，b f ′=1260mm 2.确定单筋梁还是双筋梁根据跨中截面正截面承载能力极限状态计算要求，确定纵向钢筋数量。
钢筋混凝土结构设计计算书
钢筋混凝土结构设计计算书一、工程概况本工程为具体工程名称，位于工程地点。
建筑总高度为高度数值米，总建筑面积为面积数值平方米。
结构形式为钢筋混凝土框架结构，设计使用年限为使用年限数值年，抗震设防烈度为烈度数值度。
二、设计依据1、相关规范和标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）2、工程地质勘察报告提供了场地的地质条件、土层分布和地基承载力等参数。
3、建筑设计方案包括建筑平面布置、层高、功能分区等。
三、荷载计算1、恒载结构自重：根据构件尺寸和材料容重计算。
楼面恒载：包括楼板面层、找平层、吊顶等的重量，取值为具体数值kN/m²。
2、活载楼面活载：根据不同功能房间的使用要求，取值如下：客厅：具体数值kN/m²卧室：具体数值kN/m²厨房：具体数值kN/m²卫生间：具体数值kN/m²屋面活载：取值为具体数值kN/m²3、风荷载基本风压：根据当地气象资料，取值为具体数值kN/m²。
风荷载体型系数：根据建筑物的形状和尺寸确定。
4、地震作用根据抗震设防烈度和设计分组，计算水平地震影响系数最大值和特征周期。
四、构件尺寸初步确定1、框架柱根据轴压比限值和预估的竖向荷载，初步确定框架柱的截面尺寸。
2、框架梁考虑跨度、荷载和构造要求，初步确定框架梁的截面尺寸。
五、内力计算1、竖向荷载作用下的内力计算采用分层法或弯矩二次分配法计算框架梁柱的内力。
2、水平荷载作用下的内力计算采用 D 值法计算框架在风荷载和地震作用下的内力。
六、配筋计算1、框架柱配筋根据柱的内力组合，计算正截面受压承载力和斜截面受剪承载力，确定柱的纵筋和箍筋。
2、框架梁配筋计算梁的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力，确定梁的纵筋和箍筋。
3、楼板配筋按照单向板或双向板计算楼板的内力，确定板的受力钢筋和分布钢筋。
钢筋混凝土简支T梁设计计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书（一）正截面强度设计与验算A：⒈确定T梁翼缘的有效宽度b/f①计算跨径的1/3 b/f=l0/3=16600/3=5530 mm②b/f=b+6 h/f=200+6×120=920 mm故取b/f =920 mm⒉判断T形截面的类型M=1.2M GK+1.4M QK =1.2×1/8×24×16.62+1.4×1/8×26×16.62=2245.8 kN·mh0=1400-100=1300 mmα1f c b/f h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×920×120×（1300-120/2）=1314201600 N·mm=1314.2 kN·m＜M 这表明属于第二类T形截面。
⒊计算A s①求A s1A s1=α1f c（b/f-b）h/f/f y=1.0×9.6×（920-200）×120/300=2765 mm2②求A s2M u1=α1f c（b/f-b）h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×（920-200）×120×（1300-120/2）=1028.5 kN·mM u2=M- M u1=2245.8-1028.5=1217.3 kN·mαs= M u2/（α1f c bh02）=1217.3×106/（1.0×9.6×200×13002）=0.375相应地，ξ=0.5，γs=0.75，则A s2=1217.3×106/（300×0.75×1300）=4162 mm2③求A sA s= A s1+ A s2=2765+4162=6927 mm2截面尺寸不足，重新设计截面尺寸。
钢筋混凝土课程设计计算书
22钢筋混凝土课程设计计算书以4轴线框架计算一、框架计算简图及柱、梁、板尺寸估算1、计算简图中杆件以计算轴线表示，柱取截面形心线，梁也取截面形心线；框架层高，除底层外的其它各层，都取建筑层高即 4.2m ，底层计算高度 h=0.50+1.0+4.50= 6.0m ，梁板混凝土取 C 30, f c =15N/m^框架横梁截面：梁高 h=(1/8 〜1/12)L=900 〜600mm (L=7200mm),取 h=700mm b=(1/2 〜1⑶h=350 〜200mm ,取 b=250mm 截面为矩形。
次梁高 h=(1/12 〜1/20)L=330 〜180mm(L=3900mm),取 h=300 mm b=200mm 在 L=7200 布置两条次梁。
楼板厚取100mm ,(屋面板厚取120mm 。
2、验算柱截面尺寸 b*h=400*500荷载估算：荷载标准值按10〜13KN/m 估算，取13.0KN/m 2计。
中柱负荷面积为：(7.20+7.20 ) /2.0*3.90 = 28.08m 2。
则中柱柱底承受荷载标准值为：28.08*13.0*5=1825.2KN 。
中柱按轴心受压进行验算，此时可假定，受压纵筋总的配筋率批 p=1 %纵向受压系数=1 (混凝土取C 30)于是有：N=1.20*1825.2=2190.24 KIN轴压比取0.902Ac= N /0.90f c =162240mm2 2取 Ac=b*h=400*500=200000mm >162240mm 符合要求。
、荷载计算2 20.5KN/m ;楼面活荷载标准值 4.0KN/m 。
(一)、屋面荷载：1、 10mm 厚混凝土盖板架空层2、 二毡三油沥青防水层3、 20mm 厚水泥砂浆找平层4、 120mm 厚钢筋混凝土屋面板5、 顶棚20mm 厚混合砂浆抹灰及刷白活荷载：不上人屋面 屋面梁自重:柱距 S=3.90m ，跨度 L=7.20m ，屋面活荷载标准值:0.40KN/m 0.35KN/m0.40KN/m 0.12*25=3.0KN/m0.34KN/m合计0.5KN/m24.49KN/m0.25*0.58*25+0.015*2*0.58*17=3.92KN/m（二）、标准层楼面荷载楼面恒载：框架梁自重:0.25*0.60*25+0.015*2*0.60*17=4.06KN/m楼面梁的线荷载（三）、风荷载：（基本风压） 因屋面活荷载较小，故不考虑活载的最不利位置，按满载计算，则框架的线荷载为Q=g+q=25.72+2.54=28.26 kN/m 。
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米算例1.1 基本资料1.1.1 主要技术指标标准跨径：13m 计算跨径：12.60m桥面总宽:8.5 m，横向布置为0.25 m（护栏）+1m(人行道)+6 m（行车道）+1m(人行道)+0.25 m（护栏）。
设计荷载：公路II级。
1.1.2 材料规格;非预应力钢筋采用HRB335,R235; 空心板块混凝土采用C30; 桥面铺装采用C30防水混凝土。
2.2 截面几何尺寸图图2.2横截面尺寸图(尺寸单位：cm)第 1 页图2.3中板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)图2.4边板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)2.3 毛截面几何特性计算中梁：毛截面面积A=3839 m毛截面重心位置: y=28.10cm(距离空心板上缘距离) 铰缝面积: A铰=6622基准材料: 中交新混凝土:C40混凝土 2.4 换算截面空心板截面的抗扭刚度可简化为图的单箱截面来近似计算。
第 2 页图2.5换算截面示意图(尺寸单位：cm)4b2h2IT??3.308?1010(mm4)2h2b?t1t23 内力计算及组合3.1永久作用效应计算3.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）g1g1?A???3839?10?4?24?9.21(KN/m)3.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）g2桥面铺装采用等厚度的15cm的C30混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.15_8.5_24=30.6 (kN/m)人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按12(kN/m)：为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:g2?12?2?30.6?9.1 (kN/m) 63.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）g3因为铰缝自重可以近似看成C30混凝土来算,因此其自重为:g3?(662)?10?4?24?1.59(KN/m)第 3 页由此得空心板每延米总重力g为：g1?g1?9.21 (kN/m) （第一阶段结构自重）g??g1?g2?1.59?9.1?10.69(kN/m)（第二阶段结构自重）g??g?g1?g??9.21?10.69?19.90(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表3-1。
钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)精选全文
（一）孔径及净空净跨径L 0 = 6.00m 净高h 0 = 3.00m（二）设计安全等一级结构重要性系数r 0 =1.1（三）汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级（四）填土情况涵顶填土高度H = 1.5m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =260kPa（五）建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 钢筋弹性模量E s =200000MPa涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)、截面尺寸拟顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.15m 侧墙厚度t =0.5m C 2 =0.15m 横梁计算跨径L P = L 0+t= 6.5m L = L 0+2t=7m 侧墙计算高度h P = h 0+δ= 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度B =7.2m图 L-01（一）恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =41.00kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(457.72kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan228.32kN/m 2钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算三 、 荷 载 计 算（二）活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布> 1.3/2 m > 1.8/2 m故车轮压力扩散线相重 a =(0.6/2+Ht3.100m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.966 m > 1.4/2 m故 b =(0.2/2+Ht 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°8.74kN/m 2（一）构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.54（二）节点弯矩和1、a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC =-1/(K+1)·pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2=0侧墙内法向力N a3 = N a4=pL P /2恒载p = p 恒 =41.00kN/m 2M aA = M aB= M aC =-93.83kN ·m N a3 = N a4=133.25kN 车辆荷载p = q 车 =32.26kN/m 2M aA = M aB= M aC =-73.82kN ·m 图 L-02N a3 = N a4=104.84kN2、b种荷载作用下 (图M bA = M bB = M bC =-K/(K+1)·ph P 2/12N b1= Nb2=ph P/2N b3 = N b4=0恒载p = e P1 =7.72kN/m 2M bA = M bB= M bC =-2.76kN ·m N b1 = N b2=13.52kN3、c种荷载作用下 (图图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[M cB = M cC =-K(2K+7)/[N c1 =ph P/6+(McA-M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -N c3 = N c4=0恒载p = e P2-e P1 =20.60kN/m 2M cA = M cD =-4.00kN ·m M cB= M cC=-3.36kN ·m N c1 =11.83kN N c2 =24.21kN图 L-044、d种荷载作用下 (图1.17 m0.6/2+Htan30°=四 、 内 力 计 算M dA =-[K(K+3)/[M dB =-[K(K+3)/[M dC =-[K(K+3)/[M dD =-[K(K+3)/[N d1 =(M dD-M dC )/h P N d2 =ph P -(M dD -M dC )/h P N d3 = N d4=-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =8.74kN/m 2M dA =-16.68kN ·m M dB =10.09kN ·m M dC =-13.21kN ·m M dD =13.56kN ·m 图 L-05N d1 =7.65kN N d2 =22.95kN N d3 = N d4=-3.59kN5、节点弯矩、轴力计算（1）按《公路桥涵设计（2）按《公路桥涵设计（3）按《公件内力计1、顶板 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =94.36kN N x = N 1 =46.19kN M x=M B +N 3x-271.64kN·m V x = Px-N 3=5.02kN2、底板 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车-=83.72kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车=105.01kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =84.94kN M x =M A +N 3x-ω1·x 2/2-=270.75kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-12.28kN3、左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=23.05kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车51.88kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =301.65kNM x =M B +N 1x-ω1·x 2/2-=-172.20kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=6.76kN 4、右侧墙(图L-09)ω1 =1.4e P1 =10.81kN/m 2ω2=1.4e P2 =39.65kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =301.65kN图 L-08图 L-09图 L-06图 L-07M x =M C +N 1x-ω1·x 2/2-=-186.09kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-14.66kN5、构件内力汇总表（1）承载能（一）承载能力极1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =6.50mh =0.50ma =0.05m h 0 =0.45mb =1.00mM d =271.64 kN ·m ，N d =46.19 kN ， V d=5.02 kNe 0 = M d /N d=5.881i =h/121/2=0.144m五 、 截 面 设 计（3）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下长期组合如下表：（2）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下短期组合如下表：长细比l 0/i =45.03> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 035.483> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2=1.15- 1.020> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.009由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a 6.135mr 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)311.73 =13800x(0.45-x/2)解得x =0.053 m≤ξb h 0 =0.56×0.45 =0.252 m 故为大偏心受压构件。
钢筋混凝土过梁计算书
钢筋混凝土过梁计算书二、示意图:四、计算信息1. 几何参数过梁高度h = 300 mm过梁宽度b = 240 mm过梁净跨Ln = 2500 mm过梁梁端的支承长度a = 300 mm过梁上墙体高度hw = 1000 mm墙体厚度bw = 240 mm2. 材料信息砌体类型: 烧结普通砖砌体强度等级: MU10砂浆强度: M5砌体材料抗压强度设计值调整系数γa =纵筋种类: HPB300 fy = N/mm2 Es = N/mm2箍筋种类: HPB300 fyv = N/mm2箍筋间距: s = 200 mm3. 计算信息结构重要性系数: γo =纵筋合力点至近边距离: as = 35 mm4. 荷载信息恒载分项系数: γG=砌体材料容重: γW= kN/m3过梁容重: γL= kN/m3梁板传来荷载设计值: qb = kN/m五、计算过梁荷载设计值1. 墙体荷载gkW = γW*bw*Ln/3 = **3 = kN/m2. 过梁自重gkL = γL*b*h = ** = kN/m3. 过梁上荷载设计值p = γO [γG(gkW+gkL)+qb] = [++] = kN/m六、过梁截面配筋1. 计算过梁的计算跨度Lo = min(Ln+a, = min+,* = m2. 计算过梁跨中最大弯矩Mmax= 1/8*p*Lo2= 1/8** = kN·m3. 计算截面有效高度ho=h-as=300-35=265mm4. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=(1+270/*105*)=5. 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=**106/**240*265*265)=6. 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*=≤ξb=满足要求。
7. 计算纵向受拉筋面积As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=**240*265*270=223mm2实配钢筋:2?12,As = 226 mm28. 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=226/(240*300)=％ρ=％≥ρmin=％, 满足最小配筋率要求。
跨径16米钢筋混凝土T_梁计算书
桥梁工程课程设计一、设计资料1、桥面净空：净—7m（无人行道）；2、主梁跨径和全长：标准跨径L B=16m计算跨径L P=15.5m=15.96m主梁全长L全3、设计荷载公路—Ⅰ级（无人群载荷）4、材料钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他用R235钢筋;混凝土：C40。
5、计算方法极限状态法。
6、结构尺寸如下图所示，横断面五片主梁，间距1.6m。
纵断面五根横梁，间距3.875m。
二、设计依据与参考书《公路桥涵设计规范（合订本）》(JTJ021-85)人民交通出版社《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022-85）《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）易建国主编，人民交通出版社《桥梁工程》（1985）姚玲森主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社三、桥梁纵横断面及主梁构造横断面共5片主梁，间距1.6m。
纵断面共5道横梁，间距3.875m。
尺寸拟定见图，T梁的尺寸见下表：T形梁尺寸表（单位：m）主梁计算主梁梁肋横隔梁横隔梁横隔梁翼板翼板长度跨径高度宽度高度宽度间距厚度宽度15.96 15.50 1.30 0.18 1.00 0.15~0.16 3.875 0.08~0.14 1.60桥梁横断面图桥梁纵断面图主梁断面图横梁断面图四、主梁计算（一）主梁荷载横向分布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数（按刚接梁法计算）（1）主梁抗弯及抗扭惯矩I x和I Tx求主梁形心位置平均板厚h1=1/2(8+14)=11cmAx=(160-18×11×11/2+130×18×130/2/(160-18×11+130×18=41.2cmIx=4/12×142×113+142×11×(41.2-11/2)2+1/12×18×1303+18×130×(130/2-41.2)2=6627500cm4=6.6275×10-2m4T形截面抗弯及抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：I TX =∑cibihi3t 1/b1=0.11/1.60=0.069c1=1/3t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,查表得c 2=0.301 I TX =1/3×1.60.113+0.301×0.19×0.183=0.0028m 4单位抗弯及抗扭惯性矩：J X = I X /b=0.066275/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Ty /b=0.0028/160=1.75×10-5m 4/cm （2）求内横梁截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩取内横梁的翼板宽度等于横梁中距，取桥面板靠主梁肋d1/3处的板厚12cm 作为翼板的常厚度，截面见图。
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钢筋混凝土楼盖课程设计单向板肋形楼盖设计计算书土建与水利学院2014级土木1班姜逢宇目录1.截面设计（1）确定跨度（2）确定板厚（3）确定截面高度2.板的设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）计算弯矩设计值（4）计算正截面受弯承载力（5）选配钢筋3.次梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）内力计算（4）承载力计算（5）锚固长度计算4.主梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）内力值及包络图（4）承载力计算（5）主梁附加吊筋计算（6）主梁腰筋计算（7）抵抗弯矩图及锚固长度计算设计参数：1.截面设计(1)确定跨度①主梁跨度确定：l1=②次梁跨度确定：l2=主梁每跨内布置3根次梁，板的跨度为。
(2)确定板厚h=110mm(3)确定截面高度次梁截面高度高度应满足：h=l/18~l/12=317~415mm，考虑活载影响，取h=500mm。
取截面宽度b=300mm。
图1-梁格布置2.板的设计(1)确定荷载①恒载：20mm水泥砂浆：*20=㎡110mm钢筋混凝土板：*25=㎡15mm石灰砂浆：*17=㎡恒载标准值合计Gk=++=㎡②活载：活载标准值合计Qk=㎡荷载设计值计算：①可变荷载控制情况：Q=+=*+*=㎡②永久荷载控制情况：Q=+*=*+**=㎡选择可变荷载控制情况，近似取Q=㎡。
(2)计算简图次梁截面200mm*500mm，板在墙上支承长度a=120mm，取b=1m宽板带作为计算单元，按内力重分布进行设计，板的计算跨度为：①边跨：l01=ln1+min(a/2+h/2)=()+55=1735mm②中间跨：l02=ln2-b=1900-200=1700mm1m宽板的线荷载为 Q=*1=m因跨度差小于10%，按等跨连续板计算。
图2-板的尺寸图3板计算简图（均布荷载大小为m）(3)计算弯矩设计值弯矩计算系数αmM1=20l Q/11=219*/11=·m9.735.1M2=-20l Q/11=-219*/11=·m9.735.1M3=20l Q/16=27.119*/16=·m9.M4=-20l Q/14=-27.119*/14=·m9.(4)计算正截面受弯承载力查表得，一类环境混凝土保护层厚度15mm，h0=110-15=95mmC40混凝土，α1=，fc=2/Nmm/mmN；HPB300钢筋，fy=2702取b=1m宽板宽计算单元，配筋情况如下：(5)选配钢筋①受力钢筋的选配根据计算所得的钢筋截面积查表选用钢筋。
一般情况下，负弯矩钢筋直径不小于8mm，选用钢筋时，直径不宜多于两种。
该处采用分离式配筋，跨中下部钢筋全部伸入支座，伸至支座内的钢筋锚固长度40mmd5=≥。
受力钢筋：8@150φ,实配钢筋面积2335mm ②构造钢筋的选配i压梁筋的选配●位置：与主梁垂直的上部构造钢筋●间距：不大于200mm●直径：不宜小于8mm● 面积：单位宽度内的钢筋截面面积不宜小于受力方向跨中板底钢筋面积三分之一。
单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积为2335mm ，2.6711135331mm =⨯ ● 尺寸：伸入板内长度从梁边算起每边不宜小于板计算跨度0l 的四分之一。
● 选配：φ8@200，单位宽度内2251mm A s =，每边伸入板内长度从梁边算起mm 550，满足要求。
ii 压墙筋的选配● 位置：与墙边垂直的上部承受负弯矩钢筋 ● 间距：不大于200mm ● 直径：不宜小于8mm● 面积：沿板的受力方向配置的上部钢筋，其截面积不宜小于该方向跨中受力钢筋截面积的三分之一。
单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积2335mm ，● 尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的七分之一。
● 选配：φ 8@200，单位宽度内2251mm A s =，每边伸入板内长度从墙边算起mm 350，满足要求。
iii 楼盖角部钢筋网的选配● 位置：楼盖角部双向构造负筋。
● 间距：不大于200mm ● 直径：不宜小于8mm● 尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的四分之一。
两向等长形成钢筋网。
433.75mm 173541l 410=⨯=● 选配：φ8@200，每边伸入板内长度从墙边算起mm 550，满足要求。
iv 分布钢筋的选配● 位置：在受力钢筋内侧、与受力钢筋形成钢筋网。
● 间距：不大于250mm ● 直径：不宜小于6mm● 面积：单位宽度上分布钢筋的截面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面积的15％，且不宜小于该方向板截面积的%。
单位宽度受力钢筋的截面积为2335mm ，225.05335%15mm =⨯ 单位长度板截面积25mm 10*1.11000*110==A ，25mm 165101.1%15.0%15.0=⨯⨯=A ● 选配：φ8@250，2201mm A s =，满足要求。
图2-板的尺寸3.次梁设计(1)确定荷载①恒载设计值i 板传来的恒载：**=mii 次梁自重：* iii 次梁石灰砂浆：* 合计 G=m ②活载设计值Q=**=m③荷载总设计值Q=+=m，取Q=m(2)计算简图主梁截面尺寸为300mm*600mm边跨跨度：l01=(5700-120-300/2)+240/2=5550mm<中间跨跨度：l02=ln2=5700-300=5400mm跨度相差10%以内，按等跨连续梁计算。
(3)内力计算①弯矩设计值弯矩计算系数αmM1=20l Q/11=240*/11=·m5.55.5M2=-20l Q/11=-240*/11=·m5..555M3=20l Q/16=24.540*/16=·m5.M4=-20l Q/14=-24.540*/14=·m5.②剪力设计值V1=l Q=**=n1Vex1=n1l Q =**= V2=n2l Q =**= Vex2=n2l Q =**=(4)承载力计算①正截面受弯承载力i 混凝土等级C40，α1=，fc=2mm ，ft=2mm ；纵筋HRB400，fy=360N/2mm ；箍筋HPB300，fyv=270N/2mm ；ii 一类环境，取a=40mm ，则h0=h-a=460mm ，hf/h0=110/480>，此时'f b =l/3=5700/3=1900mm ，又n 'f s b b +==200+1700=1900mm ，取'f b =1900mm 。
iii 假设截面纵筋按单排布置)2(h b f '0'f 'f c 1f h h -α=**1900*110*(460-110/2)=m>m ax M =m属于第一类T 型截面。
次梁正截面配筋计算表如下：0.21%}f f 0.45m ax {0.2%,ytm in==ρ②斜截面承载力计算'f 0w h -h h ==460-110=350mm ，bh w=350/200=<。
混凝土C40，取c β=0c c bh f 25.0β=***200*460=>m ax V =，截面满足要求。
0t bh f 7.0=**200*460=<m ax V =，需要配置箍筋，采用φ6双肢箍筋。
由0svy v0t cs h sf bh f 7.0A V +=，得： 460*200*71.1*7.0-131950460*6.56*270bh f 7.0-h f s 0t 1ex 0sv yv ==V A =322mm ，取箍筋间距s=200mm ，此时200*2006.56bs sv sv ==A ρ=%，考虑调幅截面受承载力增加20%： %14.0s2006.562.1sv ==ρ，得s=。
采用φ6@150配筋，且沿梁长不变。
此时配箍下限值：3-y v t 10*9.127071.13.0f f 3.0== 实际配箍3-ssv 10*83.2bs==A ρ>-310*9.1，满足要求。
(5)锚固长度计算①基本锚固长度：②纵筋在梁端简支座内的锚固：③支座处上部钢筋截断2根，截断长度计算：4.主梁设计主梁按弹性理论设计，不考虑塑性内力重分布。
（1）确定荷载①横载设计值i次梁传递恒载设计值：*=ii主梁自重恒载设计值：* 恒载合计：G=+=②活载设计值Q=*=（2）计算简图主梁端部支承在外纵墙上，支承长度为370mm，中间支承在400mm*400mm的混凝土柱上。
主梁按连续梁计算，其计算跨度：边跨：ln1=5700-120-200=5380mml01=ln1+a/2+b/2=5380+370/2+400/2=5765mm+b/2=*5380+400/2=近似取l01=5720mm中间跨：l02=5700mm（3）内力设计值及包络图利用结构力学求解器，求得弯矩设计值如下表：（弯矩单位：KN·m）利用结构力学求解器，求得剪力设计值如下表：（剪力单位：KN）弯矩、剪力设计值表中的荷载情况如下：荷载示意图A:荷载示意图B：荷载示意图C：荷载示意图D：荷载示意图E：组合后的弯矩设计值如下表（弯矩单位：KN·m）组合后的剪力设计值如下表（剪力单位：KN）弯矩、剪力包络图（左半部分）如下：弯矩包络图（KN·m）剪力包络图（KN）（4）承载力计算主梁为混凝土C40，α1=，fc=2mm。
mm，ft=2纵筋采用HRB400，fy=360N/2mm。
mm。
箍筋HPB300，fyv=270N/2支座及跨内弯矩截面按矩形截面计算，跨内按T形截面计算。
支座截面布置二排钢筋：a=80mm ，h0=600-80=520mm 跨内截面布置一排钢筋：a=40mm ，h0=600-40=560mm确定翼缘计算宽度：1.014.0560110h h 0`f >==①翼缘宽度确定： i 边跨：min{1906,5700}=1906，取翼缘宽度mm 1906b `f =ii 中间跨：min{1900,5700}=1900，取翼缘宽度mm1900b `f =②T 形截面判断跨中按一排钢筋布置：a=40mm ，h0=560mm 支座处按二排钢筋布置：a=80mm ，h0=520mm 按第一类T 形截面计算。
③正截面受弯承载力计算0.21%}f f 0.45m ax {0.2%,ytm in ==ρ④斜截面受剪承载力计算i截面尺寸验算混凝土等级C40，取βc=，截面尺寸按下式验证：截面尺寸满足要求。
ii箍筋计算采用φ8@200双肢箍筋，沿梁全长布置，则：支座截面需配置弯起钢筋，αs=45°。
（5）主梁附加吊筋计算由次梁传给主梁的集中荷载设计值为：kN99.93274.1711.358.941.2=⨯+⨯=F。