模板支撑计算书
建设工程高大模板支撑系统计算书
主体工程模板支撑系统验算验算内容：负三层：侧墙0.9m，顶板1.1m；负二层：侧墙0.7m，顶板0.4m ；负一层：侧墙0.7m，顶板1.1m；大尺寸截面梁：负三层顶纵梁1.4*2.3m；大尺寸截面柱：31轴KZ1 800*1100mm；荷载叠加验算：负一层荷载叠加至负二层。
依据住房与城镇建设部下发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》1.3条：“本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
”规定，本工程模板支撑系统中：主体结构支模跨度为9.3m；负二层支模高度7.22m；负三层顶板仅混凝土恒载已达27.5KN；均属于《管理导则》规定的“高支模”系统。
本计算书将对以上“高支模”系统进行验算，详见验算内容章节。
一、计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162—2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）《钢结构设计规范》（GB50017）《混凝土结构设计规范》（GB50010）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）、成都地铁7号线土建1-1标城北客运中心站工程施工图设计—城北客运中心站主体结构二、验算部位1、负三层顶板2、负二层顶板3、负一层顶板4、侧墙5、大尺寸截面梁（截面高度≥500mm）6、框架柱7、荷载叠加验算三、验算内容1、负三层顶板：板厚1100mm，支模高度7.11m，搭设跨度9.3m（1）、拟采用模板支撑系统形式模板：竹胶板，t=15mm，平面尺寸1120×2240（单位：mm）；抗弯强度允许值[σ1]＝12.9MPa；肋背方木：红松木，截面尺寸50㎜×100㎜；间距250mm，抗弯强度允许值[σ2]＝13MPa；顶托肋背：￠48×3.5钢管，双肢布置，间距900mm，Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；支撑系统：碗扣式钢管脚手架，采用￠48×3.5钢管；平面间距900mm×900mm，步距600mm；Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；附图：负三层模板支撑示意图（2）、荷载及组合模板及支架自重：0.75KN/m3；0.75×7.11=5.33 KN/ m2混凝土自重：25KN/ m3； 25×1.1=27.5KN/ m2钢筋自重：1.7KN/m 3； 1.9×1.1=1.87KN/ m 2 施工人员及设备荷载：2.5KN/ m 2 计算荷载组合：q=1.2恒载+1.4活载q=（5.33+27.5+1.87）×1.2+2.5×1.4=45.1KN/ m 2 (3)、验算1）、模板验算（取0.9m ×0.25计算单元验算） 受力简图q=45.1×0.9=40.6KN/m l=0.25-0.05=0.2mKNm ql 2.082.06.408M 22＝⨯==35221038.36015.09.06W m bh －＝⨯⨯==[]MPa MPa W M 9.129.51038.32.015=<⨯==σσ＝－ 2）、肋背方木验算（按简支梁计算，验算最大弯矩） 受力简图q=45.1×0.2=9.02KN/m l=0.9mqqKNm ql 9.09.002.9125.08/1M 22＝⨯⨯==35-22103.861.005.06W m bh ⨯⨯==＝[]MPa MPa W M 137.9103.89.025=<⨯==σσ＝－ 3）、顶托肋背验算（按简支梁计算，取最不利荷载） 附图：P=45.1×0.9×0.9/4=9.1KN L=0.9mKNm PL 29.01.925.025.0M ＝⨯⨯==36444141008.54841480982.00982.0W m d d d －＝⨯-=-=[]MPa MPa W M 2058.1961008.522236=<⨯⨯==σσ＝－ 4）、立杆稳定性验算 （1）、整架稳定性计算P PP整架转化为单根立杆稳定计算的荷载设计值计算公式mc Af N γϕ'••=9.0 ）钢材抗压强度设计值（Mpa f c -查表得，根据长细比轴心受压杆件稳定系数λϕ-；l 0=h+2a=1.2m ；i=1.58cm ；λ=75.9，φ=0.744杆件的计算截面面积-A A=4.89cm 2－材料的附加强度系数mγ'KNA f N m c 1.5259.19.01089.4744.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕ单根杆所受荷载N KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=52.1KN (2)、单肢立杆稳定性μ1w 取最大值μ1w =2.424，l 0=μ1w ×h=1.45m ；i=1.58cm ；λ=92，φ=0.649KN A f N m c 6.4559.19.01089.4649.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕN KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=45.6KN 5）、立杆底座和地基承载力验算 （1）、立杆底座验算 计算公式：N ≤R bN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值—底座承载力设计值Rb碗口脚手架立杆底托为150×150×10（单位mm）钢板R取40KNb=40KNN=45.1×0.9×0.9=36.5KN< Rb（2）、地基承载力验算：计算公式：N≤K·fk·AdN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值A—立杆基础的计算底面积d—基础承载力标准值fkK—调整系数立杆下设150mm（宽）×50mm（厚）通长方木条。
300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书
300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书坡屋面支模荷载计算说明：该坡屋面坡度i=0.283，tanα=0.283 水平面夹角α=15.8°荷载增大系数k=1/cos15.8°=1.04。
以下利用专业软件计算坡屋面结构支模中，大梁及楼板截面高度、模板自重、砼内钢筋含量、每平方米施工荷载等，均乘以1.04后再进行计算。
模板支架搭设高度为17.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×830mm，梁两侧楼板厚度125mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用单钢管: 48×3.0。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 26.500×0.830×0.450=9.898kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=1.529kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.600×0.450=1.170kN/m均布线荷载标准值为：q = 26.500×0.830×0.450+0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=11.427kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(9.898+1.529)+1.4×0.9×1.170]=16.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3；I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.951kNN2=3.169kNN3=0.951kN最大弯矩 M1 = 0.048kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.048×1000×1000/16875=2.817N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 11.43kN/m为设计值。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
施工支模架计算书
施工支模架计算书目录柱模板支撑计算书（Z26） (3)1.1柱模板基本参数 (3)1.2柱模板荷载标准值计算 (3)1.3柱模板面板的计算 (4)1.4竖楞方木的计算 (5)1.5B方向柱箍的计算 (6)1.6H方向柱箍的计算 (8)1.7H方向对拉螺栓的计算 (9)柱模板设计计算书（一般柱） (9)2.1中小断面柱模板基本参数 (10)2.2荷载标准值计算 (10)2.3胶合板侧模验算 (11)2.4方木验算 (11)梁木模板与支撑计算书（1500×300） (13)3.1梁模板基本参数 (13)3.2梁模板荷载标准值计算 (13)3.3梁模板底模计算 (14)3.4梁模板底方木计算 (15)3.5梁模板侧模计算 (16)3.6穿梁螺栓计算 (17)3.7梁模板扣件钢管高支撑架计算 (18)3.7.1 梁底支撑的计算 (18)3.7.2 梁底纵向钢管计算 (21)3.7.3 扣件抗滑移的计算: (21)3.7.4 立杆的稳定性计算: (21)3.7.5 梁模板高支撑架的构造和施工要求 (22)落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 (23)4.1纵向支撑钢管的计算 (24)4.2横向支撑钢管计算 (26)4.3扣件抗滑移的计算 (26)4.4立杆的稳定性计算荷载标准值 (27)4.5立杆的稳定性计算 (27)柱模板支撑计算书（Z26）1.1 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm ，柱模板的截面高度 H=1400mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3400mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。
柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度80mm ，间距300mm 。
柱箍采用轻型槽钢80×40×3.0，每道柱箍1根钢箍，间距600mm 。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
1400300300300300467柱模板计算简图 1.2 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
400×800梁需4.2米支撑木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面38×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80=30.931N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
施工方案-模板支架计算书
施工方案-模板支架计算书模板支架是建筑施工中使用比较广泛的一种工具，它主要用于支撑模板和支撑混凝土，在建筑施工中起到了关键的作用。
在使用模板支架时，必须根据实际情况进行计算和设计，以确保其能够支撑施工所需的重量和力量，并且稳定可靠。
本文将介绍模板支架计算书的内容和方法。
一、模板支架的基本参数模板支架的基本参数包括支撑高度、支撑架数、支撑板宽度、支撑板材料、支撑板表面附加荷载等。
这些参数需要根据实际施工情况进行确认和选择，以确保支撑系统的稳定性和可靠性。
二、荷载计算在进行模板支架的荷载计算时，需要考虑到以下几个方面：1.支撑板荷载支撑板荷载是指模板支架上支撑板所承受的荷载，主要来源于模板和混凝土重量、施工人员和设备的重量以及其它附加荷载。
在计算时，需要考虑到支撑板的面积和材料，以及支撑板之间的间距。
2.支撑架荷载支撑架荷载是指支撑架自身所承受的荷载，包括支撑架的自重、附加荷载以及风荷载等。
在计算时，需要考虑到支撑架的高度、数量、材料以及排列方式等因素。
3.水平荷载在进行模板支架计算时，还需要考虑到水平荷载的影响。
水平荷载主要有两种，一种是地震荷载，另一种是风荷载。
地震荷载是指地震期间产生的水平力，风荷载则是指风力对建筑物造成的水平力。
三、稳定性计算在使用模板支架时，稳定性计算是非常关键的。
稳定性主要包括垂直稳定性和水平稳定性。
垂直稳定性是指支撑板垂直方向的稳定，在计算时需要考虑支撑板与地面的夹角、支撑板之间的距离等因素；水平稳定性是指支撑架在水平方向上的稳定，在计算时需要考虑支撑架的数量、位置、高度等因素。
四、模板支架设计方案在进行模板支架计算后，需要根据实际情况进行设计方案。
设计方案主要包括支撑板的数量和位置、支撑架的数量和位置、支撑板和支撑架的材料、支撑板和支撑架之间的连接方式等。
五、施工方案最后，需要根据设计方案制定详细的施工方案。
施工方案主要包括模板支架的具体施工步骤、施工顺序、施工技术要求、安全措施等，以确保施工过程中的安全和高效。
模板支撑体系计算书(碗扣式)
青岛市地铁2号线海川路站主体结构模板工程支撑体系计算书编制：审核：单位(章)：中铁十八局集团有限公司青岛市地铁2号线二零一四年七月目录模板支撑架计算说明 (3)（一）中板（400厚mm）模板支撑架验算 (4)（二）中层梁（800×800mm）模板及支撑架力学验算 (10)（三）拱板（500mm厚）模板支撑架验算 (17)（四）门式钢架验算 (20)模板支撑架计算说明1、本计算书按碗扣式支撑架计算，其中梁（800×800mm），中板（400mm），拱板（500mm）；2、梁:800×800mm支撑架立杆，梁底支设两根，纵间距为600mm；中板：厚度400mm，结构高度6.16m，次龙骨间距300mm，主龙骨采用木方，立杆横纵间距900×600mm；拱板：厚度500mm，结构高度7.18m，面板采用组合钢模板(300×1200)，主龙骨采用16号工字钢，立杆横纵间距900×600mm；步距为1200mm；3、本计算书中板及梁底模采用厚15mm厚木胶板，次楞采用50×100mm木方，主楞采用100×100mm ，立杆采用 48×3.0mm普通钢管进行计算；4、本计算是依据《JGJ166-2008_建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》进行计算；5、由于考虑支撑架支设高度，应在上、下设一道水平剪刀撑，另外竖向剪刀撑的设置应满足相关规范标准要求。
（一）中板（400mm厚）模板支撑架验算1.1 顶板支撑体系计算参数底模采用厚15mm木胶合板，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.5×1.5/6 = 37.50cm3；I = 100×1.5×1.5×1.5/12 =28.13cm4；抗弯刚度EI=6000.0N/mm2×28.13cm4=1.69k N·m2抗剪强度EA=6000.0N/mm2×1000mm×15mm=9.0×104kN次楞为50mm×100mm的方木，间距为300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W = 5.0×10.0×10.0/6 = 83.3cm3；I = 5.0×10.0×10.0×10.0/12 =416.67cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×416.67cm4=39.6k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×50mm×100mm=4.75×104kN主楞为100×100mm方木，间距为600mm，弹性模量9500.0 N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W =10.0×10.0×10.0/6 = 166.67cm3；I = 10×10.0×10.0×10.0/12 =833.33cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×833.33cm4=79.17k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×100mm×100mm=9.5×104kN楼板模板自重0.8kN/m2，混凝土自重24.00kN/m3，钢筋自重1.5 kN/m3，板施工活荷载3.50kN/m2，梁施工活荷载2.0kN/m2，混凝土板的厚度为400mm。
600X600柱模板支撑计算书(4200mm高)
600X600柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=600mm，柱模板的计算高度 L = 4200mm，柱箍间距计算跨度 d = 650mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
面板计算采用宽度600mm板面厚度3.00mm截面参数。
面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
600600柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下19.76kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.600+1.40×2.700×0.600=19.764kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=13.020cm 3 I=58.870cm 4(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm 2； M = 0.125ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125×(1.20×14.580+1.40×1.620)×0.650×0.650=1.044kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.044×1000×1000/13020=80.168N/mm 2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 5ql 4 / 384EI < [v] = l / 400面板最大挠度计算值 v = 5×14.580×6504/(384×206000×588700)=0.279mm 面板的最大挠度小于650.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算无竖楞木方！五、B 方向柱箍的计算面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q ：Q = (1.2×24.30+1.40×2.70)×0.65=21.41kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。
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模板设计计算书
一、 概述
本工程模板支撑体系主要包括墙板模板支撑和梁板支撑体系，墙板厚度为200mm 和300mm ，楼板厚度分别为180mm 、100mm 、120mm ，为了简化计算，墙板取300mm ，楼板取180mm 分别进行计算。
二、 墙模板计算
1、 荷载设计值
（1） 砼侧压力
1） 新浇筑砼时对模板侧面产生的压力标准值：（采用内部振捣器时）
22101/4.1085115.10.15.22422.022.0m KN v t F C =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ
22/0.6675.224m KN H F C =⨯==γ
取较小值F=66.0KN/m 2
x F ——新浇筑砼对模板的最大侧压力
c γ——砼的重力密度
0t ——新浇筑砼的初凝时间。
（取2.5h ）
V ——砼的浇筑速度。
20÷0.35÷0.5=51m/h
H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度。
1β——外加剂影响修正系数，取1.0
2β——砼坍落度影响修正系数，坍落度为160±20mm ，取1.15。
F = 2F ×1.4=21.6×1.4=30.24KN/m 2
2） 新浇筑砼时对模板侧面产生的压力设计值：分项系数取1.2。
由于采用木胶
合板，荷载乘以0.9予以折减。
6F =2F ×1.2×0.9=66.0×1.2×0.9=71.28 KN/m 2
有效压头高度h =71.28/24=2.97
3） 倾倒砼时产生的水平荷载
查《施工手册》表17-78为4 KN/m 2
荷载设计值为F 7=4×1.4=5.6 KN/m 2
按《施工手册》表17-81进行荷载组合
F ，=71.28+5.6=76.88 KN/m 2
（2） 计算内木竖楞间距
按三跨连续梁考虑，“梁”宽取200mm ，
q =76.88×0.2=15.38 KN/m
计算简图如下：
按面板的抗弯承载力要求 M max = M 抵
0.1q l 2=f w W 抵= 62fwbh
l =q fwbh 6102=38
.151********.12
⨯⨯⨯=459mm 按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的l/250，
,q =71.28×0.2=14.26 KN/m 0.677 250
1004,l EI l q =
q=15.38
3,59.0q EI l ==33312
26.141820010459.0⨯⨯⨯⨯⨯=252mm 考虑到木楞的宽度，取木楞间距为300mm 。
（3） 求外横楞间距
仍按三跨连续梁考虑，外横楞即为内楞梁的支点，作用在梁上的线荷载： q =71.28×0.3=21.38 KN/m
按内楞的抗弯承载力要求
q fwbh l 267.1==38
.21100507.1667.12⨯⨯⨯=808mm 按内楞的抗剪承载力要求
q bhf l v 11.1= =38
.21100507.1611.1⨯⨯⨯ =389mm 按内楞刚度要求：
250
100677.04,l EI l q = 3,59.0q
EI l ==33338.211005010959.0⨯⨯⨯⨯=2300mm 对此取小值，同时考虑到双钢管的宽度取450mm
（4） 求对拉螺杆间距
对拉螺杆为外横楞的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为外楞间距，又外楞为双钢管，设计荷载值可予以折减。
F 6=66.0×1.2×0.85=67.32 KN/m 2
q =67.32×0.45=30.29 KN/m
7.2945.00.66,=⨯=q KN/m
按外楞的抗弯承载力要求：
q
fW l 10==29.302507820510⨯⨯⨯=845mm
按外楞的刚度要求
250
100677.04,l EI l q = 127.2921219001006.259.059.053,⨯⨯⨯⨯⨯==q
EI l =436mm 对此取小值，同时考虑到与外横楞的配合取450mm 。
对拉螺杆计算
KN F N 38.1045.03.088.76,=⨯⨯=⨯⨯=外楞间距内楞间距
对拉螺杆的应力
)(/7.16976
12900][/137761038022满足要求mm N mm N A N ==〈===σσ 三、 梁模板支撑
梁模板采用九夹板，内竖楞采用50×100木方，支撑系统采用钢管支撑。
为简便计算，选取具有代表性的梁进行计算。
选二层KL10（截面为400×900，跨度3.9m ，梁离地高4.15m ）。
1、 底模计算（二层KL10）
（1） 荷载计算
底模自重： （7.5×0.018+4×0.1）×1.2=0.64KN/m 2
砼自重： 24×0.9×1.2=10.37 KN/m 2
钢筋自重： 1.5×0.4×0.9×1.2=0.65KN/m 2
振捣砼产生的荷载： 2×1.2=2.4 KN/m 2
则：1q =14.06 KN/m 2
乘以折减系数0.9减：q = 0.9×1q =0.9×14.06=12.65 KN/m
内竖楞计算
底模两侧设两道50×100mm 木方，底模按简支梁计算，梁跨度为350mm,取梁长方向1000 作为计算单元。
线荷载q =12.65×1=12.65 KN/m
mm q bh f l bh f W f ql M M w w w 101465.121810003033.1686
1812
22
2max =⨯⨯⨯=⨯====抵抵
面板刚度要求： 0.677 250
1004,l EI l q = 3,59.0q EI l ==33312
65.1218100010459.0⨯⨯⨯⨯⨯=449mm 取400mm ，梁宽350，满足要求。
支撑横撑计算
考虑到木方长度有限，按四跨连续梁计算，查《施工手册》中结构静力计算表得：弯矩系数K M =-0.121，剪力系数K V =-0.62，挠度系数K W =0.967
按内撑抗弯承载力
则：2ql K M W =
2ql K M W w ⨯==⋅σ
mm q K bh l w 138086
.10121.06100503062
2
=⨯⨯⨯⨯==σ 按内撑抗剪承载力
v v bhf ql K V 32=
= 74086
.1006235.110050232=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=q K bhf l V v mm 按内撑挠度计算
,q =11.11×0.9=10.0KN/m
mm q K EI l w 99010
967.01241005010943333=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ω 梁底模横楞间距按750mm 设置。
支撑立杆计算
9558
.151500===i L λ 查《施工手册》表得φ=0.626
N=10.79×0.75+1.0×0.4×0.75=8.39KN
2/4.27489
626.08390mm N A N =⨯==ϕσ <f =205 N/mm 2 侧模计算
新浇筑砼时对模板侧面产生的压力标准值：（采用内部振捣器时）
22101/5.19817115.10.15.22422.022.0m KN v t F C =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ 22/6.219.024m KN H F C =⨯==γ
取较小值F=21.6 KN/m 2
x F ——新浇筑砼对模板的最大侧压力
c γ——砼的重力密度
0t ——新浇筑砼的初凝时间。
（取2.5h ）
V ——砼的浇筑速度。
30÷0.35÷0.5=171m/h
H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度。
1β——外加剂影响修正系数，取1.0
2β——砼坍落度影响修正系数，坍落度为160±20mm ，取1.15。
F = 2F ×1.4=21.6×1.4=30.24KN/m 2
振捣砼时产生的荷载标准值：4 KN/m 2
设计值：7F =4×1.4=5.6 KN/m 2
荷载组合：30.24+5.6=35.84KN/m 2
转换为线荷载：35.84×0.9=32.26KN/m 2
水平内撑的验算，面板视为1000宽的“梁”。