迈达斯支架模板计算书模板
墩柱模板计算书-midas-civil
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
桥梁支架模板计算【范本模板】
（六）、承台施工方案及模板计算4、安装模板承台桥墩均采用大块钢模板施工,设拉杆。
面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0。
3m,[14 横带间距0。
5m,竖肋采用[10槽钢,间距30cm，横肋采用［14槽钢，间距100cm.横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。
拉杆采用φ20圆钢承台尺寸:钢桁梁部分11.4×18。
4×3.5m。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。
安装前在模板表面涂刷脱模油,保证拆模顺利并且不破坏砼外观。
安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。
由于承台几何尺寸较大,模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。
承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆,故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。
模板与模板的接头处,应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。
模板表面应平整，内侧线型顺直,内部尺寸符合设计要求.模板及支撑加固牢靠后,对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。
5、浇注砼钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误,然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。
砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。
对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录.砼浇注采用商品砼.浇筑的自由倾落高度不得超过2m,高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析.砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1。
5m以上。
砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形,预埋件移位等.密实的标志是砼面停止下沉,不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。
模板支架计算书123654
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3浇注砼自重标准值：24 KN/ m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
主体结构模板支架计算书
板支架施工方案3.1模板支架方案情况3.2模板支架补充方案情况段中板及侧墙模板支架体系采用扣件式钢管脚手架，φ48×3.5mm钢管，侧墙模板采用木模板（厚18mm），模板接缝严密防止漏浆。
模板主楞选用100*100mm方木，间距250mm，次楞选用100*100mm方木，间距1200mm；钢管架搭设尺寸及剪刀撑设置与原方案一致；支架顶部水平杆两层加密，墙板交界处加腋部位增设一排斜顶，斜顶一端顶到底板上。
侧墙模板加固时采用两道φ48*3.5钢管斜顶，两道斜支撑间距1800mm，纵向与支撑架纵距一致，斜支撑一端固定于底板。
见图3.2-1。
图3.2-1 中板及侧墙模板支架大样图一、安全文明施工措施4.1模板工程施工安全措施1、模板卸车后重迭码放高度不超过1.5m，相邻码放区之间要留出通道，便于模板配件的安装，底层模板离地面10cm；2、现场设专职人员、专业施工班组负责大模板的施工，要求熟悉模板平面图及模板设计方案，熟悉模板的施工安全规定；3、严禁攀爬模板上下，必须使用爬梯上下模板；4、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。
顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。
木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪撑拉结牢固。
5、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。
禁止利用拉杆、支撑攀登上路。
6、在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。
7、在现场安装模板时，所用工具应装人工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
4.2脚手架安全技术措施1、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。
2、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。
3、搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。
4、在浇筑混凝土过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑混凝土，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。
主体结构模板支架计算书(DOC)
XXX站主体结构模板支架检算一、工程概况XXX站位于东岗西路与瑞德大道十字路口西侧，1号线沿东岗西路东西向布设，2号线沿瑞德大道南北向布设。
1号线车站主体为明挖地下三层岛式车站，车站主体长度201.01米，标准段宽20.7米，扩大端总高22.11米（负一层净高5.25m，负二层净高6.59m，负三层净高7.63m），标准段总高20.78米（负一层净高5.25m，负二层净高6.69m,负三层净高6.24m），结构底板埋深约24.34m～26.31m，中心里程处顶板覆土厚约3m。
车站标准段主体结构尺寸：顶板厚800mm，地下一层中板厚400mm，地下二层中板厚400mm（西扩大端厚500mm，东扩大端厚700mm），底板厚1000mm；扩大端内衬墙厚900mm，标准段内衬墙厚800mm；顶板梁最大厚度1800mm，中板梁最大厚度1000mm；方柱主要尺寸有800x1200mm、600x1200mm、900x900mm、900x1500mm、800x800mm、900x1250mm、900x1000mm、800x1500mm，圆柱尺寸主要为1100mm,顶、中、底板与内衬墙支座处均设300x900腋角局部加厚。
2号线车站主体为明挖地下二层岛式车站，车站主体长度243.57米，标准段宽20.7米，扩大端总高14.87米(负一层净高5.25m，负二层净高7.42m)，标准段总高13.68米(负一层净高5.25m,负二层净高6.75m），结构底板埋深约17.08m～17.92m，中心里程处顶板覆土厚约3m。
车站标准段主体结构尺寸：顶板厚800mm，中板厚400mm，底板厚900mm；扩大端内衬墙厚800，标准段内衬墙厚700mm；顶板梁最大厚度1800mm，中板梁最大厚度1000mm；方柱主要尺寸有：800x1200mm、600x1200mm、700x800mm、800x1250mm、800x900mm、700x1200mm、800x800mm、800x1300mm、700x1200mm、700x700mm、800x1500mm，圆柱尺寸为1100mm，顶、中、底板与内衬墙支座处均设300x900腋角局部加厚。
13m现浇空心板梁支架计算书
附件2：XX高速XX段XX标现浇空心板梁支架计算书XX集团有限公司XX高速XX段XX标项目部计算书一、底模板、分配梁计算腹板处分配梁跨度0.45m ，砼高度0.8m ；空箱处分配梁跨度1.1m ，砼高度0.4m ；各对这两处模板、分配梁进行计算。
1、腹板底模板、分配梁计算 （1）荷载计算模板、支架等自重：21/0.1m kN g =；腹板钢筋混凝土自重：22/8.20268.0m kN g =⨯=； 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：23/5.2m kN g =； 倾倒、振捣混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m kN g =；根据《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：()()243210/06.334.125.22.1)8.200.1(4.12.1)(m kN g g g g g =⨯++⨯+=⨯++⨯+=（2）模板面板计算考虑到模板的连续性，在均布荷载下近似按《路桥施工计算手册》表8-13所列公式计算。
方木间距30cm ，则面板计算跨径L 为30cm ，模板计算截面取100cm ×1.8cm ，单位荷载q=33.06×1=33.06KN/m面板计算参数如下：（1）强度检算M=m KN qL ∙=⨯=30.0103.006.331022 Mpa W M 56.510541030.063=⨯⨯==--σ＜13 Mpa 满足施工要求。
(2)挠度检算mm mm m EI qL f 5.172.01072.0106.481061283.006.3312838644<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
（3）分配梁计算分配梁采用10×5cm 方木计算，方木间距30cm ，跨度45cm ，则方木计算跨径L 为45cm 。
方木单位荷载为：m kN l g q /918.93.006.3320=⨯=⨯= 10cm ×5cm 方木计算参数如下：则按简支计算：弯曲强度： []MPa MPa W l q 1303.31083845.010918.986232=≤=⨯⨯⨯⨯==--允许σσ 抗剪强度：MPa MPa bhqlS V2][45.005.01.0245.010918.923=≤=⨯⨯⨯===-允许ττ抗弯刚度：mm mm m EI ql f 5.1400600127.01027.110417101038445.0918.95384548644=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
支架计算书
西安至成都客运专线48+80+48m连续梁桥0、1号块及边跨现浇段支架计算书2013年09月第一部分：概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）4、钢结构设计规范（GB 50017-2003）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）三、工程概况西安至成都客运专线上的跨皂河连续梁跨径布置为48+80+48m，采用挂篮悬臂浇筑法施工。
箱梁最大梁高6.65m，顶板宽12.2m，底板宽6.7m，底板在支座位置局部加宽为8.5m。
0号块长度为10m，两侧悬出墩壁各2.5m，1号块长3m，如图1所示。
0、1号块均采用支架法现浇。
图1 箱梁0号块墩顶截面及0、1号块侧面图（单位：mm）0、1号块现浇支架采用型钢和钢管构成，见图2，具体布置详见有关图纸。
计算采用极限状态法，用电算配合手算进行，计算软件采用MIDAS/CIVIL。
第二部分：计算过程及结论一、支架布置皂河桥0、1号块支架布置如图2所示。
图2 0、1号块支架布置示意图（单位：mm）支架体系自上而下依次为6cm钢底模，槽10横向垫梁，工28分配梁（组焊件），双工40b横梁，落架块，Φ630×8钢管立柱。
支架支承于承台上。
二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）取用。
其中：模板及其它支撑体系：按1kPa取值；施工人员和机具等荷载：按2.5kPa取值；混凝土振捣荷载按2.0kPa取值；浇筑混凝土时的冲击荷载按2.0kPa取值；混凝土容重按26kN/m 3计。
支架计算书(最终)DOC
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
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目录
1概述 (1)
1.1设计依据 (1)
1.2工程概况 (1)
1.3支架布置 (1)
1.4材料参数 (2)
1.5变形控制 (3)
2荷载计算 (3)
2.1自重荷载 (3)
2.2风荷载 (3)
2.3其他荷载 (3)
2.4荷载工况 (3)
2.5荷载组合 (3)
3结构计算 (5)
3.1边界条件 (5)
3.2 主要荷载加载 (6)
4结论 (13)
1概述
1.1设计依据
（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
（4）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205‐2001）
（5）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）
（6）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
（7）《钢结构设计标准》GB 50017-2017；
（8）《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018；
（9）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）
（10）《砼结构设计规范》（GB50010-2010）
（11）建筑结构静力计算实用手册(第二版)（中国建筑工业出版社/2014）（12）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（人民交通出版社/2004）1.2工程概况
三江互通收费站—收费大棚工程均采用钢筋混凝土框架结构；筑结构的安全等级：二级。
建筑抗震设防类别：丙类。
框架抗震等级：三级(大于18米跨的框架抗震等级为二级)；建筑物耐火等级：二级。
耐火极限：柱2.5h，梁1.5h，楼板1.0h。
1.3支架布置
设计支架立柱基础采用混凝土条形基础，预埋锚固钢筋或钢板；支架结构自下而上依次采用直径530mm*10mm钢管立柱，立柱之间采用20a槽钢剪刀撑增强稳定性；立柱顶满焊2I 36a分配梁，分配梁上设置双层321型贝雷梁，贝雷梁上部主梁采用10#槽钢间距45cm，次梁布设10#槽钢间距25cm。
图1.3-1支架平面图
图1.3-1支架纵断面图
图1.3-2 支架横断面图
1.4材料参数
各材料参数见下表
表1.4-1 支架材料参数表
主要受力构件<L/400。
2荷载计算
2.1自重荷载
本设计采用极限应力法计算，结构自重取1.2G。
2.2风荷载
2.3其他荷载
（1）混凝土容重：26kN/m3
（2）砼泵送+振捣冲击荷载：4kN/m2
（3）人群及小型机具荷载：4kN/m2
（4）模板及支架：1.6kN/m2。
2.4荷载工况
本工程顶棚拟分二次浇注完成。
第一次浇筑标高11.4m侧棚板。
第二次浇筑浇注标高15.3m中间棚板
2.4.1工况一
浇筑标高11.4m侧棚板。
（1）侧棚梁体部分荷载
①混凝土恒载:0.8×2.4×23.8×26=1188.096kN
②模板重量:0.8×23.8×1.6=30.464kN
③砼振捣等冲击垂直荷载:0.8×23.8×4=76.16kN
④人群及小型机具荷载:0.8×23.8×4=76.16kN
总恒荷载为：1188.096+30.464=1218.56kN
总活荷载为：76.16+76.16=152.32kN
平均作用于6根15*15cm上，则每根方木线荷载为：线恒载：1218.56/7/23.8=7.31kN/m
线活载：152.32/7/23.8=0.91kN/m
（1）侧棚顶板部分荷载
1）中间满堂支架部分
①混凝土恒载:23.2×14×0.12×26=1013.376kN
②模板重量:23.2×14×1.6=519.68kN
③砼振捣等冲击垂直荷载:23.2×14×4=1299.2kN
④人群及小型机具荷载:23.2×14×4=1299.2kN
总恒荷载为：1013.376+519.68=1533.056kN
总活荷载为：1299.2+1299.2=2598.4kN
平均作用于75根15*15cm上，则每根方木线荷载为：线恒载：1533.056/75/13.6=1.51kN/m
线活载：2598.4/75/13.6=2.55kN/m
2）侧边满堂支架部分
①混凝土恒载:23×3×0.2×26=358.8kN
②模板重量:23×3×1.6=110.4kN
③砼振捣等冲击垂直荷载:23×3×4=276kN
④人群及小型机具荷载:23×3×4=276kN
总恒荷载为：358.8+110.4=468.4kN
总活荷载为：276+276=552kN
平均作用于65根15*15cm上，则每根方木线荷载为：
线恒载：468.4/65/14=0.515kN/m
线活载：552/65/14=0.61kN/m
2.4.1工况二
第二次浇筑浇注标高15.3m中间棚板
（1）中间棚梁体部分荷载
①混凝土恒载:0.8×2.4×33.3×26=1662.336kN
②模板重量:0.8×33.3×1.6=42.624kN
③砼振捣等冲击垂直荷载:0.8×33.3×4=106.56kN
④人群及小型机具荷载:0.8×33.3×4=106.56kN
总恒荷载为：1662.336+42.624=1704.96kN
总活荷载为：106.56+106.56=213.12kN
平均作用于7根15*15cm上，则每根方木线荷载为：
线恒载：1704.96/7/33.3=7.31kN/m
线活载：213.12/7/33.3=0.91kN/m
2.5荷载组合
据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），风荷载组合值系数取0.6即可，偏安全考虑台风对结构稳定性的影响，风荷载组合值系数取1.0，分项系数取1. 4。
标准组合：
组合一：恒载+风荷载+其他；
基本组合：
组合一：1.2恒载+1.4（风荷载+其他）；
3结构计算
3.1边界条件
本设计均采用midas软件辅助计算。
荷载按节点、梁单元荷载等效施加，人群机械换算为线荷载等效施加。
钢管桩基础为一般支撑，6个自由度均束缚，梁与梁间为弹性连接。
图3.1-1 支架图
图3.1-2 模板支架图
图3.1-2 模板支架图3.2 主要荷载加载
（1）加载图
（2）计算结果
1）φ530*10mm立柱
组合应力σmax=22.9Mpa<[σ]=215Mpa，
剪应力τmax=65.9Mpa<[τ]=125Mpa。
图3.2-1 组合应力
图3.2-2 剪力
2）剪刀撑20#槽钢
组合应力σmax=16.9Mpa<[σ]=215Mpa，
剪应力τmax=92.76Mpa<[τ]=125Mpa，满足要求，
图3.2-3 组合应力
图3.2-4 剪力
3）2I36b分配梁
组合应力σmax=148Mpa<[σ]=215Mpa,
剪应力τmax=53.4Mpa<[τ]=125Mpa，满足要求。
图3.2-5 组合应力
图3.2-6 剪力
4）4片单层321型贝雷
组合应力σmax=183Mpa<[σ]=273Mpa,
剪应力τmax=124Mpa<[τ]=208Mpa，满足要求。
图3.2-6 组合应力
图3.2-6 剪力
5） I14工字钢@450
组合应力σmax=154Mpa<[σ]=215Mpa,
剪应力τmax=43.3Mpa<[τ]=125Mpa，满足要求。
图3.2-7 组合应力
图3.2-8 剪力
6） C10槽钢@450
组合应力σmax=100.1Mpa<[σ]=215Mpa,
剪应力τmax=41.8Mpa<[τ]=125Mpa，满足要求。
图3.2-7 组合应力
图3.2-8 剪力9）钢管桩：反力=350KN
4结论
根据以上计算结果显示，各部分结构受力均满足设计规范要求。