satwe参数设置2
整体计算时Satwe后处理结果查看及与规范的关系
整体计算时Satwe后处理结果查看及与规范的关系何为整体计算？要知道每个指标的结构假设，即前提条件，反映到实际操作上就是satwe参数设置。
整体计算前提条件——刚性楼板假定一、每层单位面积重力：高规5.1.8条文说明。
(高层多层均适用) 多层11KN/M2也可以.此处折减与不折减，活荷载均为折减之后的结果。
二、层间位移角：抗规5.5.1 高规：3.7.3 (高层抗震设计时不考虑偶然偏心)(刚度问题）限制结构的水平位移，确保结构具备足够的刚度，避免产生过大的位移。
计算要求：抗震设计时不考虑偶然偏心，不考虑双向地震。
层间位移角不满足规范要求，说明结构较柔。
但层间位移角过分小，则说明结构的经济技术指标较差，浪费,宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。
层间位移角不满足条件时调整方式：对于八度区，位移较难通过，可以调整中梁刚度放大系数为2，周期折减系数稍微变大一些，放大M=6数值，若位移角还是不满足，加大截面。
位移相差较多的时候，应当增加截面，保证结构刚度，位移相差较少的时候，可以通过修改satwe参数达到目的。
荷载影响位移角：知道原因，因此荷载一定要统计准确。
此处地下室层数、荷载等不能填错，注意。
周期折减系数：高规4.3.17，对比周期折减系数不同，对位移的影响。
三、扭转位移比:前提：刚性楼板假定，只控制地震作用下的位移比限值，风荷载不考虑。
理解位移比的含义，位移比：1.2时候，一端为1.0，另一端为1.51.6时，比值为4。
规范规定的水平地震作用计算：单向水平地震作用计算；考虑偶然偏心的单向水平地震作用计算；不考虑偶然偏心的双向水平地震作用计算。
要分清楚何时采用以上三种计算方式。
两者取不利，结果不叠加。
偶然偏心：高规4.3.3. 即由偶然因素引起的结构质量分布的变化，会导致结构固有振动特性的变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。
考虑偶然偏心，也就是考虑由偶然偏心引起的可能的最不利的地震作用。
SATWE模型转PERFORM-3D实例
附录D SATWE模型转PERFORM-3D实例附D.1 SATWE模型参数设置本节实例为一高层建筑结构，如图附D.1所示。
图附D.1 分析实例PKPM模型由于当前版本PERFORM-3D不具备多核并行计算功能，因此计算速度和计算规模有限，为使其能运用于高层和超高层结构计算分析，往往采用刚性楼面假定，以便大大减少结构计算模型的自由度数。
弹性楼板假定设置下的SATWE计算模型，对梁、板和墙进行细分，细分后的墙模型类似精细有限元模型，不同于PERFORM-3D的宏观墙模型，梁、板的细分也大大增加了结构计算模型的自由度，因此，需要后续转PERFORM-3D计算模型的情况下，SATWE计算模型通常采用刚性楼板假定设置。
刚性楼板假定设置情况下的SATWE计算模型经转换后没有楼板，而楼板上的荷载及自重荷载在SATWE计算模型生成时已经导荷至周边支撑构件。
SATWE前处理中需设置和处理的个步骤：1). 打开分析和设计参数补充定义对话框，选择如图附D.2中左下角的选项;2). 特殊构件补充定义中，选择“弹性板”栏，按“全楼删除”项(图附D.3)，删除所有弹性楼板;3). 进行内力和配筋计算。
图附D.2SATWE分析和设计参数补充定义对话框图附D.3删除SATWE模型弹性楼板附D.2 SATWE模型转NosaCAD及编辑处理展开NosaCAD树形控件中的辅助工具栏，点击“转入SATWE模型”项(图附D.4)，打开SATWE模型转NosaCAD模型参数设置对话框(图附D.5)。
在“读入参数选项”中选择读入配筋，因为PERFORM-3D采用宏观墙模型，这里不选择墙细分。
材料参数取值选标准值，通常弹塑性分析采用标准强度值。
刚性楼板假定下转过来的模型没有楼板，楼板材料密度不用考虑。
在有楼板的情况下，通常楼板自重已导到梁上，楼板材料密度取零。
读入的配筋是SATWE的直接计算结果，实际配筋可能会有提高，“配筋放大百分比”项中可设置相应的提高比例。
根据SATWE计算结果手工配筋
根据SATWE计算结果手工配筋一、SATWE梁的计算结果的含义：1、加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配筋率要求控制。
若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果非加密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算；1）用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中2）沿梁全长箍筋的面积配筋率要求，见《混规》11．3．9梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。
非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。
沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv应符合下列规定：3）如何进行换算？保持总的配箍率不变，当加密区间距为100，非加密区间距为200，则应对非加密区箍筋面积进行换算，假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2，间距分别为S1、S2，则有：ASV1/ S1= ASV2/ S2.2、算例下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。
该梁有关信息如下：截面参数(m) B*H = 0.250*0.600保护层厚度(mm) Cov = 30.0箍筋间距(mm) SS = 100.0混凝土强度等级RC = 30.0主筋强度(N/mm2) FYI = 360.0箍筋强度(N/mm2) FYJ = 210.0抗震构造措施的抗震等级NF = 41、梁顶纵筋和梁底纵筋1）配置原则：框架梁、次梁单侧纵筋不得多于两层，底筋根数不少于3根；同侧纵筋布置中，不同直径的钢筋，直径相差不大于2级；框架梁、次梁通长纵筋直径可小于支座短筋直径。
尽量使通长面筋不大于支座纵筋面积的60％，但不宜小于30％。
2）手工配置：梁顶：AS=12cm2=1200 mm2,实配4根HRB400级直径20（1257），保护层C=20，2(20+8)+3*25+4*20=211<250,放置一排。
梁底：AS=13cm2=1300 mm2,实配5根HRB400级直径20（1571），k补充或者实配4根HRB400级直径22（1521）放置一排。
SATWE计算结果判断与分析
S ATWE 计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的 4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的 1.2倍；且 A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的 1.5倍， B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 1.4倍。
高规 4.6.3条规定，高度不大于 150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙1/1000框支层1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除 2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除 2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大 X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx，Max-Dy: X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy: X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
PKPM如何根据SATWE计算结果配筋
PKPM如何根据SATWE计算结果配筋PKPM（Peking University Program for Prestressed Concrete Structures）是中国建筑行业中常用的一种结构设计软件。
而SATWE则是一种常用于预应力结构中的计算模型，可以用于计算结构的初步尺寸和预应力配筋。
下面将介绍如何根据SATWE计算结果进行PKPM软件的配筋。
1.获取SATWE计算结果首先，需要进行结构的初步设计，并使用SATWE等软件进行计算。
SATWE将会给出一系列的计算结果，如预应力筋的初始应力、应变等信息，以及配筋的位置和数量等。
2.导入PKPM软件在PKPM软件中，可以根据实际需要创建一个新的工程文件，并选择合适的结构类型和设计标准。
然后，将SATWE计算结果导入到PKPM软件中。
3.设置材料参数在PKPM软件中，需要设置合适的材料参数，包括混凝土和钢筋的强度等。
根据SATWE计算结果中给出的混凝土和钢筋的特性，可以将这些参数输入到PKPM软件中。
4.设计工况和荷载根据设计要求，确定结构的工作荷载和设计工况。
在PKPM软件中，可以选择合适的工况和荷载，并设置相关参数。
5.设计准则和限制条件根据设计要求和规范，确定结构的设计准则和限制条件。
在PKPM软件中，可以根据实际需求设置相关的准则和条件。
6.进行结构设计和校核在PKPM软件中，根据给定的参数和要求，进行初步的结构设计和校核计算。
根据SATWE计算结果中给出的预应力筋信息，可以进行合理的预应力筋布置和配筋设计。
PKPM软件可以根据预设的设计准则，进行强度、刚度和稳定性等方面的校核计算。
7.输出计算结果完成设计和校核后，PKPM软件可以生成相应的计算报告和图纸。
可以根据需要将计算结果保存为文件或导出为其他格式，以便后续使用和查看。
需要注意的是，PKPM软件只是一种辅助工具，结构设计的质量和准确性还需要依靠工程师的经验和判断。
因此，在进行配筋设计时，应仔细审查和验证计算结果，以确保结构的安全可靠。
SATWE软件计算结果分析与调整过程
SATWE软件计算结果分析与调整规范条文：高规的4.3.5新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y 向最大位移与平均位移的比值（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值即要求：Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5Y方向相同电算结果的判别与调整要点:1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心；3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。
PKPM如何调整参数和选用（完整版）
PKPM如何调整参数和选用（完整版）2010版SATWE计算参数选用一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）：免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。
以下内容需与PKPM2010版satwe说明书结合使用。
参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。
1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。
而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。
B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。
(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。
C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。
D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。
框架结构均可输入0，其他结构未研究。
此参数包含地下室层数。
（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。
）E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。
F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。
G、“地下室层数”按实际输入。
H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。
影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。
I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。
J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。
K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。
勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。
L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。
对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。
无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。
最新pkpm参数设置
最新pkpm参数设置结合规范的SATWE参数说明(2013-07-31 18:36:06)转载▼四、活载信息1、柱、墙设计活荷载：【不折减】或【折减】作用在楼面上的活荷载，不可能以标准值的大小同时布满所有楼面上，所以在墙柱设计时，需要考虑实际荷载沿楼面分布的变异情况。
民用建筑勾选折减。
非民用建筑另议。
注意：在PMCAD的<楼面荷载传导计算>中也有“荷载折减”选项。
如果两处选折减，则荷载折减会累加。
2、传给基础的活荷载：【不折减】或【折减】民用建筑勾选折减。
非民用建筑另议。
3、梁活载不利布置最高层号：此参数若取0，表示不考虑活荷载不利布置。
若取>0的数NL,就表示1~NL各层均考虑梁活载的不利布置。
考虑活载不利布置后，程序仅对梁活荷不利布置作用计算，对墙柱等竖向构件并不考虑活荷不利布置作用，而只考虑活荷一次性满布作用。
建议：一般多层混凝土结构应取全部楼层；高层宜取全部楼层。
见《高规》5.1.8。
按自然层号填入。
4、柱、墙、基础活荷载折减系数：《荷规》表5.1.2。
此处仅当勾选了【折减柱、墙设计活荷】或【折减传给基础的活荷】后，才生效。
5.考虑结构使用年限的活荷载调整系数：该参数见《高规》5.6.1条：使用年限为50年时取1.0；100年取1.1。
五、调整信息1、梁端负弯矩调整系数：在竖向荷载作用下，当考虑框架梁及连梁塑性变形内力重分布时，可对梁端负弯矩进行调幅，并相应增加其跨中正弯矩。
此项调整只针对竖向荷载，对地震力和风荷载不起作用。
《高规》5.2.3条，梁端负弯矩条幅系数对于：1）装配整体式框架取0.7~0.8；2）现浇框架取0.8~0.9；3）对悬臂梁的负弯矩不调幅；建议一般取0.852、梁活荷载内力放大系数：【梁设计弯矩放大系数】起源于梁活载的不利布置。
当不考虑活载不利布置时，梁活载弯矩偏小，故通过该参数调整梁弯矩设计值，作为安全储备。
因此，该系数，只对梁在满布荷载下的内力（包括弯矩、剪力、轴力）进行放大，然后再与其它荷载工况进行组合。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
Satwe设计中活荷不利布置的考虑方法和弯矩调幅的注意事项
Satwe设计中活荷不利布置的考虑方法和弯矩调幅的注意事项焦阳一、 活荷不利布置的理论依据：全国民用建筑工程设计技术措施205页规定：当不计算活荷载或没有考虑活荷载的不利布置时，一般高层建筑取1.0，活荷载较大的高层，一般多层建筑取1.1~1.2，活荷载较大的多层取1.2~1.3。
该措施18页规定对楼面活荷载标准值大于2.0或跨度相差较大的房屋建筑，应考虑活荷载不利布置。
高规5.1.8条当楼面活荷载大于4.0时，应考虑活荷载不利布置。
而当考虑活荷载不利布置时，如果没有在活荷信息里设置不利布置的最高层号，结构计算考虑活荷载的不利位置的时候，为了计算方便，采取“满布活荷载法”，就是将活荷载满布在所有梁上。
这种方法对梁最大弯矩产生影响，相对于实际的不利活荷布置，相当于梁弯矩计算结果偏小，所以就采用对梁弯矩包络图乘以一个1.1~1.3的调整系数的方法，抵消活荷载满跨布置时不利布置的影响。
如果在活荷信息里设置了不利布置最高层号，则梁活荷载弯矩放大系数取1.0。
设计方法：在satwe设计中，活荷不利布置的考虑方法有两种：1.在satwe参数设计中->活荷信息->梁活荷不利布置最高层号将考虑层的最高层号填上。
则在”调整信息”里，梁活荷载内力放大系数填为1，不需要再调整。
2.在satwe参数设计中->活荷信息->梁活荷不利布置最高层号将考虑层的最高层号填为0，则在”调整信息”里，梁活荷载内力放大系数填上1.1-1.2，活荷较大时，填为1.2-1.3。
二、 弯矩调幅:结构计算中，往往会出现模型计算得到的负弯矩较大，钢筋过密导致梁柱节点核心区的混凝土浇注质量太差，节点核心区在地震作用下可能在梁端出现塑性铰前发生剪切破坏，因此可以对框架梁端部进行调幅，但是在现在的常用计算软件中PKPM，ETABS中单一的负弯矩调整系数是不合适的，比如框架梁两端分别在柱和核心筒上的时候，由于竖向位移的不一致，梁两端的弯矩必然一边大一边小，难以得到合理的弯矩值。
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第三章 常用参数设置（SATWE《10版2011.9.1》） 考虑活荷不利布置的层数: 从第 1 到6层.... 多层应取全部楼层，《措施》2.8.1条； 高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条。 柱、墙活荷载是否折减:折算............PM不折减时，宜选[折算]。《荷规》4.1.2条（强条）。 传到基础的活荷载是否折减: 折算............PM不折减时，宜选[折算]。《荷规》4.1.2条（强条）。 柱，墙，基础活荷载折减系数:---------.....详见《荷规》4.1.2 条表4.1.2（强条）。 计算截面以上的层号------折减系数: 1 1.00 详见《荷规》4.1.2 条表4.1.2（强条）。 2---3 0.85 详见《荷规》4.1.2 条表4.1.2（强条）。 4---5 0.70 详见《荷规》4.1.2 条表4.1.2（强条）。 6---8 0.65 详见《荷规》4.1.2 条表4.1.2（强条）。 9---20 0.60 详见《荷规》4.1.2 条表4.1.2（强条）。 > 20 0.55 详见《荷规》4.1.2 条表4.1.2（强条）。 考虑使用年限的活荷载调整系数： 《高规》5.6.1条规定当设计年限为50年时，此系数为1.0，设计年限为100年时，此系数为1.1，填写这个系数后，会在活载对应的荷载分项系数中有所反映，当填了1.1后，会对原有的荷载分项系数乘以1.1，但需注意，此系数只对非地震组合有效。地震组合中的活载也是不考虑此系数的。
对于住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托尔所、幼儿园：应折减。折减系数一般可按程序中的默 认值采用（但必须注意的是：①当房屋楼层为错层设计时或大屋面以上有多层小塔楼时，结构计算层比大屋 面以下的实际层数多处许多层，若按程序中折减系数默认值折减，基础设计偏于不安全；②当主楼与周边裙 楼一起计算时，主楼与裙楼应分别采用与之层数所对应的活荷载折减系数进行计算，取用与之相对应的基础 设计荷载。若可主楼裙楼分开建模计算可取默认折减）。 对于汽车通道及停车库：单向板楼盖折减系数取0.5，双向板楼盖和无梁楼盖折减系数取0.8 对于其他公共建筑：不折减。 梁端负弯矩调幅系数： 0.85..... 现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8。调幅后，程序按平衡条件将梁跨中弯矩相应增大。 对于6 度区跨度较大的框架，框架梁支座负筋由裂缝宽度控制时可取0.9 见《砼规GB50010-2010》5.4.3 条及条文说明 《高规JGJ3-2010》5.2.3 条。 梁活荷载内力放大系数：“梁活荷载内力放大系数”当考虑了梁活荷不利布置后，此参数应填1。
梁扭矩折减系数： TB = 0.40......现浇楼板取0.4-1.0，宜取0.4；装配式楼板取1.0。 见《高规》5.2.4 条及条文说明；《措施》8.8 节7 条。
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70......6度时取0.7，>=7度时取0.55；见《抗规》6.2.13 条2 款，《高规》5.2.1。位移由风载控制时取≥0.8，见《措施》8.8 节7条。
托墙梁刚度方法系数：“托墙梁刚度放大系数”针对梁式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共同作用，使框支梁的刚度增大。托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分，托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此系数不调整输入1。
实配钢筋超配系数：对于9度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。在出施工图前，程序也不知道实配钢筋具体是多少，因此需要设计人员根据经验输入超配系数，程序根据该值自动调整配筋面积。该参数对应2010《高规》6.2.1式、《抗规》6.2.2-2式。只对一级框架结构或9度区框架起作用，程序可以自动识别。当为其他类型结构时，也不需要修改为1.0。 调整与框支柱相连的梁内力：《高规》10.2.7条规定：框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯距及柱端梁（不包括转换梁）的剪力、弯距，框支柱轴力不调整。由于框支柱的内力调整幅度较大，因此，若相应调整框架梁的内力，则有可能框架梁设计不下来。一般情况不调。“特殊构件补充定义”中宜先指定框支柱，后指定角柱。
框支柱调整系数上限：《高规10.2.17》 指定的加强层个数：《高规10.2.17》 各加强层层号：《高规10.2.17》 0.2Vo 调整起始层号： KQ1 = 0......用于框剪（抗震设计）和带转换层的高层建筑结构，纯框填0。《高规》8.1.4 条和1.2.7 条，《抗规》6.2.13 条1 款，《措施》8.8 节2 条。 0.2Vo 调整终止层号： KQ2 = 0......有些楼层由于0.2Vo 调整可能导致过大的不合理的调整系数，所以应对数据文件中的调整系数进行干预。
全楼塔楼地震力放大系数： RSF = 1.00......取值0.85-1.50，一般取1.0。《措施》8.8节3 条。 顶塔楼地震作用放大起算层号： NTL = 0......按突出屋面部分最低层层号填写，无顶塔楼填0。 放大系数： RTL = 1.00......考虑耦联时振型数为9-12 取3.0，振型数为12-15 取1.5。或按下述取值： 计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）； 计算振型数为3 时，取1.5。顶塔楼宜每层作为一个质点参与计算；《抗规》5.2.4 条（振型分解法）；《高规》3.3.10 条1 款，3.3.11 条1 款。 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15.....宜取1.15；《抗规》6.2.4条，《高规》6.2.5；见《SATWE 用户手册》10.5 节设计内力的调整。
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震内力： 用于调整剪重比，抗震设计时选择调整。详见《抗规》5.2.5(强条) 强制指定的薄弱层个数： 返填，由用户自行指定某些薄弱层（薄弱层地震放大系数＝1.15 的层或楼层抗剪承载力比值小于0.8 的层，WMASS.OUT 文件中查看），不需指定时填0。 薄弱层见《抗规》5.5.2 条，《高规》5.5.3 条 结构重要性系数： 1、《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB 50068-2001）规定：对安全等级分别为一、二、三级或设计使用年限分别为100年及以上、50、5年时，重要性系数分别不应小于1.1、1.0、0.9。大部分结构规范遵循这个原则；从这个规定理解，结构构件的材料特性随着时间推移会发生变化，作相应设计时可以参考，如旧建筑物改造； 2、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)规定：结构重要系数不应小于1.0； 3、《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)规定：一级边坡取1.1，二、三级边坡取1.0； 4、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)规定：一般工业与民用建筑钢结构的安全等级应取为二级，其它特殊建筑钢结构的安全等级应根据具体情况另行确定；对设计使用年限为25年的结构构件，γ0不应小于0.95； 5、《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)规定：对安全等级分别为一、二、三级或设计使用年限分别为50年以上、50、1~5年时，重要性系数分别不应小于1.1、1.0、0.9； 6、《木结构设计规范》(GB50005-2003)规定：对安全等级为一级且设计使用年限又超过100的，不应小于1.2； 7、《烟囱设计规范》(GB50051-2002)规定：对安全等级为一级或设计寿命为100年以上的烟囱，烟囱的重要性系数γ0不应小于1.1，其它情况不应小于1.0；烟囱的设计工作寿命应同其配套使用的建（构）筑物的设计工作寿命相同； 8、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)中没有安全等级为三级或设计使用年限为5年的规定，可以认为该系数不应小于1.0； 9、抗震设计中，结构抗震承载力验算不考虑结构构件的重要性系数； 梁钢筋砼保护层厚度：参见《03G101-1》33页 柱钢筋砼保护层厚度：参见《03G101-1》33页
见《砼规GB50010-2010》8.2.1 条及条文说明
钢截面净毛截面比值：轻钢结构 最大可以取到0.95 框架的可以取到0.9 是否考虑 P-Delt 效应： ................ 设计人员可以先不选择此项，待计算完成后，可以查看结构的质量文件，程序会提示该工程是否计算P-△效应。对于钢结构一般宜考虑P-△效应。见《砼规》5.3.4条，《抗规》3.6.3 条；《高规》5.4.1 条，5.4.2 条，5.4.3 条。 梁柱重叠部分简化刚域: 一般工程选择[不简化]，异形柱宜选择[简化]。依据见，《高规》5.3.4 条。
钢柱计算长度系数按有侧移计算: 一般按[有侧移]，用于钢结构。 剪力墙构造边缘的构件设计执行 高规 7.2.16-4：墙柱纵筋会受此选项影响 框架梁端配筋考虑：用户选择该项参数，原来只对地震作用组合进行该项控制，10版对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算，一级抗震 x小于等于0.25h0，其他都是x小于等于0.35h0，不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。 针对高规6.3.3条，梁端支座抗震设计时，如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时，梁端最大配筋率可以放宽到2.75%（原来为2.5%），当选择该项时，同时执行这一条，否则还是按最大配筋率2.5%来控制。