桥梁工程主梁内力计算详细过程
混凝土简支梁桥的尺寸设计及内力计算书
（2）梁肋厚度
梁肋厚度取决于最大主拉应力和主筋布置要求。因支座处剪力比 跨中大，故主拉应力决定梁肋厚度时，跨中区段可以减薄。梁肋变截 面位置可由主拉应力小于容许应力值及斜筋布置要求加以确定。为了 减轻构件重量，在满足受力要求的情况下，梁肋应尽量做的薄一些但 需要保证梁肋屈曲稳定条件，也不能使混凝土发生捣固困难。
为了保证翼缘板与梁肋联结的整体性，翼缘板与梁肋衔接处的厚 度不应小于主梁高度的1/12。对铁路桥梁，板与梗腋相交处不得小于 梁高的1/10（当梗腋斜坡不大于1：3时）
（4）下翼缘板尺寸
下翼缘板尺寸根据主筋数量、类型、排列及规定的钢 筋净距和保护层厚度加以确定。对预应力混凝土梁，则 主要取决预预应力钢筋的布置。为了获得最大偏心距， 预应力钢筋应尽量排列在下翼缘板内，要求紧凑而且对 称于梁截面竖轴，混凝土保护层和钢丝束管道净距应符 合有关规定。同时还应考虑到张拉端锚头的布置以及在 运输和架设过程中移梁的稳定性要求。
b）偏心压力法的基本前提
I. 在车辆荷载作用下，中间横隔梁可近似地看做 一根刚度为无穷大的刚性梁，横隔梁全长呈直线变化。
II. 忽略主梁的抗扭刚度，即不计入主梁对横隔梁的 抗扭矩。
根据在弹性范围内，某根主梁所承受到的荷载Ri与
该荷载所产生的跨中弹性挠度
' i
成正比例的原则，我们
可以得出：在中间横隔梁刚度相当大的窄桥上，在沿横
f1 f 2
q1l14 q2l2 4
q1
q
l2 4 (l14 l2 4
)
q2
l14 (l14 l2 4 )
当 l1 : l2 2 时，以短边跨度作为梁来计算；
当 l1 : l2 2 时则可求出
q1
q
混凝土简支梁桥的尺寸设计及内力计算书
板的最大剪力为 ：
Qmax
1 2
qLb
q g
M0
Lb
Lb L0 hb
L0
hb
这样,就可完全像图5-47(a)所示平面问题一样,求得某 梁上某截面的内力值。将空间问题简化成平面问题,引入荷 载横向分布影响线并推算各梁分担的荷载,这就是利用荷载 横向分布来计算多主梁结构内力的基本原理。
1 2
gb'2
1
p
4ab1
2
l0
b1 l0
M min,
p
1 2
gl02
1
p(l0
b1 2
)2
1 2
gb'2
1
P 2a
(l0
b1 2
)
p P 2ab1
b1 l0
Q
gl0 2
p 2ab1
l0
b1 l0
Q
gl0 2
1 2a
(1
) p
p P
2ab1
M 1 gb' 1 P (b' b1 )
（4）铰接板、梁法
对用现浇混凝土纵向企口缝连结的装配式板桥，以及 仅在翼板间用焊接钢板或伸出交叉钢筋连结的无中间横隔 梁的装配式桥，由于块件之间有一定的横向连接构造，但 连结刚性又很薄弱，可采用铰接板(梁)法来讨算横向分布 系数。
其基本假定是： ①结合缝(铰接缝)仅传递竖向剪力; ②桥上的荷载近似地作为一个沿桥跨分布的正弦荷载,并且作用于主 梁轴线上。
位于主梁梁肋间的板，其支承情况实质上系弹性固定，偏于安全，
支点截面可按固定端考虑，在均布荷载（q+g)的作用下，两端固结梁 的支承弯矩为：
M
g
1 12
第三章第二节 主梁结构内力计算
第二节 主梁结构内力计算
（一）在施工过程中结构不发生体系转换。 如在满堂支架现浇、整孔吊装或在静定 结构中采用悬臂施工方法等场合，主梁 自重作用于桥上时，结构已是最终体系， 因而主梁自重内力，如主梁为等截面， 其自重集度为沿跨长均布，可按均布荷 载乘主梁内力影响线总面积计算；如主 梁为变截面，自重集度沿跨长变化，则 可按下式计算：
第二节 主梁结构内力计算
一、恒载内力计算 主梁恒载内力，包括主装、人行道、栏杆、灯柱等） 引起的主梁后期恒载内力，以下简称为 后期恒载内力。
第二节 主梁结构内力计算
主梁自重是在结构逐步形成的过程中作用于桥上的， 因而它的计算与施工方法有密切关系。特别在大、中 跨预应力混凝土超静定梁桥的施工过程中不断有体系 转换过程，在计算主梁自重内力时必须分阶段进行， 有一定的复杂性。而后期恒载作用于桥上时，主梁结 构已形成最终体系，主梁后期恒载内力的计算就可直 接应用结构内力影响线。随着预应力工艺、悬臂施工 方法等的发展，预应力混凝土梁桥的施工方法得到不 断创新和发展。然而，书中不可能逐一介绍各种施工 方法的主梁自重内力计算。主梁自重内力计算方法可 归纳为两大类：
第二节 主梁结构内力计算
主梁内力包括恒载内力、活载内力和附加内力 （如风力或离心力引起的内力）。对于超静定 梁，还应包括由于预加力、混凝土徐变、收缩 和温度变化等引起的结构次内力。将它们按规 范的规定进行组合，从中挑选最大设计内力， 依此进行配筋设计和应力验算。设计实践表明： 在这几部分内力中，恒、活载内力是主要的， 一般它们占整个设计最大内力的80～90％以上。 本章主要叙述这两部分内力的计算，至于附加 内力和结构次内力的计算方法将在后面章节中 作介绍。
3、逐跨施工 主梁自重内力图，应由各施工阶段时的自重 内力图迭加而成
30mT梁梁内力计算
梁内力计算一、恒载内力计算（一）恒载集度主梁：(1)(0.080.12)g [0.16 2.1(2.00.16)2517.6kN/m 2+=⨯+⨯-⨯= 横隔梁： 对于边主梁：20.080.12 2.00.16(0.10.20)[1.58()]()5 2.5222g 0.865kN /m 29.5+-+-⨯⨯⨯⨯==对于中主梁：12g 20.865 1.73kN /m =⨯=桥面铺装层：30.19.423.00.089.424.0g 7.94kN /m 5⨯⨯+⨯⨯==栏杆和人行道：42g 5.23 2.092kN /m 5=⨯=作用于边主梁的全部恒载g 为：i g g 30.27kN /m ==∑作用于中主梁的恒载强度为：1g 17.60.8657.93 2.09228.487kN /m =+++=（二）结构自重内力计算边主梁结构自重产生内力计算如表4.1。
表4.1 边主梁结构自重产生内力计算二、活载内力计算（一）均布荷载和内力影响线面积计算均布荷载和内力影响线面积见表4.2。
表4.2 均布荷载和内力影响线面积13/16LL/41/21/2（a）（b）（c）（d）图3.4 影响线图示（单位：cm）（二）Ⅰ级集中荷载计算计算弯矩效应时：kq10.5kN/m=；kP200.78kN=计算剪力效应时：kP200.78 1.2240.94kN=⨯=（三）计算冲击系数2A0.7322m=4cI0.42879011m=G0.73222518.305N/m=⨯=102C40E 3.510N/m=⨯混凝土则有：123.14f 4.95336HZ229.5===⨯当1.5Hz ≤f ≤14Hz 时，0.176ln f 0.0157μ=-，则可得：(1)1(0.176ln f 0.0157) 1.2659 1.266+μ=+-=≈1ξ=，二车道不考虑折减。
（四）跨中弯矩，跨中剪力跨中弯矩，剪力计算见表格4.3。
混凝土简支梁桥桥墩地震内力计算过程
混凝土简支梁桥桥墩地震内力计算过程柔性墩一、桥梁基本概况：（1）跨径布置：5*20m简支板梁桥；（2）桥面宽度：0.5m（防撞栏）+6.5m（行车道）+0.5m（防撞栏）=7.5m；（3）支承体系：每跨结构一端设置固定支座，一端设置板式橡胶支座；（4）桥面铺装：C40防水混凝土，平均厚度为13cm；（5）材料：主梁为C50混凝土，盖梁、墩柱、防撞栏均为C30混凝土；（6）地震设防：场地地震动加速度峰值为0.1g，地震动反应特征周期为0.4s，抗震设防类别为B类，抗震设防烈度为7度，场地条件为Ⅲ类。
总体布置图见图1。
图1 桥梁立面布置图二、结构尺寸：上部结构：主梁梁高0.9m，具体尺寸参见图2 。
a）主梁横断面图b）中板断面图c）边板断面图图2 上部结构具体尺寸图下部结构：采用独柱式桥墩，墩高7.5m，桥墩直径1.8m，见图3.a）平面图b）立面图图3 桥墩尺寸图三、桥墩地震内力计算过程（不考虑地基变形）：（1）柱式墩地震内力的计算简图如图3所示：图3 柱式墩地震内力计算简图（2）顺桥向水平地震力的计算公式为：本算例根据《公路桥梁抗震设计细则》规定属于柱式墩的规则桥梁。
其顺桥向水平地震力可按照6.7.3之规定来计算。
具体计算步骤如下：g G S E t h htp /1=①t G 的确定：p cp sp t G G G G η++=；一跨主梁重量=()kN 4.19365.2610000796026872320=⨯÷⨯+⨯⨯ 桥面铺装重量=kN 4.43926205.613.0=⨯⨯⨯ 防撞栏重量=kN 12.40825201000021.40812=⨯⨯÷⨯一孔梁的重力kN G sp 92.278312.4084.4394.1936=++= 盖梁重力kN G cp 15.339783.6225=⨯⨯= 墩身重力kN G p 89.476259.014.35.72=⨯⨯⨯=墩身重力换算系数⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++⨯=1216.021212212ff f f f X X X X X η 由于不考虑地基变形，即0f X =，12fX 可根据静力挠度曲线求得：悬臂梁的静力挠度曲线为：()()236x x x l y EI -=，当2x l =时，32548l l y EI ⎛⎫ ⎪⎝⎭=-；x l =时，()33l l y EI =-。
最新9主梁内力计算汇总
桥面铺装层 栏杆和人行道
g 3 0 .0 2 7 .0 0 2 3 + 1 2 ( 0 .0 6 + 0 .1 2 ) 7 .0 0 2 4 /5 = 3 .6 7 g452/52.00
合 计
2020/8/13
边主梁 中主梁
g g i 9 . 7 6 0 . 6 3 3 . 6 7 2 . 0 0 1 6 . 0 6 g g i 9 . 7 6 1 . 2 6 3 . 6 7 2 . 0 0 1 6 . 6 9
88
Q1/2
7.875
2.25
1119.50.52.438
22
Q0
7.875
2.25
119.519.75
2
影响线图式
2020/8/13
4 主梁内力计算例题
公路-II级中集中荷载 Pk计算 计算弯矩效应时：
p k 0 .7 5 1 8 0 3 6 5 0 0 1 5 8 0 ( 1 9 .5 5 ) 0 .7 5 2 3 8 1 7 8 .5 k N
1
0.1767lnf0.01570.296
2020/8/13
1.296
4 主梁内力计算例题
计算车道荷载、人群荷载的跨中弯矩、跨中剪力: 双车道不折减，故ξ=1
截面
荷截类型
qk或qr
(kN/m)
pk (kN)
1+μ
mc
汽车荷载
S(1)(mcpkyi mcqk) 其 中yi 12 l 8
人群荷载
S m cq r 其 中 l8
2020/8/13
3 支点截面活载内力计算
•支点截面内力计算
y
支点截面剪力计算
主梁内力计算范文
主梁内力计算范文主梁内力计算，是指在建筑结构设计中对主梁内力的计算及分析。
主梁是承载屋顶荷载并将荷载传导到支座或墙体上的重要构件，在建筑结构中起着至关重要的作用。
因此，准确计算主梁内力对于设计合理的结构至关重要。
以下将从主梁计算的基本原理、计算方法和注意事项等方面进行详细介绍。
首先，我们需要了解主梁所受力的基本原理。
主梁上通常会有多个加载点，例如屋顶荷载、地板荷载、雪荷载等。
主梁会将这些加载点的荷载进行传导，并通过支座或墙体将荷载传递到地基上。
在计算主梁内力时，需要考虑主梁受到的集中荷载和均布荷载，以及荷载的位置和荷载的作用方式。
计算主梁内力的方法有多种，根据加载方式的不同可以划分为静力分析和动力分析。
在静力分析中，通常采用弯矩法和剪力法进行计算。
弯矩法是通过计算梁的受弯弯矩，进而得出主梁的内力分布情况。
剪力法是通过计算梁的剪力，进而得出主梁的内力分布情况。
在动力分析中，通常采用模态分析和响应谱分析等方法进行计算。
模态分析是通过计算结构的振动模态，进而得出主梁的内力分布情况。
响应谱分析是通过计算结构在地震作用下的响应谱，进而得出主梁的内力分布情况。
在进行主梁内力计算时，需要注意以下几个方面。
首先，需要准确地确定主梁的荷载情况，包括集中荷载和均布荷载的大小、位置和作用方式等。
其次，需要准确地确定主梁的边界条件，包括支座的刚度和支座的位置等。
再次，需要合理地选择计算方法，根据实际情况选择合适的静力分析方法或动力分析方法进行计算。
最后，需要进行合理的验算和校核，校核计算结果的合理性和可靠性。
综上所述，主梁内力计算是建筑结构设计中的重要部分，准确计算主梁内力对于设计合理的结构至关重要。
在进行主梁内力计算时，需要了解主梁受力的基本原理，选择合适的计算方法，并注意计算过程中的各个环节，以确保计算结果的准确性和可靠性。
同时，还需要进行合理的验算和校核，保证主梁的安全可靠。
连续梁桥地震内力计算过程(板式橡胶支座)参考资料
（板式橡胶支座）薀连续梁桥地震内力计算过程莈一、桥梁基本概况：肆（1）跨径布置：4*25m连续T梁桥；膆（2）桥面宽度：8m；羂（3）支承体系：全部采用板式橡胶支座；肁（4）桥面铺装：C40防水混凝土，铺装厚度为10cm；4MPa,密度26kN/m3）,盖梁、祎（5）材料：主梁为C50混凝土（弹模3.45*10墩柱、栏杆均为C30混凝土；羃（6）地震设防：场地地震动加速度峰值为0.1g ,地震动反应特征周期为0.4s, 抗震设防类别为B类，抗震设防烈度为7度，场地条件为川类。
肁总体布置图见图1。
蒀薆图1桥梁总体布置图肅二、结构尺寸：莃上部结构：主梁梁高1.8m ，各墩顶均设置一道横隔板，其厚度为 1m ,具体尺寸参见图2。
800芇图2上部结构标准断面具体尺寸图（单位： cm ）膆三、桥墩地震内力计算过程（不考虑地基变形）：薁柔性墩荿下部结构：采用独柱式桥墩，墩高 7.5m,桥墩直径2m 。
基础为钻孔灌注 桩，双排，每排2根。
每个墩顶设置一个规格 400x 800X 107mm 的板式橡胶支 座，桥台处横桥向设置两个板式橡胶支座；肇（1）顺桥向地震内力的计算：羃由于该结构全联采用板式橡胶支座， 因此其顺桥向地震内力可参考 《细则》中第6.7.4 条之规定进行计算。
（本算例以2号墩地震内力为例）200—80X2080X 20454550X2050X20200400袄①基本参数计算蝿一联上部结构的总重力：螈32 2G sp =26kN/m100m 4.47m 5 1m 3.71m 0.1m 8m 100m =14184.4kN单墩墩身重力：G p =25 7.5 3.14 12 =588.75kN21200kN/m0・8m°.4m=3588.79kN/m0.107m芈②确定Sh1肆.心GpK 1 3心»弍心* Ssp2G sp Gtp羈G tp =3G cp G p =3 0 0.21 588.75 =370.91 kN蝿K 1 =7 k 2s =7 3588.79 = 2.51 104kN/m羅支座的抗推刚度:G d A羂2号墩抗推刚度:k2p3EI 4 23 3.0 10 N / mmH 37.536^ =1.7疋 105kN /m薈结构的自振周期 T 1：V'2-4G p G sp K 1K 2p膆K^ = 3 k2p = 3 1.7 105= 5.1 105kN/m蚁故而，f =16.76,人=2二、1676=1.53S莀根据已知条件，可确定反应谱特征周期为T g=0.55s，结构的自振周期为T=1.53S，显然T>T g，因此，水平加速度反应谱S hi的取值应根据下式计算：芈S hi=2.25C i C s C d A T g T i； = 2.25 0.43 1.3 1 0.1g 0.55‘1.53i=0.045g 祎③上部结构对2号墩顶板式橡胶支座顶面处产生的水平地震力：螂E ihs 二n 8 S h1G sp/g ( i=2 )二k itpi J葿第2号墩组合抗推刚度：莂④墩身水平地震力:袄墩身重力换算系数H =0.16 X；TX ： +X f X 1+X 1十1 f — f — f —< 2 2 2袁由于不考虑地基变形，即X f =0，X f1可根据静力挠度曲线求得：悬臂梁的2静力挠度曲线为：y-X6X Ei31，当X"时，y广4爲；宀时,蚈E2hsk2tp3 k2tp0.045 14184.4/g =213.77kN肇G tP2 J G p =0.21 588.75 =123.64kN膃E hp二S^G p?/g =0.045g 123.64/g = 5.56kN蚁⑤2号桥墩设计地震内力为：羀E2p=E2h s E hp=213.77 5.56 = 219.33kN蒆(2)横桥向地震内力的计算：袃本算例横桥向地震内力可按照下式计算：(第6.7.2条)肇①基本参数计算：羆一联上部结构的总重力：3 * 2 2薄G sp=26kN/m 25m 4.47m 1m 3.71m 0.1m 8m 25m =3521.96kN4 2兀D3E| 3^3.0 疋104 N / mm2疋——螄2号墩抗推刚度：k2p= 3工364=1.7 105kN/m p H37.53蒀单墩墩身重力：G p =25 7.5 3.14 12= 588.75kN3EI蚂E ihp 二S h1 1X1G i /g7.5由此可知，X』二因此=0.211 1 1莅Xg 二 H o.. H 空=1 ; X 1^ H 1 H 3 = 3.75/ 7.50.9 】3 二 0.764莄G 0 © =3521.96kN ; G = G p = 588.75kN薁②确定S hi :蕿结构自振周期计算:1' GX ；1 k 2p7g0.1s W T < Tg ,因此，水平加速度反应谱S h1的取值应根据下式计算:薃S h ^S max =2.25C i C s C d ^2.25 0.43 1.3 1 0.1g=0.126gy羁③振型参与系数1蒈本算例为简化计算过程，将 2号桥墩视为一个单元，其质量重心在墩高一半位置，即3.75m 处。
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设计资料：一：1:桥面宽度：净7m+2*1.5m+2*0.25m2:设计荷载：公路一I级3:桥梁横截面布置334：桥面铺装：4cm厚沥青混僦土(23KN/m),6cm厚水泥混僦土(24KN/m),王梁混凝土为24KN/m3 5:主梁跨径及全长：标准跨径：l b=25.00m；净跨l=24.96m;计算跨径：l o=24.6m二：设计依据：《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004»三：设计内容：主梁布置及尺寸拟定桥梁横断面布置图单位：cm桥梁纵断面布置主梁内力计算一、恒载内力计算：1:桥面铺装和人行道重力；人行道和栏杆的重力作用取用5KN/m;桥面铺装为：(0.060.138)-x7x23+5*2=25.939KN/m;2为简化计算，将人行道、栏杆和桥面铺装的重力平均分配给各主梁，得：g2=25.939/5=5.188KN/m；2:横隔梁重力；根据结构尺寸，一块预制横隔梁的体积为：(1.47+439).0.18.0.96=0.247m3;2中主梁有12块横隔梁预制块，而边主梁有6块横隔梁预制块，可将其产生的重力沿主梁纵向均匀分摊，则：中主梁横隔梁产生的重力为：g[=12*0.247/24.96*24=2.85KN/m;边主梁横隔梁产生的重力为：g['=6*0.247/24.96*24=1.425KN/m；3:主梁重力；g01=A*24.96*24=0.5356*1*24=12.854KN/m4: 一期恒载作用下总重力为：中主梁：g恒中=2.85+12.854=15.704KN/m;边主梁：g恒边=1.425+12.854=14.279KN/m;二、活载内力计算:1:主梁横向分布系数计算：(1) 支点处采用杠杆法，由对称可知只需计算1,2,3号梁。
由下图可知各号梁在支点截面处的横向分布系数：对于1号梁：m01q=0.429/2=0.215;m01r=1.024;对于2号梁：m02q=(0.571+0.571)/2=0.571;m01r=-0.024m01r=0.0对于3号梁：md q=(0.143+0.381+1.0)/2=0.762;I :I ^.2：1T3号梁(2) 跨中采用偏心压力法进行计算横向分布系数；分别计算各号梁的横向分布系数，得到其影响线如下：1号梁2号梁m 01r =0.604; m 01r =0.402・II ।1--i---:rJ'Liih IIJ iuri由上图可得到跨中及,1/4跨处的横向分布系数：对于1号梁：m 01q =(0.771+0.429+0.181-0.162)/2=0.505; 对于2号梁：m 02q =(0.486+0.314+0.191+0.02)/2=0.453;(4)冲击系数N的计算选取；20车道荷载的冲击系数为：2==0.190；8025车辆荷载的冲击系数为：」=0.6686-0.30321g25=0.245(5)各号主梁活载内里计算表：本桥采用公路一I级荷载，由于跨径为25m；内插后得到q k=10.5KN/m;Pk=260KN;人群荷载：4.5KN/M 考虑冲击系数后：(说明：计算剪力效应时，需要乘系数1.2)荷载类型梁号①②③截面位置x弯距(kN*m)剪力(kN) 弯距(kN*m) 剪力(kN) 弯距(kN*m) 剪力(kN)汽车荷载x=0 0.00 119.48 0.00 317.31 0.00 407.33 x=l/4 1078.68 193.01 967.61 173.14 854.40 152.88x=l/2 1438.24 117.03 1290.14 104.98 1139.20 92.70人群荷载x=0 0.00 56.68 0.00 9.24 0.00 0.00 x=l/4 154.46 18.84 106.46 12.98 102.12 12.45x=l/2 205.94 8.37 141.95 5.77 136.16 5.54(6)荷载内力组合:梁号内力弯距(kN*m) 剪力(kN)截面位置L/4 跨中支点L/4 跨中m01r=0.4对于3号梁：md q=(0.2+0.2+0.2+0.2)/2=0.4;其中4号和2号，5号和1号的横向分布系数相同(3)荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化；①承载能力极限状态3008.464011.28 516.94 434.41173.22 正常使用极限状态短期组合1915.472553.97:367.89 255.57:79.611 长期组合1541.412055.21 302.72193.9244.06②承载能力极限状态2799.23732.28 740.77 400.03|153.44 正常使用极限状态短期组合1799.872399.83 440.88 237.6269.67长期组合1483.571978.10 352.56184.6638.82③承载能力极限状态2635.853514.471856.45 371.08:135.98]正常使用极限状态短期组合1726.622302.17 486.43 224.76'61.96,长期组合1442.461923.29 380.17177.4134.46三、横隔梁内力计算；在计算时可假设荷载在相邻横隔梁之间按照杠杆原理法传布，鉴于具有多根内横隔梁的桥梁，跨中处的横隔梁受力最大，通常只计算跨中横隔梁的内力，其余横隔梁可依据中横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。
下图示出接近跨中横隔梁纵向的最不利荷载布置。
纵向一行车轮和人群荷载对中横隔梁的计算荷载为：11P oq=£R，=(+140M1.0+140M0.72)=120.4KN;221跨中横隔梁受力影响线的面积：夏='x(10M.0)=5m；2人群荷载p or=q r,◎=2X5=10KN/m;2:横隔梁内力计算；通常横隔梁弯矩为靠近桥中线的截面较大，而剪力则在靠近桥两侧边缘处的截面较大。
故本设计只需要计算2#与3#梁之间(即横隔梁接头处)和3#梁处截面弯矩以及1#主梁右侧截面处的剪力。
5: 绘制跨中横隔梁的内力影响线；M(2j3)q=(1」)P q=1.191120.41.696=243.0KN，m；M(2a q=(1」)p q'=1.191120.41.62=232.17KN，mQ(16=(1□)p q卜=1.191120.40.8=114.62KN;由于横隔梁恒载内力甚小，故在此刻忽略不计。
人群荷载产生的弯矩和剪力；M Q⑶q=0.62810-6.28KN*mM”=0KN，m;Q。
.0KN;合计：乂建期二243.06..28-249.28KN，m；M(2⑶q=232.17KN，m;(J-^)qQ L=114.62KN;Qr''(1-1)进行截面内力计算：取0=0.19;四、行车道板计算；1：恒载及其内力（以纵向1m宽板条进行计算）g1=0.04*1.0*23=0.93KN/m;g2=0.06*1.0*24=1.44KN/m;g3=(0.08+0.16)/2*1.0*24=2.88KN/m1）每延米板上的恒载g;沥青面层铺装：桥面铺装混凝土垫层：T梁翼板自重：合计：g=£g i=5.25KN/m;2）每米宽板条的恒载内力：、,___一__2_弯矩：M AP=-0.55.250.96=-2.42KN，m剪力：Q AP=5.25*0.96=5.04KN;2:活载内力计算；汽车产生的内力：a i=a2+2H=0.40m;b i=b2+2H=0.80m;荷载于悬臂根部的有效分布宽度：a=a〔+2l0=0.40+1.92=2.32m;冲击系数为0.3则，作用于每米宽板条上的弯矩为：,Pb1M AP=-（1」）（I O D=-14.9KN・m4a4,PQ AP=（1」）=19.6KN；4a 五、桥面板计算桥面铺装为4cm沥青混凝土面层（重度为23KN/m）和平均9cm厚混凝土垫层（重度为24KN/m）,T形翼板的重度为25KN/m,荷载为公路-I级。
梁间桥面板计算（按镀结板计算）a2=0.20m b2=0.60，则&=%+2H=0.20+2X0.13=0.46mb=b2+2H=0.60+2X0.13=0.86m荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为a=a1+d+2l0=0.46+1.4+2X0.96=3.78m冲击系数1+匕=1.15作用于每米宽板条上的弯矩为,P匕M min,p=一（1」）（10-7）4a41400.86=7.15（0.96-）--7.93KN/m43.784《桥梁工程》强士中主编 高等教育出版社2004.7《公路桥涵通用设计规范》 人民交通出版社2004作用于每米宽板条上的弯矩为 一,PQ A P =一（1口）——=-1.15P4a140=10.65KN43.78 两边梁外侧桥面板计算（按悬臂板计算）作用于每米宽板条上的弯矩为 M m in,p =一(1」) ।2ql 0 30.71 =-1.152 2 2一二-0.87KN/m 作用于每米宽板条上的弯矩为 ULTJH1Q AP =-(1J)ql 0=-1.1530.71=-2.45KN 参考资料:。