设计180吨转炉计算

180t转炉炼钢车间i

学号：

课程设计说明书设计题目：设计180t的转炉炼钢车间

学生姓名：

专业班级：

学院：

指导教师：

2012年12月25日

目录

1 设备计算

1.1转炉设计

.1.1.1炉型设计------------------------------------------------------------1 2.1 氧枪设计

2.1.1氧枪喷头设计------------------------------------------------6

2.1.2氧枪枪身设计------------------------------------------------8

3.1 烟气净化系统设备设计与计算

--------------------------------------------------------------12

注：装配图

1.图1. 180t转炉炉型图--------------------------------------------------6

2.图2. 枪管横截面--------------------------------------------------------8

3. 图3.180t氧枪喷头与枪身装配图12---------------------------------12

1 设备计算 1.1转炉设计

1.1.1炉型设计 1、原始条件

炉子平均出钢量为180吨钢水，钢水收得率取90%，最大废钢比取10%，采用废钢矿石法冷却。

铁水采用P08低磷生铁 (ω(Si)≤0.85%，ω(P)≤0.2%，ω(S)≤0.05%)。 氧枪采用3孔拉瓦尔型喷头，设计氧压为1.0MPa

2、炉型选择：根据原始条件采用筒球形炉型作为本设计炉型。

3、炉容比 取V/T=0.95

4、熔池尺寸的计算

A.熔池直径的计算

t

K

D G = 确定初期金属装入量G ：取B=18%则

()t 18290.01

18218021B 2T 2G =?+?=?+=

％金η ()

3m 4.268

.6182

G

V ==

=

金

金ρ 确定吹氧时间：根据生产实践，吨钢耗氧量，一般低磷铁水约为50~57m 3/t (钢)，高磷铁水约为62~69m 3/t (钢)，本设计采用低磷铁水，故取吨钢耗氧量为57m 3/t (钢)，并取吹氧时间为18min 。则

()[]

min t /m 1.318

56

3?===

吹氧时间吨钢耗氧量供氧强度

取K=1.70则

()m 46.518

182

70

.1D == B.熔池深度的计算

筒球型熔池深度的计算公式为：

()m 458.1406

.579.0406.5046.04.26D 70.0D 0363.0V h 2

3

2

3

=??+=+=

金

确定D=5.406m ,h=1.458m 。 C.熔池其他尺寸确定 球冠的弓形高度

h 1=0.09D=0.09×5.406=0,487(m)

炉底球冠曲率半径

R=1.1D=1.1×5.406=5.947(m)

5、炉帽尺寸的确定

A.炉口直径d 0：取d 0=0.5 D=0.5×5.406=2.703(m)

B.炉帽倾角θ：取θ=62°

C.炉帽高度H 帽：

()()m 77.262tan )703.2406.5(2

1tan d D 21

H 0=??-==

θ－膛 取H 口=400mm ,则整个炉帽高度为：

()m 17.34.077.2H H H =+=+=口膛帽

在炉口处设置水箱式水冷炉口 炉帽部分容积为：

()

3

2222

02

002m 850.44 4.077.24

77.22.77406.5406.577.212

H d 4

)d Dd D H 12

V =??+

+?+??=

?+

++=π

π

π

π

）（ （口

膛帽

6、炉身尺寸确定

A.炉膛直径D 膛=D (无加厚段)

B.根据选定的炉容比为0.95，可求出炉子总容积为V 总=0.95×180=171(m 3)

()

3m 75.99850.444.26171V V V V =--=--=帽金总身

C.炉身高度

则炉型内高()m 976.817.3384.4458.1H H h H =++=++=身帽内 7、出钢口尺寸的确定

A.出钢口直径()()m 2.0cm 44.1918075.163T 75.163d T =≈?+=+=

B.出钢口衬砖外径()m 17.11944.06d 6d T ST =?==

C.出钢口长度()m 36.11944.07d 7L T T =?==

D.出钢口倾角β：取β=18° 8、炉衬厚度的确定

炉身工作层选700mm ,永久层120mm ,填充层90mm ,总厚度为700+120+90=910(mm)。

炉壳内径为：D 壳内=5.406+0.915×2=7.236(m)

炉帽和炉底工作层均选600mm ,炉帽永久层为150mm ，炉底永久层用标准镁砖立砌一层230mm ，黏土砖平砌三层65×3=195(mm)，则炉底砖衬总厚度为600+230+195=1025(mm)。

则炉壳内型高度为H 壳内=8.976＋1.025=10.001(m) 工作层材质全部采用镁碳砖。 9、炉壳厚度确定

炉身部分选73毫米厚的钢板，炉帽和炉底部分选用63毫米厚的钢板。则

()()mm 7382

7327236D mm 100646010001H =?+==+=壳总

炉壳转角半径SR 1=SR 2=900(mm)

SR 3=0.5δ底=0.5×1025=512(mm)

10、验算高宽比

363.17382

10064

D H ==壳总 可见

壳

总

D H ≥1.3，符合高宽比的推荐值。因此可以认为所设计的炉子尺寸基本上是合理的，能够保证转炉的正常冶炼进行。根据上述计算的炉型尺寸绘制出炉子图型如下：

图1. 180t转炉炉型图

2.1 氧枪设计

2.1.1氧枪喷头设计

1、原始数据

转炉公称容量180t，低磷铁水，冶炼钢种以低碳钢为主；

=8976mm，转炉参数：炉容比V/t=0.95，熔池直径D=5406mm，有效高度H

内

熔池深度h=1458mm。

2、计算氧流量

取吨钢耗氧量56m3，吹氧时间18min，则氧流量

q V=56×180/18=520(m3/min)

3、选用喷孔

出口马赫数为M=2.0，采用四孔喷头，喷孔夹角为12°。 4、设计工况氧压

查等熵流表，当M=2.0时，p/p 0=0.1278，定p 膛=1.3×105Pa ，则

()Pa 1017.101278

.0103.1p/p p p 55

0?=?==膛设

5、计算喉口直径

每孔氧流量 q=q V /3=520/3=140(m 3/min) 利用公式0

T D

T p A C 784.1q 设

=，令C D =0.90，T 0=290K ，p 设=10.17×105Pa ，则

290

31017.10d 0.901.7841138.75

2

T ?????

?=π

求得d T =0.042m=42mm 。 取喉口长度L T =14mm 。 6、计算d 出

依据M=2.0，查等熵流表A 出/A 喉=1.688

()mm 551.68873A/A d d 0T =?=?=出

7、计算扩张段长度

取半锥角为5°，则扩张段长度

()mm 742tan542

-5522tan d d L T 2=?

=

?

??

?

??-=

扩出α 8、收缩段长度

取收缩α收=50°，则收缩半角为25°，收缩段的长度由作图法确定，L 1=86.5mm 。

图2. 枪管横截面

2.1.2氧枪枪身设计

1、原始数据

=180t/h，冷却水进水速度υj=6m/s，冷却水回水速度υp=7m/s，冷却水流量q m

w

冷却水喷头处流速υh=9m/s，中心氧管内氧气流速υ0=50m/s，吹炼过程中水升温Δt=20℃，其中回水温度t2=45℃，进水温度t1=25℃；枪身外管长L p=19.350m，枪身中层管长L j=19.950m，中心氧管长L0=20.409m，180°局部阻损系数ξ=1.5。

2、中心氧管管径的确定

中心氧管管径的公式为

V 0q A υ工

=

管内氧气的工况体积流量

()()

s /m 91.0min /m 315.54273

17.10290

1520T p T p q q 3300V

V ==???

==标

标工

中心氧管的内截面积 ()

20m 0181.050

91

.0A ==

中心氧管的内径 ()m 152.00181

.04A 4d 0

1=?=

?=

π

π

根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为φ168×6mm 的钢管 验算氧气在钢管内的实际流速

()m/s 26.50152.04

0.91

A q 2

V 0=?=

=

π

υ工

符合要求。

3、中层套管管径的确定 环缝间隙的流通面积 ()

2j

m j m 0083.03600

6180

q A w

=?=

=

υ

中层管的内径为()()

mm 197m 197.00083

.04168.0 4A d d 2j

21

2==?+

=+'=π

π

根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为φ219×6mm 的钢管 验算实际水速()

()m/s 02.6168.0197.04

3600180

2

2j =-??

=

υ

符合要求。

4、外层套管管径的确定 出水通道的面积为()()

22p m p cm 4.71m 00714.03600

7180

q A w

==?=

=

υ

外管内径为()()mm 239m 239.000714

.04219.04A d d 2p

2

23==?+

=+

'=π

π

根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为φ273×13mm 的钢管 验算实际水速()

95.6219.0239.04

3600180

2

2p =-??

=

π

υ

符合要求。

5、中层套管下沿至喷头面间隙h (见下图)的计算 该处的间隙面积为()

2h

m h m 0042.03600

9180

75%q 75%A w

=??

=?=υ

又知 ()2

h

d d A 22h '+=π，

故 ()()()()mm 2.5m 0052

.00.273

0.2390042

.02d d 2A h 22h ==+??='+=

ππ 6、氧枪总长度和行程确定

根据公式氧枪总长为

()m 409.20500.0000.1800.0800.0000.4000.5216.1230.7 h h h h h h h h H 8

7654321=+++++++=+++++++=枪

式中 h 1—氧枪最低位置至炉口距离，m ；

h 2—炉口至下沿的距离，取1.216m ； h 3—炉口下沿至烟道拐点的距离，取5.000m ； h 4—烟道拐点至氧枪空的距离，m ；

h 5—为清理结渣和换枪需要的距离，取0.800m ； h 6—根据把持器下段要求决定的距离，m ； h 7—把持器的两个卡座中心线间的距离，m ； h 8—根据把持器上段要求决定的距离，m 。 氧枪行程为

()m 18.044

.8000000.45.0001.2167.230 h h h h h H 5

4321=++++=++++=行

7、氧枪热平衡计算 冷却水消耗量计算

()()

()()

h /m 180h /m 266.172254510186.4550.19239.010983.0t t c q q 3

33

612V <=-??????=-=π

q V

氧枪冷却水系统是由输水管路、软管和氧枪三部分串联而成的。冷却水系统最大阻力损失部分是氧枪，大约占阻力损失的80%以上。利用氧枪进水管入口和回水管出口两个平面的实际气体柏努力方程式，及其能量平衡关系来确定氧枪冷却水的进水压力。

设进水管入口为Ⅰ面，回水管出口为Ⅱ面，则

212

p

2

j h 2

g Z p 2

g Z p -+?

++=?

++失ⅡⅡⅠⅠυρρυρρ

式中 p Ⅰ，p Ⅱ—进、出口压力，Pa ；

Z Ⅰ，Z Ⅱ—面高度，m ； υj ，υp —进回水速度，m/s ； ρ—水的密度，1000kg/m 3； g —重力加速度，m/s 2。

因为Z Ⅰ≈Z Ⅱ，υj ≈υp ，p Ⅱ≈0，所以p Ⅰ≈h 失1-2

，即氧枪冷却水的进水压力近似

等于氧枪冷却水的阻力损失。

其阻力损失为

()()Pa

1026.9Pa 831.926071 2910005.1219.0239.027*******.19038.0168.0197.0261000950.19036.0 2

2d l 2d l h 52

222h

ep

2

p

p p

ej

2j j j

21?≈=??+-????+-????=++=-ρυξ

ρυλρυλ失

式中 l j 、l p —进、回水管的长度，m ；

λj 、λp —进、回水管的摩擦阻力系数，λj =0.036，λp =0.038 υj 、υp 、υh —进、回水管和底部的水速，m/s ； ξ—180°局部阻力系数，ξ=1.5； ρ—水的密度，1000kg/m 3；

d ej ，d ep —进、回水管的有效直径，也叫当量直径。d ej =d 2-d ′1，d ep =d 3-d ′2 冷却水进水压力p 1=926071.831Pa ≈9.26×105Pa 。

图3.180t氧枪喷头与枪身装配图

3.1 烟气净化系统设备设计与计算

1、吹炼条件

转炉公称容量为180t，3吹3，金属最大装入量G=182t，铁水含碳量ω1(C)=4%，钢水含碳量ω2(C)=0.1%，冶炼周期为36min，吹炼时间为18min。

2、烟气及烟尘有关参数

炉气成分：φ(CO)=86%，φ(CO2)=10%，φ(N2)=3.5%，φ(O2)=0.5%

烟气进口尘浓度为：c0=0.109kg/m3

供氧强度B=3.1m3/(t·min)

空气燃烧系数α=0.08

进入净化系统的烟气温度t gj =900℃ 3、供水强度

一级文氏管用不经冷却循环水为40℃，二级文氏管用循环水经冷却为30℃，供水压力为p w =0.3MPa (送至用户最高点)。

参数计算如下： ① 炉气量计算。

()()[]()()

h

/m 6.794978.118

60

124.22%1.04%10182 1.8t

60

124.22C C G q 3321V 0=???-??=???

-=ωω

故()

h /m 80000q 3V 0= ② 烟气量计算

采用未燃法，空气燃烧系数α=0.08，燃烧后的干烟气量

()[]()()

h /m 8978380000%8608.088.11q CO 88.11q 3V V /=???+=???+=?α 假定燃烧后烟气仍残留有氧气，则烟气成分为：

()()()()%12.7089783/8000086%08.01q /q CO 1CO V V 0

=??-=-='?α?

()()()[]()%

96.1489783/8000010%86%08.0 q /q CO CO CO V

V 220

=?+?=+?='??α?

()()()[]()%

56.1489783/80000%5.3%8608.088.1 q /q N CO 88.1N V

V 220

=?+??=+?='?α??

()%40.089783/80000%5.0q %5.00

V 2=?=='O ?

4、烟气浓度修正

根据回收中期，烟气量为炉气量的89783/80000=1.1294倍，故进口烟尘浓度应做修正，即

c D =0.109/1.294=0.0965(kg/m 3)

5、回收煤气量的计算 每1t 钢产生的炉气量等于

1000×(4%-0.1%)×22.4÷12×1÷(0.86+0.1)=75.8(m 3)

按烟气生成倍率为 1.1294倍，则每1t 钢产生的煤气炉等于1.1293×75.8=85.6(m 3)，考虑到前后期不回收煤气，定回收率为70%，即每1t 钢可以回收的煤气量为0.70×85.6=59.92(m 3)。

6、烟气的物理数据的计算

① 密度ρ0。先求烟气相对分子质量M

()()()()4096

.30320044.0281455.0441495.0287006.0 M O M N M CO M CO M 2

22O 2N 2CO 2CO =?+?+?+?=?'+?'+?'+?'=????

ρ0=M/22.4=30.4096/22.4=1.361(kg/m 3)

② 定压比热容c p 。 气温为900℃时，

()()()()()[]

℃

·m kJ/516.14.1860.3623 350.00044.0331.01455.0521.01495.0335.07006.0 c O c N c CO c CO c 3O p 2N p 2CO p 2CO p p 2221=?=?+?+?+?=?'+?'+?'+?'=???????? 气温小于100℃时，

()()()()()[]

℃

·m kJ/363.1 186.43257.0 513.00044.0031.01455.0014.01495.0113.07006.0 c O c N c CO c CO c 3O p 2N p 2CO p 2CO p p 2222=?=?+?+?+?=?'+?'+?'+?'=???????? 流程简介如下：

采用全湿法未燃法净化回收系统，在抽风机上装备液力耦合器，以降低非吹炼期的电耗，并使抽风机在底转速下得以进行冲水。调速比为2900/750=3.87。

流程：氧气转炉→活动烟罩→固定烟罩→汽化冷却烟道→连接管→溢流定径文氏管→重力脱水器→矩形滑板调径文氏管→180°弯头脱水器→复挡脱水器→流量孔板→风机前切断阀→抽风机(配备液力耦合器)→三通切换阀→①水封逆止阀→煤气主管道→煤气贮气柜 ②放散烟囱→点火器

按照流程顺序，对一级文氏管，重力脱水器，二级文氏管，弯头脱水器，复挡脱水器五个设备的设计计算分列于后，并作贮气柜和抽风机的选择。

主要设备的设计和选择如下。 1、溢流定径文氏管(一级文氏管) 一级文氏管主要设计参数定为：

喉口气速v T =65m/s ，水气比L T =0.55L/m 3(按进口气温900℃时的烟气量)，收缩角α1=24°，扩散角α2=7°，喉口长度L T =D T ，溢流水量q T =5000kg/(喉口延米长·h )，排水温度t wp =排气温度t gp -5℃

进口气温下烟气量()

h /m 38673089783273

900

273q 3V =?+=

供水量()kg/h 21270242701555.0q 1m =?=，一级文氏管用水不经冷却，进水水温t w1=40℃，取一级文氏管前管道阻力损失为196Pa ，一级文氏管出口负压Δp=-2940Pa 。

① 热平衡计算。进口一级文氏管的总热量为：

()

kJ/h 1025.169 40186.4212702900516.189732 t c q t c q Q Q 6w1

s m gi p V wj gj 110?=??+??=+=+ a.试用出口温度t gp =70℃，做热平衡计算：

t gp =70℃时，水汽分压p H =31.13Pa ，t wp =70-5=65℃，

含湿量限度(

)

3

H H O

H 0l kg/m 373.0 13.3194.22.10113

.31804.0p p p d 2=--?

=-?

=总ρ

蒸发水量()kg/h 33570373.089783d q q 1V m 0e =?== 排水量()kg/h 17913233570212702q q q e 12m m m =-=-= 水汽热焓()()()

kJ/kg 46.2625 186

.45957046.0186.4595t 46.0I gp W =?+?=?+=

则出一级文氏管总热量为：

()

()()

kJ/h 10464.124 65186.417913246.2625373.070363.189783 t c q I d t c q Q Q Q 6wp

s m W l gp p V wp gp gp 220?=??+?+??=++=+'+即小于进口热量。

b.试用75℃为排气温度，做计算：

()kPa 52.38p 70575t H w p ==-=℃，

()

31kg/m 518.052

.3894.22.10152

.38804.0d =--?

=

()kg/h 46620518.089783q e m =?= ()kg/h 166082

46620212702q 2m =-= ()()kJ/kg 087.2635186.45957546.0I W =?+?=

出一级文氏管的总热量为：

()()kJ/h 10713.180 70186.4166082087.2635518.075363.189783Q Q Q 6wp gp gp ?=??+?+??=+'+根据以上两次计算，用插入法求t gp ：

464

.125713.1807075464.12525.16870x --=--

求得：

t gp =71.8℃，取72℃。相应p H =33.99(kPa)。

()

31kg/m 425.099

.3394.22.10199

.33804.0d =--?

=

()()kJ/kg 31.2629186.45957246.0I W =?+?=

()kg/h 38250

425.089783q e m =?= ()()t/h 193

kg/h 65.19262038250212702q 2m ≈=-= ℃67572t w p =-=

出一级文氏管的饱和烟气量q V 为：

()

/h

m 239690 2940103331033327372273804.0425.0189732 29401033310333273t 273804.0d 1q q 31V V 0=??? ??

-???? ??+???? ??+?=?

?

? ??-??? ??+??? ??

+=

饱和烟气密度()

3V V

1

0g kg/m 671.099382

239690425

.0361.1q q d 0

=+=

+=

ρρ

② 结构尺寸。

a.收缩管入口管径：一级文氏管入口前负压为0.196kPa

入口处工况烟气量()

/s

m 495.109 1961033310333273900273360089783 p 1033310333273t 273q q 3gj V V =??

? ??-???? ??+?=????

?

??-???? ??+=工

入口气速取25m/s ，则入口直径

()m 142.125

495

.094q 4D 1

V 1=??=

=

ππυ工

b.喉口直径D T 及喉口长度L T 。一级文氏管出口负压Δp=-2.94kPa 在喉口的气量取饱和至72℃是的气量即 设υT =65(m/s)；()

/s m 58.663600/239690q 3V c ==工 喉口直径()m 142.165

58

.6644q D T

V T =??=

?=

πυπ工

，取D T =1.200m

喉口实际气速()m/s 68.704

210.158.66T =?

=

υ

喉口长度L T =1.200m

c.收缩段长度L 1：取收缩角α1=24°

()()

()m 553.2/224tan 21162

23622/2tan D D L 1T 11=?-=-=

α

d.扩散管出口直径：出口气速取20m/s

()mm 2060

20

58

.6644q D 2

V 2=??=

=

ππυ工

取外径为φ2300mm×10mm ，即内径为φ2100mm 。 e.扩散管长度L 3：取扩散角α2=7°

()()

()m 341

.72/72tan 162

.1060.22/2tan D D L 2T 23=?-=-=

α ③ 喷水装置。

a.溢流水量q T =5000kg/(喉口延米长·时)，总溢流水量为5000×π×1.200=18840(kg/h)，取20t/h 。

b.喷嘴喷水量为212702-18840=193862kg/h=193.862t/h ，水压p W =0.3MPa ，选用碗形喷嘴，喷口口径φ26mm ，流量系数b=16.5，外径D B =48mm ，每个喷水量q m w 为：

()t/h 6.2835.16p b q W m W =?==

共用喷嘴数为193.862/28.6(个)，取7个。 一级文氏管结构见下图：

④ 阻力计算。按L 3=7.341m ，D T =1.42m ，求出I 3=L 3/D T =7.341/1.142=6.428，连同α2=7°，在下图中找出ξ0=0.086

β=D T /D 2=1.132/2.100=0.554

则干阻力系数ξc

()()1522.0084.0278sin

576.0103.028sin 1402

4c =+?

?

?

???+?=+?

??

? ??+=ξαβλξ 溢流阻力系数

ξ0

α2/(°)

按α2及I 3求ξ0值

()

2361

.1600210.1190001086.11512.0100 600q 1086.11004

9

.2T 42.9c k =??

?

??-???+?=-?+=--πξξ 已知L=0.55L/m 3，υT =64.87m/s ，自下图中找出湿阻系数ξW =0.662，

文氏管阻力

()kPa 71.381.926615.048.780.6615155.0662.02361.1 2L p 2

g 2T g w

w k =???

??

? ??

??+=???

? ?

?+=?ρυρρ

ξξ

⑤ 除尘效率和尘浓计算。一级文氏管的除尘效率为95%，出一级文氏管烟气的游离尘浓度为：

c 1=c 0(1-η)=96.5×(1-95%)=4.825(g/m 3)

出一级文氏管的水中尘浓度为

()g/kg 12.47425

.08973221270295%

5.9689732d q q %95c q c 1

V m 0V w 1=?-??=

?-?=

工

2、重力脱水器 ① 结构尺寸。

a.取入口气速为一级文氏管扩散管出口气速为20m/s 。

b.筒体内气速取5m/s ，筒体直径D 为：

()m 358.45

36008

.268327436004q D V =???=

=

ππυ筒

工，取φ4.4m 。

c.出口管径取φ2300mm×10mm ，其气速等于入口气速。

ξw

υT /(m/s)

按υT 及L 求ξW 值

1-L=0.3L/m 3；2-L=0.5L/m 3；3-L=0.75L/m 3；4-L=1.0L/m 3；5-L=1.25L/m 3

d.为降低除尘设备的高度，将一级文氏管扩散管直接插入重力脱水器内部 ② 脱水效率与尘浓度。 a.筒体上升气速为：

()

()

()m/s 96.630.235.44

36008

.268327d D 4

3600q 2

22

2V g =-??

=-??

=

υ出

工

b.被沉降的最小水滴直径d 0：

()()()()m 981

m 10981.06615.0100081.996.66615.03.0g 3.0d 32

w 2

g

g 0μρρυρ=?=-???=-=- 在文氏管喉口雾化的水滴直径为96μm ，出喉口后将逐渐凝聚增粒，因缺乏实测数据，不能与上式的d 0做比较。现按一般实测数据的脱水情况，取脱水效率为85%。

c.按脱水效率为85%，计算重力脱水器后的尘浓度：

水中尘浓度为()()()g/kg 06.4633570

212702825.45.9689783q q c c q c e

10m m 10V W =--?=

--=

进入烟气中的污水量(重力脱水器出口)为：

()()kg/h 1.8.2686985%1179132q 3m =-?=

烟气中的尘浓c F 为：

()

3F g/m 576.1899382

30

.471.28893825.4c =?+

=

c F 即为进入二级文氏管的烟气中包括污水的尘浓。 一级文氏管与重力脱水器的总除尘效率为：

%30.7996500

18576

96500=-=

η

③ 阻力计算。取ξ=2.85，则阻力：

()kPa 384.081

.926615

.02085.22g p 2I

2j =???==?ρυξ

3、矩形滑板调径文氏管(二级文氏管) 二级文氏管主要设计参数定为如下。

喉口气速：最小截面出取υT =100m/s ，水气比L=1.0L/m 3(出口饱和状态)，收缩角α1=30°，扩散角α2=10°，烟气在二级文氏管内降温7℃，即t gp =72-7=65℃，排水温度t wp =65-3=62℃，循环水经过冷却，设喷水量为q m 1，t wj =30℃。