双壁钢围堰典型图2

各种围堰施工要点

（1）钢板桩围堰钢板桩围堰施工工艺流程见图6-2-7-*。钢板桩围堰施工程序见图6-2-7-*。

①围囵安装当水深较大时，常用围囵（以钢或钢木构成的框架）作为钢板桩的定位和支撑。即先在岸上拼装围囵，运至墩位定位后，在围囵内插打定位桩，把围囵固定在定位桩上，然后在围囵四周的导框内插打钢板桩。安装围囵时，应进行测量定位。用一层导框做成的围囵，一般是先打定位桩，再在定位桩上挂装导框，导框可以在岸边组成，浮运到位以缆索锚碇，在开始插打板桩后，逐步将导框转挂在已打好的板桩上。用有脚手桩的转盘式或旋转式桩架时，导框可挂靠在外侧的脚手桩上，用浮式转盘式或旋转式桩架时，一般用转动的桩架先打好定位桩再安装导框。 ②插打与合龙钢板桩开始的一部分逐块插打，后一部分则先插合龙后再打。插打前，在锁口内应涂抹防水混合料，组拼桩时应用油灰和棉絮捻塞拼接缝。插打钢板桩的次序，从上游一角开始，至下游合龙。这样不仅可以使围堰内避免淤积泥砂，而且还可以利用水流冲走一部分泥砂，以减少开挖工作量。更重要的是保证围堰施工的安全。插打钢板桩时应严格控制好桩的垂直度，尤其是第一根桩要从两个垂直方向同时控制，确保垂直不偏。在垂直导向设备导向下，一般先将全部钢板桩逐根或逐组插打到稳定深度，然后依次打入直至设计深度，插打的顺序按施工组织设计进行，一般自上游分两头插打向下

游合龙。插打前在锁口内涂抹以黄油、锯末等拌和物，组拼桩时，用油灰和棉花捻缝，以防漏水。钢板桩顶达到设计高程的平面位置偏差，在水上打桩时不得大于20cm，在陆地上打桩时不得大于10cm。在插打过程中，应随时检查其平面位置是否正确，桩身是否垂直，发现倾斜立即纠正或拔起重插。钢板桩采用振动锤插大，打钢板桩时，如起重设备高度不够，允许改变吊点位置，但吊点位置不得低于桩顶一下1/3桩的长度。围囵将合龙时，宜经常观测四周的冲淤状况，必要时应采用措施，预防上游冲空、涌水或者下游淤积，影响工程进度。钢板桩围堰在合龙时往往形成上窄下宽的状态。这使得最后一组板桩很难插下。常用的办法是将邻近一段钢板桩的上端向外推开，以使上下宽度接近；必要时，可根据实测宽度，做一块上窄下宽的异形钢板桩，合龙时，先将异形钢板桩插下，再插最后一块标准钢板桩。钢板桩围堰平面见图6-2-7-*。

MIDAS双壁钢围堰建模过程

MIDAS结构检算培训资料之双壁钢围堰操作例题

一、项目简介 1.1结构简介某特大桥采用（60.75+100+60.75）m大跨连续梁结构跨越秦淮新河，承台位于主河道，直为径17.4m，高4m，底标高-5.0m，施工最大水位为8.0m，河床以下主要为第四系全新统冲积层(Q4al)，下伏基岩为侏罗系上统西横山组(J3)钙泥质砂岩和凝灰质砂岩，承台处地址情况如下图：图1-1承台处地址情况图钢围堰为单双壁结合圆形钢围堰，内边线半径比承台半径大10cm。钢围堰壁厚1.0m，外直径尺寸为19.6m、内直径尺寸为17.6m，壁高为15m。钢围堰平面分为8块，立面分为5节，分节高度为4m+4m+5m+5m。钢围堰壁板系统由内、外面板、面板纵肋、壁板桁架、水平环板、隔板组成。双壁钢围堰内外壁采用6mm厚的钢板，内外壁间距为100cm。每间隔1m设一道水平环形桁架，桁架采用∠75×6mm的角钢焊接而成。竖向每间隔50cm设一道竖肋，竖肋采用∠75×6mm的角钢；横向加劲肋间距为50cm，采用厚15mm、宽180mm的钢板，围堰结构如图：

图1-2 钢围堰立面图图1-3 钢围堰平面图1.2材料设计参数表表1.1 材料设计参数表序号材料规格材质容重（KN/m3）备注 1 钢板厚6mm Q235 78.5 面板 2 角钢∠75×6mm Q235 78.5 桁架 3 混凝土C30 25 刃角砼 4 混凝土C2 5 25 封底砼1.3. 材料设计强度值表1.2 钢材设计强度值（N/mm2）钢材抗拉、抗压、抗弯抗剪承压型号厚度或直径（mm） Q235 ≤16 215 125 325 ＞16-40 205 120 ＞40-60 200 115 ＞60-100 190 110 说明：设计强度按《钢结构设计规范》GB50017-2003取值。 1.4 模型单元采用Midas对结构进行空间仿真分析，双壁钢围堰内外壁6mm钢板采用平面板单元模拟，竖肋∠75×50×6mm的角钢和桁架∠75×75×6mm的角钢采用梁单元模拟；双壁钢围堰底部设为三向位移约束；在模型中施加流体压力荷载模拟水

双壁钢围堰水下混凝土封底应急救援预案

双壁钢围堰水下混凝土封底应急救援预案 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT

新建铁路南京枢纽相关工程N J-3标双壁钢围堰水下混凝土封底应急救援预案编号：版本号：受控号：修改状态：编制：复核：审核：批准：有效状态：中铁四局集团南京铁路枢纽土建工程NJ-3标二队项目经理部二00九年四月十日目录

一、安全生产目的为了保护施工人员的人身安全及围堰封底的顺利进行，确保在意外情况发生时，抢救队员和全体工作人员能有条不紊地按照预先制定的方案，迅速及时抢救伤员，最大限度降低伤亡伤害程度。二、指导思想以“安全责任重于泰山”的思想为指导，坚持“以人为本，以防为主”的方针，切实加强京沪高速铁路工程项目施工中安全管理，严格贯彻执行防范为主、防范在先、防患于未然的原则，决不能掉以轻心，产生麻痹思想和侥幸心理，确保施工的顺利进行。三、应急救援组织机构及职责 1、组织机构项目部应急准备和响应领导小组组长：张汉一副组长：石金东、章好龙组员：秦林、马朝、黎功森、陈接富、高勤松、朱仁平、郑峰付威、王琦、李琴、张腾启、郭新亚、李宁、魏光平各专业工长技术员质检员值勤人员现场抢救组：石金东、黎功森、朱仁平

危险源风险评估组：张汉一、章好龙、秦林、马朝技术处理组：秦林、马朝、付威、王琦善后工作组：张汉一、石金东、章好龙、秦林后勤供应组：朱仁平、李琴物资抢救组：高勤松、郑峰、张腾启、郭新亚、李宁、魏光平消防灭火组：各专业工长技术员质检员值勤人员保卫疏导组：各专业工长技术员质检员值勤人员值班电话： 2、组织机构职责（1）、险情发生后，应急小组接到报告后，由应急小组组长任总指挥，以最快的速度组织救助力量到达现场。（2）、应急小组成员应协调配合，应急反应小组组长不在位时，由副组长担任指挥，负责组织救助。 3、对于发生的险情，及时采取有效措施控制事态蔓延或扩大，如果事态不能有效控制，应立即向当地有关部门求援。 4、险情发生后，应急领导小组要指派专人将受伤人员迅速送往医院或通知医院人员赶赴现场进行紧急救护。 5、对现场进行保护，进行事故调查，或协助有关部门进行事故调查，并提供各方面条件。 6、负责及时向上级主管部门、监理及指挥部报告，并听从主管机关统一指挥。 7、险情结束后，负责组织或协助主管机关处理善后事宜。

深水基础锁口钢管桩围堰施工工法

锁口钢管桩围堰深水基础施工工法 xxxx有限公司

锁口钢管桩围堰深水基础施工工法 1、前言随着桥梁建设向大跨度方向的发展，大型水中承台围堰的施工方法较为繁多，工艺较为成熟。针对不同工程的结构特点选择适宜的围堰结构进行水中大型承台施工，锁口钢管桩围堰与双壁钢围堰和钢板桩围堰比较，即具有围水、挡护特性，又利用了钢管圆形截面的受力特点，简化了结构，同时造价低、安装速度快。对桥梁施工的安全、工期、经济和社会效益有重要影响。锁口钢管桩围堰施工工法是采用锁口钢管桩作围堰围水闭水进行桥梁水中大型承台施工的成套技术，包括相关的设计计算、加工制作、插拔施工、止水封底等系统施工技术。 xxxx工程局有限公司结合所承建的临海高等级公路灌河斜拉桥工程项目，根据施工现场水文、地质、气候及周边环境，通过技术攻关确定辅助跨5#、6#墩水中承台采用锁口钢管桩围堰施工，解决了水中大型承台施工的技术难题并形成工法。实践证明，工法具有很好的实用性、先进性、科学性。 2、工法特点 2.1加工制作简单、快速。钢管采用厂制成品钢管，能快速购置；钢管和锁扣之间的焊接工艺要求不高，工作量少，工地现场或一般钢结构厂家均可加工。 2.2施工工期短。采用振动锤逐根插入锁口钢管桩，施工工序简洁，精度要求不高，人工作业量小，施工速度大大提高。 2.3整体刚度大。锁口钢管桩本身刚度较大且深嵌入承台底以下地层、变形少，桩间通过锁口连接在一起整体稳定性非常好；围堰内无须复杂的内支撑体系，为承台施工提供了作业空间和可靠的安全保障。 2.4材料回收利用率高。锁口钢管桩可全部拔除，整个围堰结构的钢材回收率达90%以上，可用于其他承台基础围堰施工或上部结构施工的支撑管柱，材料周转利用率高，经济效益明显。 3、使用范围锁口钢管桩围堰适用于陆地(土质类地质层)大型承台深基坑支护及水深20m以内、河床为砂类土、粘性土和风化岩等种复杂地质、地层条件下的大型承台施工。

双壁钢围堰计算书

双壁钢围堰施工及计算1、概述围堰所处的地理环境水文地质资料 2、钢围堰结构尺寸拟定

3、钢围堰重量计算 3.1 钢板围堰钢板： 178.512(1210.38)40.006506.0G s kN γδ==??+??= 隔舱钢板： 278.512 1.280.00654.3G s kN γδ==????= 3.2角钢竖肋角钢： 310.0918012194.4G l k kN =?=??= 横肋角钢： 420.0944.761248.3G l k kN =?=??= 弦杆角钢： 530.09 1.231290119.6G l k kN =?=???=

3.3 灌水和混凝土围堰壁间混凝土重量： 62544.76(5 1.2 1.6 1.2/2)5639.8G V kN γ==???-?= 加水（4m ）重量： 710444.76 1.22148.5w G V kN γ==???= 钢围堰总重： 12345678710.9G G G G G G G G kN =++++++= 4、封底混凝土厚度计算假设封底混凝土厚度为h ，围堰外壁所围面积： 2253.132 3.14 6.2910.416 4.85360 S m ?= ??+?=外围堰内壁所围面积： 2253.132 3.14598118.34360 S m ?= ??+?=内围堰内抽水后围堰浮力： =110164.8510.517309.3F gsh kN ρ=???=浮有G G F +≥浮封 17309.38710.9 2.9125118.34 F G h m S γ--= ==?浮内封底混凝土厚度取3m 。 5、水流方向围堰受力分析

双壁钢围堰施工方案

灵江特大桥39#～44#深水桥墩基础双壁钢围堰施工方案一、工程概况 1、桥型和结构灵江特大桥起讫里程为DK138+34.4～DK140+217.59，全长2183.19m，中心里程为DK139+125.995，孔跨为40-32m简支箱梁 +(70+3×120+70)m连续箱梁+11-32m简支箱梁，为双线特大桥。32m 简支箱梁为单箱单室后张法预应力砼箱梁，主桥为一联（70+3× 120+70）m单箱单室、变高度变截面预应力混凝土连续箱梁。甬台和1#～36#墩位于江北岸，37#～45#墩位于江中，属于水中墩，46#墩～55#墩及温台位于江南岸，其中1904.09m位于直线段上，其余位于缓和曲线上，缓和曲线长280m，竖曲线半径20000m。37#~45#基础结构形式见表一。 2、水文资料本桥位于三江口上游，为感潮河段，受迳流影响，也受潮汐影响。Q100=17602m3/s,Q300=22179m3/s,H100=6.82m,H300=8.67m,V100=2. 85m/s, V300=3.1m/s,平均潮位1.20m,最大潮差6.19m，潮水为不规则半日潮，每日两次涨落。主河槽一般冲刷深度为25.16m，局部冲刷深度为33.2m。根据我部所了解的水文站资料，海门站（在本桥址下游23.6公里处）多年平均高潮位为4.22，多年平均低潮位0.20，历年最高高潮位为7.50；上游临海西门站多年平均高潮位4.69，平均低潮位1.21。根据《灵江防洪规划》，本段防洪堤规划高度为5.90米。

表1 37#～45#基础结构形式表 3、气象资料桥区属于亚热带季风气候，受海洋性气候影响，气候特征为温和湿润，雨量丰沛，光照充足、四季分明。多年年平均气温17.7～18.6℃，多年平均降水1537.0mm。本桥区常风向为西北～北东，每年10月至次年2月盛行北及西北风， 6～8 月盛行偏南风，3～5月和9月为冬丰夏季风转换期，风向不定，每年影响本桥区的台风为2次左右。 4、通航资料桥位处灵江主河段为Ⅳ级航道，通航孔为2个，通航水位6.20m，通航净宽为112.0m，通航净高21.5m，通航等级为1000吨级海轮。 5、工程地质灵江特大桥37#-45#桥墩位于江中，均为钻孔桩基础，钻孔桩穿

双壁钢围堰施工工法

胶结密实圆砾土层双壁钢围堰施工工法一、前言近几十年来我国公路和铁路桥梁深水基础施工均大规模的采用双壁钢围堰作为临时挡水结构，但双壁钢围堰需穿过胶结密实圆砾土层的并不多见，而且在较短时间内双壁钢围堰需下沉到位也是需要研究的课题。京沪高速铁路跨秦淮新河特大桥桥群水中基础8个，承台直径17.4m，承台位于河床下5m，承台底大多处于承载力为400kPa胶结密实的粗圆砾土中。经过方案比选和现场试验（试打钢板桩），采用双壁钢围堰作为8个水中墩施工的临时挡水结构，在实施过程中，成功解决了双壁钢围堰在400kPa的胶结密实粗圆砾土顺利下沉及围堰空间被群桩分隔的不利情况下封底一次成功的施工技术难题，经实践总结形成本工法。二、工法特点 1、双壁钢围堰需穿过胶结密实圆砾土层到达设计位置； 2、在围堰空间被群桩分隔的不利情况封底一次成功； 3、施工速度快，双壁钢围堰从拼装、下沉到封底结束，平均施工时间不到两个月； 4、模块化制作，吊装、运输方便，操作简单。三、适用范围适用于铁路、公路、港口、码头等水深流急覆盖层厚，尤其是胶结密实的圆砾土等复杂地质条件的深水基础施工或工期要求紧张，在粘土层中的双壁钢围堰施工。四、工艺原理双壁钢围堰在胶结密实的圆砾土中下沉难度很大，且常规的吸泥法对于砂、砂夹卵石等非粘性土或胶结性能较差的土效果明显，而对于粘性土或胶结性能较差的土效果不明显，本工程围堰施工处地质主要为粘性土和圆砾土，施工中紧紧抓住围堰下沉的本质就是减少围堰壁与土体的摩阻力，使围堰能依靠自重（或所加配重）下沉到达设计位置，据此理念，在双壁钢围堰下沉中采用以长臂挖掘机开挖和油压伸缩臂挖机取土为主，吸泥、射水、舱内配重等多种方式并用为辅的综合施工方法。双壁钢围堰空间被群桩分隔后，封底混凝土灌注时势必影响混凝土的流动，且封底混凝土灌注时为水下灌注，须保证抽水后封底混凝土经受基底压力的考验，采用水下自密实混凝土作为封底首选混凝土，且为保证封底一次成功，混凝土性能还

6、双壁钢围堰施工工艺工法全解

双壁钢围堰施工工艺（QB/ZTYJGYGF-QL-0206-2011）桥梁工程有限公司静国锋刘涛 1 前言 1.1 工艺工法概况我国在20世纪70年代修建九江大桥时，首创双壁钢围堰的围堰形式，在简化施工工序、缩短工期方面有了新的突破。目前双壁钢围堰已成为我国桥梁深水基础施工广泛采用的工艺之一。 1.2 工艺原理双壁钢围堰是一个带有刃脚的圆形双壁水密井筒钢结构，它既是钻孔桩施工的作业平台，又是承台施工的隔水结构。与无底钢套箱相同都无底板系统，双壁钢围堰的侧面双层壁板结构，通过刃脚直接插入河床，并通过吸泥下沉至设计标高。由于双壁钢围堰刚度大，可直接在其顶部铺设钻孔工作平台，待钻孔桩施工完成后，浇筑封底混凝土、围堰内抽水，在无水状态下施工承台混凝土。 2 工艺工法特点 2.1 结构刚性大、能承受向内、向外的压力，能承受较大水压，施工安全可靠。 2.2 圆形双壁钢围堰对内支撑要求不高，吸泥、灌水下沉和清基，较为方便。 2.3 钻机平台可直接放置在钢围堰的顶部，适宜于大型旋转钻机。 3 适用范围适用于各种河床的河流、湖泊、水库的深水基础施工。 4 主要技术标准《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415）《铁路桥涵施工规范》（TB 10203）《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1）《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50） 5 施工方法根据设计图纸在工厂中分块加工,按互换件和对号入座的办法制成块件,检查

合格后运至现场，分层按号进行组装焊接,待检查合格后浮拖至墩位处，通过灌水、节段拼接下沉着床，然后采取配重、吸泥下沉至设计标高。围堰精确定位后对围堰内部采用吸泥机进行基底清理，在围堰上铺设钻孔桩施工平台，埋设护筒，灌注水下封底混凝土。进行钻孔桩施工；围堰内抽水，进行承台混凝土施工。 6 工艺流程及操作要点 6.1 施工工艺流程双壁钢围堰施工工艺流程见图1。

钢围堰施工监控

钢板桩围堰施工监控 1、施工监控的目的施工监控就是通过对钢围堰各施工阶段的内力（应力）、变形的实际测量，并将实测值与理论计算结果进行对比，来实现以下三个目的：第一、分析实测结果的真实性，判定理论计算结果的真伪第二，通过分析理论计算与实际受理之间的差异，归纳、分析、评定结构的实际承载能力（即：结构的可靠度的评估）；第三，及时建立结构的预警系统，确保双壁钢围堰在施工过程的安全性。 2、施工控制的原则与方法一）控制原则：施工控制的目的是要针对钢围堰设计目标状态，根据实际情况进行钢围堰的修正计算，并进行有效的施工全过程监控，确保钢围堰的使用安全性。二）误差调整理论和方法：钢围堰在加工、拼装、下沉以及最终封底抽水等阶段的细节较为复杂，存在较多的难题。导致影响结构实际受力与理论计算之间存在较大的差异。主要存在以下影响因素： ①结构刚度。主要包括：钢材实际弹性模量、结构实际尺寸、结构各构件的实际连接形式（构件之间的相互约束条件）； ②焊接残余应力影响。在施工控制初期理论计算时，都取这些参数值为理想设计值。为了消除因设计参数取值的不确切所引起的施工中设计与实际的偏差，我们在施工过程中通过检测对这些参数进行识别和正确估计。对于常规的参数误差，通过优化进行调整。具体流程如下：钢围堰施工监控框图

3、施工控制主要工作内容一）围堰结构垂直度、平面位置控制因该钢围堰要经过黄河水系洪水季节，施工过程中，应根据各阶段监测围堰结构的平面坐标的变动，以便作出相应、及时的调整措施，确保围堰结构安全度汛。二）堰壁变形控制围堰在各施工阶段将在外部水压力（包括静水压力、动水压力以及波浪力）、土压力的共同作用下，产生一定的变形。变形与应力是相互对应的，施工过程中应密切关心结构的变形。按照理论计算的临界变形进行变形控制可以起到结构安全预警的作用。三）堰壁应力控制围堰在各施工阶段将在外部水压力（包括静水压力、动水压力）、土压力的共同作用下，各构件以及面板将按照荷载传递的主次、先后关系，产生一定的应力。按照理论计算的构件应力与实测应力进行对比，可以有效地起到结构安全预警的作用。四）外部水位观测钢围堰主要外部荷载是静水压力，而外部实际水位是表征静水压力的直接参数，堰内抽水施工时，同步观测外部水位显得至关重要。五）封底标高测试封底混凝土顶面是围堰计算时，假定边界条件的起始点。因此，确定封底混凝土顶面的真实标高，是从边界条件的角度修正计算模型的直接手段。封底混凝土不仅仅考虑抗浮作用，而且参与围堰结构受力。六）实际流速测试外部水流流速是产生围堰外壁动水压力的直接原因,因此根据测试时段平均流速对计算荷载进行修正,有助于更好地分析、把握外荷载的实际影响效应。

钢围堰施工技术总结

钢围堰施工技术总结篇一：大型钢板桩围堰施工技术总结龙源期刊网.cn 大型钢板桩围堰施工技术总结作者：陈建利赵彪来源：《建筑工程技术与设计》20XX年第32期【摘要】乌达国道110线黄河特大桥主墩大型钢板桩围堰施工难点及解决方法。【关键字】钢板桩下沉、内支撑安装、水下封底、体系转化乌达国道110线黄河特大桥主墩钢板桩围堰的平面尺寸为：37.2×20.4m，，钢板桩长21m，开挖深度为12m。围堰桩顶标高为1076m，桩底标高1055m，现地面标高为1073m，钢板桩要打入地面以下18m。所以该围堰无论是从平面尺寸还是钢板桩长度来说都都属于大型钢板桩围堰了。大型钢板桩围堰的施工是非常的有难度的或者说是非常的复杂的。比如钢板桩的打入、内支撑的安装、围堰内的开挖、封底等等各个施工环节都有其施工难点。下面我逐一的介绍一下该围堰施工过程中遇到的困难以及解决的办法。在钢板桩的打设过程中我们遇到的困难是：钢板桩不能打到位，有的差几十公分有的差几米。乌达黄河特大桥主墩处地层为全新统冲、洪

积成因的砂类土、卵砾石土。对于钢板桩的打设穿透卵砾石土层是非常困难的，为了解决这个问题，我们采取方法有： 1、用旋挖钻引孔换填。如果钢板桩的打入深度完全引孔换填的话，钢板桩的打设将会变得容易，但是这样引孔的时间和所花费的费用将增加，为了节约成本该项目最初决定引孔深度为穿透卵砾石土层（大约引孔深度为13.0m）。但是这个决定被后来证实是个错误的决定。因为虽然已经引孔了13米并且穿透了卵砾石层，但是卵砾石层下是板砂层，当钢板桩施工到板砂层时钢板桩在振动锤的振动下强烈的反弹就是不能下沉，持续振动10分钟钢板桩的贯入度不到1cm，给钢板桩的施打带来非常大的困难； 2、采用击振力大的振动锤。开始我们用dz120型振动锤施打钢板桩，但是由于有5米的板砂层没有引孔，钢板桩又过长，导致dz120型振动锤的振动力不能把钢板桩打到位，为此我们更换成dz150型振动锤，dz150型振动锤施打的结果仅仅比dz120型振动锤多打近1米左右，钢板桩还不能完全打不到位； 3、高压射水辅助沉桩法：由于更换成大的振动锤还是不能打到位，于是又想到采用高压射水辅助沉桩的方法，即在每片要施打的钢板桩上焊一根水管，水管与高压泵相连，在振动锤震动过程中高压泵同时泵水，把水送到施打的钢板桩前端，对钢板桩前端的土层进行液化减小摩阻力，从而把钢板桩打到位。高压射水辅助沉桩的方法被证实在这种板砂层或是密实的卵石图层还是很有效果的。多种方法并用，经过一个多月的努力我们把钢板桩围堰

锚碇系统计算

双壁钢围堰锚碇系统计算 1、定位船：定位船为钢围堰定位用，一端直接和锚绳相连系固定船位，另一端用缆索和导向船、钢围堰连系。船上设有滑车组可以随时收放缆索来调整钢围堰位置。定位船设在钢围堰上游。定位船长30m，宽12m。 2、导向船：为了钢围堰的下沉，在钢围堰两侧配置了两艘导向船，每艘导向船长30m，宽7m。两艘导向船以贝雷横梁连接。 3、锚碇布置围堰船组与定位船视为一个整体，布置锚碇设备。整个锚碇系统布置在顺平均水流方向，钢围堰、导向船与定位船联结。（1）各种计算公式： ①船舶入水部分的水流阻力： R1=fsv2+FΨv2 式中：f：摩擦系数（铁驳为0.17） s：浸水面积，约为L(2T+0.85B) L：船长 B：船宽（m） T:吃水深度 V：流速（m/s）

Ψ阻水系数（方头船舶为10，流线型为5） F：船舶入水部分垂直水流方向的投影面积s（m2） ②围堰入水部分水流阻力： R2=ζγFv2/2g 式中：ζ：挡水形状系数，矩形为1，流线型为0.75 γ：水的容重（1000kg/m3） F：围堰挡水面积（m2） V：水流速度（m/s） g：重力加速度（9.81m/s2） ③围堰及船舶水面以上部分的风阻力： R3=kΩp 式中：k：填充系数，塔吊及联接数值为0.4，实体部分为1 Ω：受风面积（m2）包括围堰、导向船、各种设备的受风面积m2 p：单位面积上的风压力，一般0.8KN/m2=81.55kg/m2 （2）吃水深度计算 ①定位船：长30m，宽12m，重量（含船上各种设备）约为 200t，故吃水深度T定=200000/（30×12×1000）=0.56m ②导向船：长30m，宽7m，重量（含船上各种设备）约为150t 故吃水深度T导=（150000×2）/（30×7×1000×2）=0.72m

双壁钢围堰方案

湘桂铁路扩能改造工程永州湘江1#特大桥3#墩双壁钢围堰施工组织设计方案一．概况永州湘江1#特大桥全桥孔跨布置为：1-31.5m简支梁（组合梁）＋（48+4x80+48）m预应力混凝土连续梁＋4-31.5m简支梁组合梁，全桥长593.40m。线路资料：双线，线间距D=4.6m；平面：位于直线；立面：5.2‰。中心里程:DK111+715.56。 3#墩中心里程为DK111+586.500，该墩共有桩基10根，桩长均为9.5米，承台尺寸为9.6m×3.5m×16.2m，墩身高24.85米。该墩炸礁基岩面标高为73.0米，承台底标高为74.589米，1月26日实测湘江水位为84.8米。双壁钢围堰按圆形设计，钢围堰外径为22.8m，壁厚为1.0m，高度为14m。内围壁面板为直径20.8米5mmＱ235的钢板，外围壁面板为直径22.8米5mmＱ235的钢板。中间通过环向纵向骨肋及角钢连接支撑，分二节：每节之间焊接。每节沿圆周方向又分为8块，各块大拼时焊联。竖向骨为75×50×6的角钢。内外护筒用50×50×5角钢连接，主体总重约156吨。二、总体施工方案 3#墩双壁钢围堰，在专业钢结构工厂加工制造，在4#～5#墩上游设置拼装平台，在拼装平台上拼装底节围堰，用拖轮配合运至墩位处，利用底节浮于水面、接高上节，然后围堰壁内灌水下沉到位。清基完成后安装钢护筒进行封底。 2.1、加工工艺制造流程如下：

下料→钢板对接、骨肋对接、角钢截断→单片桁架内组拼→内外壁标准段制造（在胎模上焊骨肋）→调焊接变形→脱模、运至大拼平台大拼→焊接。根据钢围堰的结构特点，工期要求、现场制造场地特点及现场吊装的条件。制造方案如下： 2.1.1、配料方案围堰分8节段，每段内围壁展开长8089.6毫米，外围壁展开长8875毫米。内和外围壁分别用8090×1500×5、8900×1500×5的钢板沿高度方向对接，因此在购料时定长定宽（双定尺）。对接前应检查钢料牌号、规格、质量，确认无误方可对接。对接采用手工电弧焊，不需开坡口。焊接方法严格按焊接工艺要求执行，焊接后产生的角变形可用火焰调平。接好的钢板用煤油渗透进行渗透试验，合格后方可进行下料。 2.1.2、下料 ①、下料所划的切割线必须准确清晰，下料允许偏差±1mm、对角线偏差±2mm。下料应根据钢板厚度预留切割量。 ②、单元件宽度、高度下料时要考虑焊接收缩量，一般控制在1/1000mm。 ③、下料宽度允许偏差±1mm。切割后的熔渣予以清除，焰切起始侧（切割面上缘）用砂轮倒棱，倒棱宽度0.5～2mm，对深度不大于2mm的崩坑和缺口用砂轮沿纵向修磨匀顺。 ④、对深度大于2mm的崩坑、缺口等缺陷应用砂轮将缺陷处修磨成宽深比大于4的圆弧形坡口补焊，补焊后用砂轮沿纵向修磨匀顺。 2.1.3、骨肋拼装焊接骨肋拼装方案：骨肋拼装应做拼装胎模。骨肋按1/20或1/16下料，下料后接长为1/10或1/8，

1、2围堰抗浮力和抗流水压力检算

一、296#墩钢围堰检算 1 钢围堰抗浮力检算水浮力Q=D,D 由双壁钢围堰自重D1、双壁间填充的混凝土质量D2、双壁间填充水重量D3平衡。（1）双壁钢围堰底面上作用的向上浮力： 221/426.41/424.8)(27.516.34)718.03t Q ππ=??-???-=（（2）钢壁双围堰自重：D1=299t （3）钢围堰双壁间填充的砼的重量(2.5m 高刃脚混凝土，其中刃脚高度0.8m)，砼的重量按2.3t/3m 算： 22222[1/4(26.424.8)0.41/4(26.424.8) 1.7] 2.3310.76t D ππ=??-?+??-??= （4）设需要在双壁钢围堰中注H 高的水就可以使钢围堰完全下沉： 2231/426.41/424.8)64.34D H H ππ=??-???=（ 123Q D D D =++? 718.03=299+310.76+64.34H ?H=1.683m 而实际上双壁钢围堰中注水高度为9.16m,大于1.683m ，即使不用钢护筒，围堰在自身自重、双壁钢围堰刃脚混凝土重量以及双壁钢围堰中注水的重量下抗浮力大于浮力而不会浮起。对于封底混凝土的灌注，由于混凝土密度大于水的密度，它只会使钢围堰更加稳定的下沉，而不会对钢围堰产生额外的浮力。 2 钢围堰抗水流冲击检算作用于钢围堰上的流水压力可按下式计算（公路桥涵设计通用规范）： 22P KA g γν= 式中：

232m /m m /s m /s P A g K γν——流水压力（kN ）； ——钢围堰阻水面积（），通常计算至一般冲刷线处； ——水的容重，一般取10kN ； ——标准自由落体加速度（）； ——计算时采用的流速（）； ——围堰形状系数，其值如下：方形 1.47 矩形（长边与水流平行） 1.33 圆形 0.73 尖端形 0.67 圆端形 0.60 钢围堰抗水流冲击检算主要是其抗倾覆性和抗滑移的检算。取K=0.73,g=9.812m /s ,ν=2 m/s ，则： 2 2 26.4(27.516.34)294.624m 1020.73294.62429.81 A P =?-=?=???=438.48kN （1）抗滑移检算：双壁钢围堰自重D1、双壁间填充的混凝土质量D2、双壁间填充水重量D3以及封底混凝土重量D4，共重D 为： D=D1+D2+D3+D4=299+310.76+64.34×9.16+ 221/424.81/422.8)2 2.3ππ??-????（=1543.06t 而P=438.48kN<μmg=0.15×1543.06×9.81=0.15×14752.83=2270.61kN 抗滑移系数为5.2>[K]=1.3,所以满足抗滑移要求。（2）抗倾覆检算： 27.516.3426.4(1543.0610)201237.2kN<022 -?-??=-438.48 即满足抗倾覆性要求，且抗倾覆稳定系数为83.2。二、299#墩钢围堰检算 1 钢围堰抗浮力检算水浮力Q=D,D 由双壁钢围堰自重D1、双壁间填充的混凝土质量D2、双壁间

双壁钢围堰施工方案

一、工程概况及水文地质条件洋山深水港区（一期工程）东海大桥工程，北起于南汇嘴，与待建的沪芦高速公路相连，南经崎山区列岛西北侧的小乌龟山、大乌龟山、颗珠山到达大桥终点小城子山进入洋山港区。线路总长约27395.5m，大桥的Ⅴ标段（主通航孔5跨斜拉桥）起点为18+219～19+049，全长0.83。详见“海上施工平台（主墩钢平台）施工方案”。二、方案概述 5000吨级主通航孔每个主墩基础为38根Φ2500的钻孔灌注桩，主墩承台的平面尺寸为27.4×49.8m，高6m。为了进行钻孔灌注桩和承台的施工，必须搭设施工平台和钢套箱，因此，我们采用导管架和双壁钢围堰相结合的施工工艺（简称导管钢围堰），即将承台施工所需的钢套箱模板作成双壁钢围堰，钢围堰内壁的平面尺寸27.8×50.2m，外壁尺寸为33.8×54.2m，高12.8m，安装到位后钢围堰底标高为-4.00m（综合承台底标高-2.00m、承台底预留 0.5m的施工措施高度、钢围堰底仓高1.5m而得），顶标高为+8.80和钢平台的顶标高相同。周围采用导管架形式将钢围堰进行固定，这样既解决了钻孔灌注桩的临时施工平台，又解决了承台施工时的钢套箱模板。导管钢围堰（包括上部结构），事先在江南造船厂制作完成后，用拖轮将导管钢围堰浮运到施工现场，进档就位后，打设锚固桩，锚固桩打设完成后，锚固桩与导管钢围堰焊接成整体，然后进行钢护筒的施打、钻孔灌注桩与承台的施工。三、导管钢围堰的设计和制作 3.1导管钢围堰的设计导管钢围堰由箱体、锚固桩及上部结构组成，导管钢围堰箱体在加工厂家完成整体制作（包括上部结构），同时在钢浮箱上布置发电机、焊机、水泵、4台锚机，4个带缆桩；钢围堰制作完成后浮运到现场就位后立即进行锚固桩的打设工作，并及时与导管连接成整体，而后进行钢护筒的振入工作，护筒振入到位后

双壁钢围堰计算书

州河特大桥5#、6#墩双壁钢围堰计算书编制人：复核人：审核人：中铁建工集团州河特大桥项目经理部二O一O年八月

目录 1 双壁钢围堰设计概况 (1) 2 检算内容 (2) 2.1双壁钢围堰施工检算内容 (2) 2.2力学性能参数 (2) 3 检算过程 (2) 3.1加工阶段 (2) 3.2浮运阶段 (2) 3.3 壁内砼浇筑阶段 (18) 3.4 下沉阶段 (19) 3.5 承台施工阶段 (19)

州河特大桥 5#、6#墩双壁钢围堰计算书 1 双壁钢围堰设计概况 1.1双壁钢围堰结构设计州河特大桥5#、6#墩双壁钢围堰采用圆形双薄壁钢结构，钢围堰内直径为25.4m（较承台对角线每侧大100cm），外径27.4m，壁间厚度100cm。钢板厚度为6mm，竖向主龙骨采用∠75×50×8角钢，横向主龙骨采用∠63×6角钢，横向主龙骨间采用10mm扁钢加强，壁间斜撑采用∠75×8角钢。平面分八块，块间用6mm厚钢板设置隔仓板，底节预制高度为3m，以上节预制高度为4.5m。单块钢围堰吊装最大重量约7.5t。块与块之间、节与节之间相连均采用焊接。州河特大桥5#、6#墩双壁钢围堰统计表为保证双壁钢围堰有足够的钢度和下沉重量，5#、6#墩双壁钢围堰内壁填充河砂。 1.4施工方法由于5#、6#墩承台位于州河河道中，河沙覆盖层厚度为0.5-2米，根据水下摸底情况得知地势较为平坦，方便了钢围堰的下沉。

2 检算内容 2.1双壁钢围堰施工检算内容 (1)加工阶段 (2)浮运阶段结构强度、刚度、稳定性和围堰的整体稳定性 (3)就位后壁内填筑阶段 (4)下沉阶段 (5)承台施工阶段 2.2力学性能参数本方案中所选用钢材钢号均为A3（Q235A），力学性能按以下规定计算：（1）弹性模量E=210GPa ]=1.3x145=188.5MPa （2）抗弯容许应力1.3[σ w （3）抗剪容许应力1.3[τ]=1.3x85=110.5MPa （4）轴向容许应力1.3[σ]=1.3x140=182MPa 3 检算过程 3.1加工阶段双壁钢围堰在岸边加工场制作加工，并设四座胎模，以保证加工精度。钢围堰底节在临时码头上拼装焊制成形后，采用2台浮吊和2台汽车吊整体起吊下水。不需进行检算。 3.2浮运阶段钢围堰壁内为8块空腔，围堰下水后，利用其自身浮力悬浮在水面上，其在水中的受力状态如下图所示：

桥墩双壁钢围堰精确定位和着床工艺

桥墩双壁钢围堰精确定位和着床工艺钢围堰精密定位和着落河床工作是一项受诸多项因素影响和制约的细致工作，如水位、流速的变化、河床冲刷的范围和深度以及冲刷后形成的河床面的高差状况，还有气象条件以及围堰的位置，刃尖标高的变化等，对这些相关因素，在着落河床前必须充分掌握其实测数据，经过综合分析后做出对策，以满足符合施工规程规定的偏差要求，使围堰顺利着落到设计位置。一、概述 10#墩双壁钢围堰总高52m，共分10节，总重896.6t（含4%焊缝重）。第一节（底节）高6m，经二至第六节各高5.6m，第七、第八节各高4 m，第九节4.8m，第十节高5.2m。地质情况由上至下为：河床至-20m（黄海标高，下同）左右为粗砾砂层，-20m于-26m左右为中砾砂层，以下至岩面为细砾砂层。目前水位+1.5m，墩位处实测河床-10.8m，预计二月上旬第五节围堰接高后，水位略有上升，估计一般冲刷完成70%为7m，此时水深约20m，围堰高28.4m，即进入临床阶段。本工艺按以上假定编制着床时地质为中砂，现场施工人员应认真测量，收集水情及河床变化资料，特别是墩位附近河床的冲淤情况，供实际着床时研究使用。

二、着床前的准备工作 1、水中下沉时围堰定位在距10#墩中心上游3.0m处，第四节围堰接高后，每隔一定时间，应仔细测量围堰四周一定范围内及井壁内外的河床标高，并绘制出河床等高线图及上、下游剖面图。 2、围堰下沉，初步定位，使刃脚距河床约1.5m，同时围堰出水高度约5m左右，此时围堰位置应偏下游20厘米左右初步定位。 3、接高第五节围堰，下沉围堰至刃脚处河床面最高处距刃脚约0.5m高度，此时围堰出水高度大于9m。之后进行围堰的精确定位。 4、围堰下沉和溜放，均应调整拉缆和兜缆的松紧，调整时应逐步渐进，顺序对称操作，不宜一次松紧太甚，造成受力不均发生意外。 5、着床前应准备好吸泥机、空压机、水泵、高压水泵等机具设备。三、围堰的精确定位。 1、在围堰内脚手梁上标出围堰中心点，并竖立标杆，以供测量定位交会。 2、调整围堰顶柔性兜缆位置，并予以收紧，作好着床前准备。 3、调整井箱各隔舱内水位及围堰与前后定位船的兜缆，使围堰水平。 4、安装吸泥机、水泵等设备，使之能运转正常。 5、根据测量的河床最新资料，确定着床时对策，如上、下游高差

双壁钢围堰封底施工技术总结

新建贵阳至广州铁路GGTJ-13标北江特大桥244#墩双壁钢围堰封底施工技术总结编制人：吴卫敏编制日期：2009年6月4日（内部参考）

1、工程概况 244＃主墩，里程桩号DK788+435.420，承台尺寸为35×17×6m，钢围堰加工内部平面尺寸为35.3×17.3m，夹壁厚 1.5m，围堰高18.269m，分三节整体加工，水运至现场整体拼装焊接、下沉。承台封底采用C30水下混凝土，浇筑厚度3.5m，预计浇筑方量1600～2000 m3，浇筑时间约24小时。 244#墩双壁钢围堰封底按照中交四航局贵广铁路指挥部下达4月25日工期目标完成。浇筑从4月23日16:00开始，4月25日12:00结束，连续浇筑44小时，完成灌注方量1593m3。施工方案虽经过多次讨论但实施也存在一定不足之处。为提高施工技术水平，便于今后类似施工借鉴，以下按浇筑前的主要工艺、浇筑过程控制、人员组织应急措施等方面施工技术总结。 2、浇筑前主要工艺双壁钢围堰定位着床后，将进行一系列浇筑前的准备工作，为本次浇筑打夯良好的施工基础。 2.1、钢围堰的调平由于钢围堰基床抓泥不平整，实际着床情况不太理想，与原计划围堰韧角嵌入泥岩60cm存在差异。着床后西岸江心侧存在60～100cm的悬空。为了确保钢围堰顶面的平整度及受力均衡性，采取以下措施纠正，对钢围堰西岸江心侧方向抽水悬浮后，由潜水员依据水下实测悬空高度特制钢管桩凳子，钢管桩短管上下两端用90×90×1cm封住，沿围堰每隔5m塞垫一处。由潜水员下水塞垫，再通过灌水下沉重新着床，将钢围堰夹壁压紧钢管

凳。为稳妥起见在完成塞凳后在分仓处施打5根稳定钢管桩，进行反压受力。图1：稳定钢管桩布置图图2：稳定钢管桩、钢管桩凳子布置图施工表明：反压稳定钢管桩结合钢管凳子措施可行，但钢管凳子水下操作及检查较困难，特别是管凳数量较多情况下，可能存在部分

钢围堰计算书

目录一、工程概况 (2) 二、主动土压力及被动土压力计算 (2) 三、支撑的布置和计算 (5) 四、钢板桩入土深度计算 (7) 五、坑底抗隆稳定性计算 (7) 六、内撑系统的组成及详细计算 (8)

长沙湾大桥68#、69#墩钢板桩围堰计算书一、工程概况 xxx特大桥为厦深铁路潮汕至惠州南段新建工程上的一座特大型桥梁，x#墩承台平面尺寸为6.9×11.1m，厚度为2.2m,承台底面标高-5.501m，采用德国拉森(Larseen)Ⅳ型锁口钢板桩施工。桥位处施工水位+1.528m,计算水位按+2.5米考虑。钢板桩顶标高按+3.0米设置，底标高为-15m，钢板桩总长18m。二、主动土压力及被动土压力计算 1、设计图纸上的基本计算资料 +2.5～-2.7m为河水，内摩擦角?0为0°，粘结力c0为0kPa，天然容重γ0为10.0KN/m3 -2.7～-5.5m为淤泥：内摩擦角?1为5°，粘结力c1为4.5kPa，天然容重γ1为17KN/m3，地基容许承载力[σ]=20kPa -5.5m以下为硬塑状粘土层，天然容重γ为20KN/m3，地基容许承载力[σ]=180kPa，γ2=20KN/m3,c2=20Kpa,?2=200 2、土压力计算方法由于土层为透水性差的的流塑状淤泥与硬塑状黏土，依据2008年《注册结构工程师专业考试应试指南》（施岚青主编）P896页，对于渗透性小的土层计算土压力时采用“水土合算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力不再单独叠加；对于渗透性大的土层计算土压力时采用“水土分算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为浮容，水压力单独叠加。即根据这个计算原则，本方案中流塑状淤泥采用水土分算，硬塑状粘土采用水土合算法进行计算。 3、主动土压力计算：

双壁钢围堰施工方案.

双壁钢围堰专项施工方案目录一、编制总说明_____________________________________________________2 1、编制依据 (2 2、工程概况 (2 3、工程地质 (2 4、水文与气象 (2 二、总体方案_______________________________________________________2 1、双壁钢围堰设臵情况 (3 2、双壁钢围堰设计方案 (3 3、双壁钢围堰施工方案 (3 三、双壁钢围堰结构设计 ______________________________________________3 1、标高的确定 (4 2、双壁钢围堰结构 (4 3、结构检算 (5 四、双壁钢围堰施工 __________________________________________________7 1、工艺流程 (7

2、双壁钢围堰加工制作 (8 3、起吊设备的选型 (10 4、钢围堰工作平台的搭设 (10 5、双壁钢围堰拼装、下沉 (10 6、双壁钢围堰的定位 (13 7、双壁钢围堰封底砼施工 (13 淮河特大桥实施性施工组织设计一、编制总说明 1、编制依据 ⑴淮河特大桥施工图纸、设计资料等; ⑵水文分析报告 ⑶淮河特大桥实施性施工组织设计 ⑷我单位对现场实地踏勘、调查了解的有关情况; ⑸国家及铁道部发布的有关法律、法规及施工技术安全规则。 2、工程概况淮河特大桥起止里程为DK30+660.65~DK39+026.69,桥全长8366.04m,桥中心里程为DK34+843.67。跨淮河主航道中心里程为DK32+055.25,主墩墩高21.5m,采用低桩承台、基底水深14.97m,设计桩长84m,主跨采用一联60+100+60m连续箱梁;跨淮河北堤DK31+347.34;跨淮河南堤中心里程为DK33+755.84;全桥平面位于半径R=3500m、R=7000m 的曲线上,曲线梁采用平分中矢法布臵;桥上线路纵坡为-

双壁钢围堰施工(作业指导书)

双壁钢围堰施工作业指导书 1.适用范围凡河床基面较为平坦的大中桥深水基础的施工均可使用双壁钢围堰。 2、主要应用标准和规范 2.0.1 中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000) 2.0.2中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(G B50017-2003) 2.0.3中华人民共和国国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》 (GB50205-2001) 2.0.4中华人民共和国行业标准《公路工程质量检验评定标准》(土建工程) （JTG F80/1-2004) 2.0.5中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 2.0.6中华人民共和国行业标准《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95) 3.施工准备 3.1技术准备 3.1.1熟悉和分析设计施工图纸、水文地质资料、基础形状尺寸和埋深情况、历年最高水位和施工水位、河床地质分析等。 3.1.2 确定双壁钢围堰施工方案（包括承台、桥墩施工方案），进行方案的可行性和经济效果对比论证及优化。 3.1.3进行钢围堰结构设计和方案编制、出具计算书和具体工艺方案、措施，绘制围堰施工图，编制专项安全方案，经过公司总工程师审核批准方可实施。实施前向施工班组进行技术、安全一级交底。 3.1.4 施工放样：采用坐标放样放出承台边线、中心线及围堰边线位置。 3.1.5 施工前对施工人员进行全面的技术、操作、安全二级交底，确保施工过程的工程质量和人身安全。

3.1.6 施工前对河床面进行测量摸底，清除河床面的杂物和垃圾。 3.2施工机具准备 3.2.1 提升设备：浮吊、履带吊或汽车吊、手动葫芦、千斤顶等 3.2.2 运输定位设备：拖船、驳船、导向船、定位船等 3.2.3 电源和动力设备：变压器、发电机、震动锤等 3.2.4 抽挖设备：抓泥船、潜污泵、清水泵、空气吸泥机、高压射水泵等 3.2.5 电焊气割设备：电焊机、氧气乙炔设备等 3.2.6 混凝土设备：拌合站、搅拌运输车、输送泵、导管等 3.2.7 测量仪器：全站仪、水准仪、钢尺、测绳等 3.3材料及其它准备 3.3.1 主要周转材料：钢板、型钢等。 3.3.2 其他材料：黄沙、混凝土等 3.3.3 人员配备：结构工程师、测量工程师、起重工（持证），电焊工（持证）、潜水员、熟练工、普工等。 4.施工操作工艺 4.1 施工工艺流程：（围堰设计）→工厂集中加工→定位、导向船就位→围堰浮运→分节水上拼装、下沉→调整、着床→吸泥下沉→定位插打护筒→清基、封底→抽水→基础施工→割除回收具体施工流程及控制要点详见《双壁钢围堰施工过程控制图》（NJCE/WIA51-2009）。 4.2 施工操作方法： 4.2.1 钢围堰加工制作钢围堰应按照设计在专门规划的场地集中制作。围堰按施工吊装、移运能力确定分节高度和分块大小，统一编号。制作加工场地应尽可能靠近施工地点，应选择持证的有经验的熟练工人（焊工）施工，拼焊后必须进行焊接质量检验和水密试验，拼接时按顺序对称进行。制造工序：胎模成型→下料→铺外壁板→内衍架拼装焊接→刃脚拼装焊接→内壁板铺焊。当结构成型后，将分片围堰吊离胎模，操作人员在双壁内补焊，同时用吹风机向双壁