锚桩横梁反力法的锚桩计算
【结构设计】各种桩基验算荷载取值全归纳
各种桩基验算荷载取值全归纳 问题一： 工程桩桩身强度验算，需满足： 1.35*Ra<ψc*fc*Aps+0.9fy*As（式一） 试桩桩身强度验算，需满足： 2*（Ra+空孔摩擦力）<ψc*fc*Aps+0.9fy*As（式二） 其中试桩时可否取fck？ 问题二： 抗拔桩后期工程桩验收的静载做不做，如何做？按2倍Ra拉桩身就拉裂了，怎么办？ 1、问题的疑惑主要是由总安全度法与多系数设计法的混杂所致，抗力的设计值或特征值是多系数体系的内容，是标准值乘以分项系数的结果，总安全度法只有极限承载力，规范公式给出的是既不能叫总安全度法又不是真正意义上的多系数法，严格来讲不伦不类，然而，设计中在规范的框架下，需要做顺从规范的事情。 2、式一是多系数体系的概念，1.35是特征值与设计值的换算系数，揭示内容是桩身受压承载力的安全系数>2(由土支撑阻力确定的单桩承载力特征值的安全系数)，即土体支撑阻力先于桩身破坏；式二应为总安全度设计体系的概念，但却写为伪多系数概念，公式左边对应的是桩的极限承载力（标准值），公式右边对应的是桩身受压承载力设计值，两侧不合拍，如改用总安全度表达式应为F<（ψ
c*fck*Aps+0.9fyk*As）/K（式三）,其中K为试桩桩身未坏的安全系数。从这里可以发现，当安全系数是材料分项系数的加权值时，式二与式三是一样的。假如忽略钢筋贡献，那么式二给出的安全度为1.4，当为抗拔桩时，安全度为1.1，因此如果运用式二来进行工程试桩的桩身强度验算，对于抗压工程试桩，材料强度如取标准值，需考虑安全系数（可取1.05~1.1）用式三计算，对于抗拔工程试桩，材料强度可取设计值。类似的抗拔桩数量确定时如果按照规范公式进行设计，总安全系数是个变值，大致位于1~2之间，特殊情况会非常接近1，造成储备不足，而采用总安全度法 [【F<(G+n*Ru)/K】，安全系数会为恒定值。 3.抗拔桩静载试验按规范还是要做的。抗拔桩一般有三类：锚桩、抗浮工程桩、抗浮工程试桩。抗拔桩设计重点在于配筋设计，其配筋设计又往往与裂缝控制有关。配筋计算针对的是承载力极限状态，裂缝验算针对的是正常使用极限状态，抗浮工程桩处于正常使用极限状态，而锚桩和抗浮试桩所处的是承载力极限状态（兼做工程桩时，才变为抗压桩和抗浮工程桩）。 配筋验算取用拔力分别为： 锚桩→承担的拉力极限值Nu 抗浮工程桩→承载力特征值1.35*Ra 抗浮工程试桩→承载力极限值Ru； 裂缝验算取用的拔力分别为： 锚桩→承担的拉力极限值Nu
桩基承载力计算公式(老规范)
一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于1.00m，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.4条推荐的公式计算。 公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra 公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)； Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表4.2 查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPa h—桩嵌入持力层深度(m)； U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)； A—桩底横截面面积(m2)； c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。挖孔桩取c1=0.5，c2=0.04；钻孔桩取c1=0.4，c2=0.03。 二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.2条推荐的公式计算。 公式为：[]()R p A Ul Pσ τ+ = 2 1 公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)； U —桩的周长(m)； l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)； A —桩底横截面面积(m2)，用设计直径(取1.2m)计算；
p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算： ∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数； i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)； i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表 3.1查取； R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算： {[]()}322200-+=h k m R γσλσ []0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表3.1查取； h — 桩尖的埋置深度(m)； 2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表 2.1.4取为0.0； 2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)； λ— 修正系数，据规范表4.3.2-2，取为0.65； 0m — 清底系数，据规范表4.3.2-3，钻孔灌注桩取为 0.80，人工挖孔桩取为1.00。
承载力及桩数、抗浮计算
管桩抗浮及承重承载力计算
1.抗浮验算： 1.1底板面-3.950 1.结构自重： 覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2 顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2 底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2 面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2 柱、梁重 约3 kN/m 2 ΣN=40.75 kN/m 2 2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2 ∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求 F 拔=(59.4-40.75)×7.8×7.8=1134kN 3.抗拔桩计算 取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06 .14.0??π(7.1×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×24=358.5kN+31.3=390kN 单根柱下抗拔桩根数=1134/390.0=2.90取3根 1.2底板面-3.30 1.结构自重： 覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2 顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2 底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2 面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2 柱、梁重 约3 kN/m 2 ΣN=40.75 kN/m 2 2.水浮力 F 浮=1.2×(4.8-0.5)×10=51.6kN/m 2 ∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求
F 拔=(51.6-40.75)×7.8×7.8=660kN 3.抗拔桩计算 取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06 .14.0??π(7.6×15+7.3×20+3.9×50+5.1×55) +π×0.4×0.08×13×24=346.4kN+31.3=377.8kN 单根柱下抗拔桩根数=660/377.8=1.747取2根 1.3靠外墙处抗浮计算（以-3.95算） 1.结构自重：ΣN=40.75 kN/m 2 每沿米40.75×5.1/2=103.9kN/m 外墙自重0.3×25×3.55=26.625 kN/m 外挑土重0.5×16×4.8=38.kN/m 合计168.5 kN/m 2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2 每沿米59.4×5.1/2=151.4kN/m ∵F 浮<ΣN ∴满足抗浮要求 靠外墙抗浮满足要求，可不打桩，考虑沿外墙下每1~2跨打一根桩，以保持整个车库的变形协调。 1.4．抗浮桩身强度及配筋计算 选用PHC-AB400 查DBJT08-92-2000图集知：单桩结构强度1640 kN 混凝土有效预压应力5.30MPa 桩身受拉强度设计值 7.0==P py A f N ×1420×9×63.6=568 kN >390 kN 满足要求 桩身抗裂计算 混凝土有效预压应力5.30Mpa 则桩抗裂值为 5.3 Mpa ×3.1415926×400×80=532 kN 满足要求 1.5试桩承载力计算 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i p d G l f U R λ'= π?4.0×0.6 (2.4×15＋8.8×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×29=620kN+37.9=657.9kN
如何计算单桩承载力特征值
（一）单桩承载力特征值是什么？ 1、单位桩体所能承受的极限荷载力也就是最大静载试验压力除以安 全系数2.0得出的标准值 2、指单桩在外荷载作用下，不丧失稳定，不产生过大变形所能承受的最大荷载特征值。符号为Ra 3、由荷载试验测定的单桩压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值 （二）最近在搞水泥土搅拌桩（桩径500mm），设计给的复合地基承 载力特征值是250kp，现在要计算单桩承载力特征值，应该怎么计算？《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002上有公式计算，但是有好多公式中的符号不知道是什么意思，求高手解答。另外，能不能根据复合地基承载力的特征值推算出单桩的承载力特征值？ 楼主的原意是不是这样：设计给的水泥搅拌桩复合地基承载力特征值是250kp，这是设计要求，桩径500mm，其它还不太清楚，在此条件下，可以按下述步骤依据3楼公式反算： 首先参数确定： fspk─复合地基承载力特征值250kPa，设计要求值； Ap─搅拌桩截面积（m2），500mm桩径为0.19625m^2； fsk─桩间土承载力特征值（kPa），可查勘察报告确定，一般水泥搅拌桩加固作复合地基的地层承载力都不高，假设查勘察报告应取100kPa； m─面积置换率，由计划的加固桩桩间距确定，我们暂时假设按
3d桩间距布桩，则置换率为0.19625/(1.5*1.5)=0.0872； β─桩间土承载力折减系数，一般取0.7。 按3楼搅拌桩复合地基承载力特征值一般可按下式估算： fspk=m（Ra/Ap）＋β（1－m）fsk 则要求的单桩竖向承载力特征值： Ra=Ap（fspk-β（1－m）fsk）/m =0.19625（250-0.7（1-0.0872）100）/0.0872=418.8（kN）就是说按3d桩间距均布500mm搅拌桩，要达到设计要求的 250kPa复合地基承载力需要，当地桩间土承载力特征值为100kPa时，要求的搅拌桩单桩竖向承载力特征值为420kN，按此方案，就可依据 勘察报告提供的搅拌桩桩基参数，进一步确定单颗搅拌桩应该多长，能够达到420kN。 上述步骤才是正确的确定满足设计需要的单桩竖向承载力特征值的正确方法。
桩端承载力计算
桩端承载力计算书 计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-94和本项目岩土工程勘察报告 单桩竖向承载力设计值(R)计算过程: 桩型:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m) 桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=2 桩类别:圆形桩 直径或边长d/a=600mm 截面积As=.282743334m 周长L=1.88495556m 第1土层为:新近填土，黄土,极限侧阻力标准值qsik=20Kpa 层面深度为:0m; 层底深度为:5m 土层厚度h= 5 m 土层液化折减系数ψL=1 极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×5 ×20×1= 188.495556 KN 第2土层为: 粉细砂,极限侧阻力标准值qsik=55Kpa 层面深度为:5m; 层底深度为:7m 土层厚度h= 2 m 土层液化折减系数ψL=1 极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×2 ×55×1= 207.3451116 KN 第3土层为：粉土,极限侧阻力标准值qsik=50Kpa 层面深度为:7m; 层底深度为:10m 土层厚度h= 3 m 土层液化折减系数ψL=1 极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×50×1= 282.743334 KN 第4土层为: ⑧1泥质砂岩,极限侧阻力标准值qsik=100Kpa 层面深度为:10m; 层底深度为:13m 土层厚度h= 3 m 土层液化折减系数ψL=1 极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×100×1= 565.486668 KN 第5土层为: ⑧2泥质砂岩,极限侧阻力标准值qsik=140Kpa 层面深度为:13m; 层底深度为:16m 土层厚度h= 3 m 土层液化折减系数ψL=1 极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556×3 ×140×1= 791.6813352 KN 总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 2035.7520048 KN 极限端阻力标准值qpk=2500KN 极限端阻力Qpk=qpk×As=2500×.282743334= 706.858335 KN 总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 1017 KN 端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 353 KN 基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 2035.7520048 /2+ 706.858335 /2= 1370 KN ──────────────────────────────────────────
桩基础作业(承载力计算)-附答案
1．某灌注桩，桩径0.8d m =，桩长20l m =。从桩顶往下土层分布为： 0~2m 填土，30sik a q kP =；2~12m 淤泥，15sik a q kP =；12~14m 黏土，50sik a q kP =；14m 以下为密实粗砂层，80sik a q kP =，2600pk a q kP =，该层厚度大，桩未穿透。试计算单桩竖向极限承载力标准值。 【解】 uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ ()20.8302151050280426000.84 1583.41306.92890.3uk sk pk Q Q Q kN π π=+=???+?+?+?+??=+= 2．某钻孔灌注桩，桩径 1.0d m =，扩底直径 1.4D m =，扩底高度1.0m ，桩长 12.5l m =，桩端入中砂层持力层0.8m 。土层分布： 0~6m 黏土，40sik a q kP =；6~10.7m 粉土，44sik a q kP =； 10.7m 以下为中砂层，55sik a q kP =，1500pk a q kP =。试计算单桩竖向极限承载力标准值。 【解】 1.00.8d m m =>，属大直径桩。 大直径桩单桩极限承载力标准值的计算公式为： p pk p i sik si pk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑ （扩底桩斜面及变截面以上d 2长度范围不计侧阻力） 大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数为： 桩侧黏性土和粉土：() 1/5 1/5(0.8/)0.81.00.956si d ψ=== 桩侧砂土和碎石类土：()1/3 1/3(0.8/)0.81.00.928si d ψ=== 桩底为砂土：() 1/3 1/3(0.8/)0.81.40.830p D ψ=== ()2 1.00.9564060.956440.831500 1.410581505253.3564 uk Q kN ππ =????+??+???=+= 3．某工程采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩径1.2m ，桩端进入中等风化岩1.0m ，中等风化岩岩体较完整，饱和单轴抗压强度标准值为41.5a MP ，桩顶以下土层参数
锚桩静载试验
3#楼 锚桩静载试验 批准： 审核： 编制：
目录 1.工程概况 ....................................................................................................................... - 1 - 2.试验目的 ....................................................................................................................... - 1 - 3.检查依据 ....................................................................................................................... - 1 - 4.测试项目 ......................................................................................... 错误！未定义书签。 5.试验仪器 ....................................................................................................................... - 1 - 6.试验加载装置 ............................................................................................................... - 2 - 7.试验加载方式 ................................................................................. 错误！未定义书签。 8.测点布置 ......................................................................................... 错误！未定义书签。 9.试验结果 ......................................................................................... 错误！未定义书签。 10.试验准备和组织分工.................................................................. 错误！未定义书签。 11.职业健康安全措施.................................................................................................... - 5 - 12.环境保护措施............................................................................................................ - 5 -
钻孔桩单桩承载力特征值计算
钻孔桩单桩承载力特征值计算 一、 按摩擦端承桩计算 已知参数： 根据DBJ15-31-2003中10.2.3条公式a sia i pa p R u q l uq A =+∑计算： 当1000?桩：22211 1.0 3.14 3.14, 1.0 3.140.78544 p u d m A d m ππ==?== =??= ZK1 3.142516.913 4.5330.5500.785=2828kN ZK2 3.14251713 4.6330.5500.785=2795kN a sia i pa p a sia i pa p R u q l uq A R u q l uq A =+=??+?+?+??=+=??+?+?+??∑∑钻孔： （2.3）+1800钻孔： （1.7）+1800当800?桩：22211 0.8 3.14 2.5,0.8 3.140.5044 p u d m A d m ππ==?== =??= ZK1 2.52516.913 4.5330.5500.50=2026kN ZK2 2.5251713 4.6330.5500.50=2000kN a sia i pa p a sia i pa p R u q l uq A R u q l uq A =+=??+?+?+??=+=??+?+?+??∑∑钻孔： （2.3）+1800钻孔： （1.7）+1800二、桩身承载力设计值计算 由DBJ15-31-2003中10.2.7条可知：
2c ,0.70,2511.9/;c c ps c N f A C f N mm φφ≤==其中，砼： 当1000?桩：22211 1.0 3.140.78544 p A d m π= =??= 30.7011.90.785106539c c ps N f A kN φ≤=???= 6539 48431.35 1.35 a N R kN ≤ == 当800?桩：222 110.8 3.140.5044p A d m π==??= 30.7011.90.50104165c c ps N f A kN φ≤=???= 4165 30851.35 1.35 a N R kN ≤ == 三．单桩承载力设计值确定 综上所述： 100025008001800a a R kN R kN φφ==桩，取桩，取
基坑桩锚设计计算过程(手算)
FGH段地层信息：基坑深7.3m , 桩锚支护，第一排锚杆2.2m, 第二排在4.7m处，角度30°。 一、)基坑示意图： 1）基坑外侧主动土压力计算如下： （1）填土： =q k a1- 2c1ka1=20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa 填土顶部主动土压力强度：p上 a1 =（r1?1+q）k a1-2c1ka1= 填土底部的主动土压力强度：p下 a1 =(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa （2）粉质粘土： 粉质粘土顶部的主动土压力强度：p a2上= （r1*?1+q）k a2-2c2ka2=
=(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa 粉质粘土底部的主动土压力强度：p a 2下 =（r 1*?1 +r 2*?2+q ）k a 2-2c 2 ka 2= =(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa （3） 临界深度： Z o =2c 1/r 1 ka 1– q/r 1=2x12/18.3x0.8098-20/18.3=0.53m 2）第一层锚杆计算： 基坑开挖到5.2m ，设置第一排锚杆的水平分力为T1。 1） 此时基坑开挖深度为h =5.2m ， 基坑外侧底部的主动土压力强度： p a 1坑底 =（r 1*?+q ）k a 1-2c 1 ka 1=(18.3x5.2+20)x0.6558-2x12x0.8098=56.09kpa 基坑内侧的被动土压力强度： p p 1坑底 = 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa. p p 1下 =r 1（?1- ?）k p 1+2c 1 kp 1= 18.3x(10.5-5.2)x1.5252+2x12x1.2350=177.57kpa. 知： p a 1下
试桩处单桩承载力经验公式计算
1.1技术依据 （1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） （2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （3）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） （4）《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012） （5）《辽阳国成芳烃基地热电厂新建工程详勘设计岩土工程勘察》 （2012年9月） 1.2桩型选择 桩型拟采用长螺旋钻孔压灌桩，桩径拟选Ф600mm。 1.3 桩端持力层的选择 根据初设勘测报告所揭露的地层，碎石4及碎石5均可考虑作为桩端持力层。当采用碎石4层为桩端持力层时，需考虑呈透镜体状分布的粉质粘土③层对桩基变形的影响。 对于电厂主要建筑物的桩基，要求承载力高、沉降小且均匀，并结合工艺要求与承台布置合理的原则，同时考虑综合造价合理，对于主厂房、烟囱等主要建筑桩端持力层考虑采用碎石5。桩端进入持力层不小于一倍桩径。 1.4 材料 (1) 混凝土强度等级：C30。
(2) 钢筋：HRB335，为HRB400。 1.5 试验桩处单桩承载力经验公式计算 本次试桩桩型为Φ600mm长螺旋钻孔压灌桩，试验桩共布置1组5根桩。其中3根在主厂房固定端附近C轴和D轴之间，试桩点位置靠近地勘钻孔孔位59点，桩长13.5米；2根在锅炉炉后附近，试桩点位置靠近地勘钻孔孔位61点，桩长19.5米。桩顶标高-4.5米，零米绝对标高40.1米。 （1）13.5米长桩单桩竖向承载力极限值(经验公式): 桩侧土高度：粉质粘土2（8.4米）， 碎石4（3.5米）， 粉质粘土3（1.1米）， 碎石5（0.6米） 桩极限侧摩阻力标准值：粉质粘土2（68kPa）， 碎石4（140 kPa）， 粉质粘土3（84 kPa）， 碎石5（160 kPa） 桩极限端阻力标准值：碎石5（3000 kPa） 单桩竖向承载力极限值(经验公式): Q=3.14x0.6x（8.4x68+3.5x140+1.1x84+0.6x160）+3.14x0.3x0.3x3000 =2354.2+847.8 =3202kN 单桩竖向承载力特征值:
锚桩、试桩
锚桩可以按用途分为：固定船只的桩和建筑工程锚桩 锚桩属一种水上作业的辅助器件，主要用于固定船只。它由一根锚桩构成，由制为圆形状管桩与吊耳构成，在锚桩的下方制有插入孔，在锚桩的末端制为锥形状。其有益效果是该锚桩能使船只快速、牢靠地固定在岸边水中。 工程中，锚桩是一种在试桩时的辅助桩，受拉力作用。一般一根试桩配四根锚桩。锚桩由于受拉所以桩身钢筋比一般工程桩桩要粗。在实验桩上放千斤顶。放两个支撑物在两锚桩距离中心处。与实验桩千斤顶同高。而且三点一线。放一条钢梁于三个支撑点上。梁中心对正千斤顶，再放两条钢梁于该钢梁之上。三条梁H形放置。H的四个角点（即梁端），与锚桩用钢筋连接。千斤顶加压力时实验桩受压，锚桩受拉。 试桩种类 试桩分三种，设计试桩、施工前试桩和施工结束后试桩。 设计试桩：根据地质报告及当地经验，选定桩型及单桩竖向承载力特征值。目的一是进一步确定所选桩型的施工可行性，避免桩机全面进场后发现该桩型不适合本场地施工或发现桩承载力远小于地质报告提供的计算值，此时再改桩型就会拖工期且增加费用。二是根据单桩竖向静载荷试验确定单桩竖向承载力特征值。由于地质报告提供的数值往往偏于保守，所以可以根据静载报告提高桩承载力，减少桩
数。采用静压桩施工方法时，施工压桩力与单桩承载力特征值有关系，但不是绝对的，要根据经验及地方标准，可以是特征值的1.5~2.5，只要静载试验满足要求即可，(你如果有把握，采用1.0倍也可)全面施工时施工压桩力就可以采用试桩标准。 施工前试桩：根据工程实际情况，决定是否做施工前试桩。施工前试桩可以保留为工程桩。其中，根据规范必须做施工前试桩的情况有以下三种：1、设计等级为甲级、乙级的桩基；2、地质条件复杂、桩施工质量可靠性低；3、本地区采用的新桩型或新工艺。 施工结束后试桩：根据地质报告及当地经验，选定桩型及单桩竖向承载力特征值，全面施工后随机抽取一定桩数进行动测及静载荷试验，验证桩身质量即单桩竖向承载力特征值满足设计要求，不满足时要采取补强措施。 一般在经验不足或重要工程要先设计试桩。所有工程在桩基施工完毕后都要进行施工试桩，根据试桩报告进行质量评定及验收。 试桩目的：试桩是为了大范围的沉桩作业提供第一手的首次施工参数资料，包括有效桩长、入岩深度、沉渣、灌入度、桩焊接、承载力。 1. 选择工程桩的桩型、桩长和桩端持力层进行试打桩时，应符合下列规定： 1) 试打桩位置的工程地质条件应具有代表性。2) 试打桩过程中，应按桩端进入的土层逐一进行测试；当持力层较厚时，应在同一土层中进行多次测试。 2. 桩端持力层应根据试打桩结果的承载力与贯入度关系，结合
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算： R a=Q uk/K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K——安全系数，取K=2。 1. 一般桩的经验参数法 此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。 按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算： 式中： Q sk——总极限侧阻力标准值； Q pk——总极限端阻力标准值； u——桩身周长； l i——桩周第i 层土的厚度； A p——桩端面积； q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0； q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0； 2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算 此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6 计算： 式中： Q sk——总极限侧阻力标准值； Q pk——总极限端阻力标准值； q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户 需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0； q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0； ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；
群桩基础某单桩承载力计算
1.大桥7#承台6a-0桩基桩顶荷载计算： 大桥桥梁跨径组成为5×40+（65+120+65）+3×40连续刚构、预应力混凝土结构连续T梁，桥梁全长579 m。主桥上部采用三向预应力混凝土连续刚构，主墩采用2.2 m×6.5 m×45.459 m双薄壁墩，基础采用人工挖孔灌注桩基础；荷载为纵向控制设计，作用于混凝土承台顶面中心的荷载如下： 图1.大桥桩断面示意图（除标高以m计外，其余以cm计）
承台自重：N =w ·l ·h ·γ N =16.5×22.75×4.5×25 =42229.7 kN 双薄壁墩自重：N =w ·l ·h ·γ N =（2.2×6.5×45.46×4+5.6×1.5×6.5×2+0.3×0.5/2×6.5×8）×25 =67835 kN w —宽度（m ）； l —长度（m ）； h —高度（m ）； γ—钢筋混凝土重度（kN/m 3）。 梁（中跨一半+0#块）自重：14 0/2i i N N N ==+∑0 N=（52.3/2+105+106.1+108.3+111.2+117.3+124.3+130+121.8+ 130.2+136.7+143.6+151.1+159+167.5+1097.9）×10 =29361.5 kN 梁（边跨）自重：15 0i i N N ==∑ N =（166.3+52.3+105+106.1+108.3+111.2+117.3+124.3+130+ 121.8+130.2+135.9+143.6+151.1+159+167.5）×10 =20299 kN N i —第i 块梁自重（kN ）。 由于边跨自重对于主墩属非对称传递荷载，固对其取梁高加权自重： N =7.2/（3+7.2）×20299=14328.7 kN 2.计算 （1）桩的计算宽度b 1 b 1=K f ·K 0·K ·d d —与外力H 作用方向相垂直平面上桩的直径； K f —形状换算系数，即在受力方向将各种不同截面形状的桩宽度，乘以K f 换算为相当于矩形截面宽度； K 0—受力换算系数，既考虑到实际上桩侧土在承受水平荷载时为空间受力
桩锚计算书.
基坑深度-13.7m段设计计算书 基坑深度[桩顶距坑底距离]/(m)=8.7 邻土面水位距桩顶距离/(m)=9.5 邻坑面水位距桩顶距离/(m)=9.5 地面均布荷载/(KPa)=115 桩嵌固深度安全系数=1.2 桩背与土的摩擦角系数[0-2/3]=.6 锚撑道数=1 锚杆钢筋安全系数=1.5 锚固长度安全系数=1.4 锚杆抗拉强度/(MPa)=1320 锚杆钻孔直径/(m)=.15 锚杆层号锚杆距桩顶距离/(m) 锚杆与水平面夹角/(°) 锚固体与土体粘结强度/(MPa) 1 .3 15 .075 土层编号深度[距桩顶距离]/(m) γ/(KN/m^3) Ｃ/(KPa) Φ/(°) 1 2.17 20 15 28 2 6.24 20 12 30 3 10.0 4 20 0 32 4 15.24 20 0 40 5 19.24 20 25 19 6 22.81 20 0 33 7 29.81 20 0 42 水土合算 规程土压力 ---------------计算结果--------------- 桩嵌固深度=4(m) 最大弯矩点距桩顶距离=5.22(m) 纵向每延米最大弯矩值=502.30(KN.m) 土压力零点距桩顶距离=9.31(m) 抗滑安全系数=2.14 设计最大弯矩=723.31(KN.m) 桩径=800[mm] 桩距=1.6[m] 按等效矩形单面配筋: 等效矩形长和宽=700.80(mm) 配筋面积=41.18[cm^2] 配筋数=9Φ25 箍筋直径Φ8,间距200mm 加强筋直径Φ12,间距2000mm 总桩数=0 桩材料造价=0.00元 底部隆起值=2.17[cm] 地基承载力安全系数=9.74
单桩承载力如何计算
单桩承载力如何计算 一、设计资料 1. 基桩设计参数成桩工艺：混 凝土预制桩 承载力设计参数取值：根据建筑桩基规范查表 孔口标高0.00m 桩顶标高0.50m 桩身设计直 径:d=0.80m 桩身长度:l=18.00m 2. 岩土设计参数层号土层名称层厚 (m)层底埋深(m)岩土物理力学指标极限侧阻力 3. qsik(kPa)极限端阻力 qpk(kPa) 层号土层名称层厚层底埋深岩土物理力学指标极限侧阻力极限端阻力 1 填土 3.003.00N=5.0017- 2 红粘土 3.006.00 a w=0.70 , IL=0.5026- 3 红粘土 3.009.00 a w=0.70 , IL=0.5029- 4 红粘土 3.0012.00 a w=0.70 , 5 红粘土 3.0015.00 a w=0.70 , 6 红粘土 3.0018.00 a w=0.70 , 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)以下简称基础规范 、单桩竖向抗压承载力估算 1. 计算参数表 土层计算厚度li(m)极限侧阻力qsik(kPa)极限端阻力qpk(kPa) 13.00 仃0 -------------------------------------------------------------------------------- 23.00260 33.00290 43.00320 53.00330 62.50342700 2. 桩身周长u 、桩端面积Ap 计算 u=x 0.80=2.51m Ap=x 0.802/4=0.50m23.单桩竖向抗压承 载力估算 根据桩基规范5.2.8按下式计算 Quk=Qsk+Qpk 土的总极限侧阻力标准 值为： IL=0.5032- IL=0.5033- IL=0.50342700 7 红粘土 3.0021.00 8 红粘土 3.0024.00 4. 设计依据 a w=0.70, IL=0.5032- a w=0.70, IL=0.5032-
桩基地基承载力计算公式方法
地基承载力计算公式 对于宽度为b的正方形基础 对于直径为b′的圆形基础 b.汉森承载力公式 式中Nr，Nq，Nr——无量纲承载力系数，仅与地基土的内摩擦角有关，可查表8.4.1 S c ，S q ，S r ——基础形状系数，可查表8.4.2
d c ，d q ，d r ——基础埋深系数，可查表8.4.3 c q r 注： H，V——倾斜荷载的水平分力，垂直分力，KN ； F——基础有效面积，F=b'L'm； 当偏心荷载的偏心矩为e c和e b，则有效基底长度， L'=L-2e c；有效基底宽度：b'=b-2e b。 地基承载力计算公式很多，有理论的、半理论半经验的和经验统计的，它们大都包括三项： 1. 反映粘聚力c的作用； 2. 反映基础宽度b的作用； 3. 反映基础埋深d的作用。 在这三项中都含有一个数值不同的无量纲系数，称为承载力系数，它们都是内摩擦角φ的函数。 下面介绍三种典型的承载力公式。 a.太沙基公式
式中： P u ——极限承载力，K a c ——土的粘聚力，KP a γ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度；b，d——分别为基底宽及埋深，m； N c ，N q ，N r ——承载力系数，可由图8.4.1中实线查取。 图8.4.1 对于松砂和软土，太沙基建议调整抗剪强度指标，采用 c′=1/3c ， 此时，承载力公式为：
式中N c ′，在这三项中都含有一个数值不同的无量纲系数，称为承载力系数，它们都是内摩擦角φ的函数。 下面介绍三种典型的承载力公式。 N q ′，N r ′——局部剪切破坏时的承载力系数，可由 图8.4.1中虚线查得。 对于宽度为b的正方形基础 对于直径为b′的圆形基础 b.汉森承载力公式 式中Nr，Nq，Nr——无量纲承载力系数，仅与地基土的内摩擦角有关，可查表8.4.1
800单桩承载力计算书
单桩承载力计算书 一、设计资料 1. 基桩设计参数 成桩工艺: 人工挖孔灌注桩 承载力设计参数取值: 人工填写 孔口标高0.00 m 桩顶标高0.50 m 桩身设计直径: d = 0.80 m 桩身长度: l = 10.00 m 中风化岩 37.50 砾砂 7.50填土5.00 孔口标高 3. 设计依据 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94) 以下简称 桩基规范 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 以下简称 基础规范 二、单桩竖向抗压承载力估 1. ψsi ——大直径桩侧阻尺寸效应系数，按桩基规范表5. 2.9-2确定 2. 桩身周长u 、桩端面积A p 计算 u = π × 0.80 = 2.51 m A p = π × 0.802 / 4 = 0.50 m 2 3.单桩竖向抗压承载力估算 粘性土、粉土中ψsi = 1 砂土、碎石类土中ψsi = ????0.8d 1/3 = 1.00 ψp = ??? ?0.8 d 1/3 = 1.00
根据桩基规范5.2.9采用公式如下 Q uk = Q sk + Q pk 土的总极限侧阻力标准值为： Q sk = u∑ψsi q sik l i = 2.51 × (1.00 × 0 × 5.00 + 1.00 × 160 × 4.20) = 1687kN 总极限端阻力标准值为： Q pk = ψp q pk A p = 1.00 × 1800 × 0.50 = 905 kN 单桩竖向抗压极限承载力标准值为： Q uk = Q sk + Q pk = 1687 + 905 = 2592 kN 单桩竖向承载力特征值R a计算，根据基础规范附录Q条文Q.0.10第7条规定R a = Q uk/2 = 2592/ 2 = 1296 kN
锚桩承载力计算
地锚设计计算书 1. 根据安装七公司提供主索最大张力T=3100KN ，=40.23α ，地锚所受向上拔力 sin =2002.16T KN α，水平力cos =2366.72T KN α 2. 地锚抗拔设计 根据《缆索起重机设计》地锚自重 1.5sin 3003.24G T KN α≥= 不计水的浮力，拟地锚尺寸为8m ×5m ×4.2m （高），G=8×5×4.2×24=4032KN 3. 抗滑移验算 土对地锚底部的摩擦力 #f sin )G T α-（=0.4×(4032-2002.16)=811.936KN #f —地锚与土壤的摩擦系数，取0.4。 被动土压力 R=2222135l tg 45+)=0.5518 4.2tg (45)222 H ?γ???+ （ =2929.26KN R+#f sin )G T α-（=3741.19KN >1.5cos T α=3550.08KN 抗滑移满足要求。 4. 抗倾覆验算
4G+4.2cos 44032+4.22366.72 1.476.8sin 1.4 6.8200 2.16+1.42929.26 T T R αα??==+?? 在施工中采取措施与原有桩基础相连，增加抗倾覆能力。 5. 主承拉压杆设计 每个地锚预埋5根主承拉压杆，每根杆受拉力3100/5=620KN ，按Q235钢厚度≤16mm ， 抗拉强度设计值取215N/2 mm ，截面面积3 2620102883.72215 n A mm ?= =，采用Q235，[ 32a ，n A =4851.342 mm ，拉杆长度5m ，埋入混凝土内长度约为3740mm 每根主承拉压杆埋入混凝土部分设置4根横杆，选用[ 20a ，长度2600mm ，抗剪力计算4×v f ×n A =4×125×2883.69/1000=1441.8KN >620/4=155KN 6. 地锚配筋计算
上海桩基计算书
上海桩基计算书 目录 一、抗拔桩计算书 （一）纯地下室 （二）有剧场的地下室 （三）有剧场的地下室（极端情况） （四）抗拔工程桩验算（以勘探孔C38为例） （五）抗拔试桩验算（以勘探孔C38为例） 二、立柱桩计算书（桩直径Φ1000mm，桩长35m） （一）抗压承载力计算（以勘探孔C38为例） （二）抗压试桩（入土长度约60m） （三）抗压锚桩（以勘探孔C38为例） （四）抗拔承载力计算（以勘探孔C38为例） （五）抗拔承载力验算（以勘探孔C38为例） （六）抗拔试桩验算（以勘探孔C38为例） 三、抗压桩计算书 （一）工程桩（桩直径Φ1000mm，桩长A型：48m、B型：42m）（二）抗压试桩（入土长度约76m） （三）锚桩（入土长度约76m）
一、抗拔桩计算书 （一）纯地下室 地下5层，每层混凝土折算重量：7.5 kN/m2 底板约厚1.2m，有效面层30cm，重量：37.2 kN/m2 覆土厚0.8m，重量：12.8 kN/m2 总重量：87.5 kN/m2 地下室总深度：26.6m 地下水位由自然地坪往下降低0.5m，即绝对标高+4.70-0.50 = +4.20（相对标高-1.65） 水浮力为：-249.5 kN/m2 抗拔总力：-249.5 + 87.5/1.05 = -166.2 kN/m2 柱网8.5x 8.5m 每个柱网抗拔力：12008 kN 考虑每个柱网布置4根桩，单桩抗拔特征值为3002 kN 缺少一层的部分： 抗拔总力：-249.5 + 80/1.05 = -173.3 kN/m2 柱网8.5x 8.5m 每个柱网抗拔力：12522 kN 考虑每个柱网布置5根桩，单桩抗拔特征值为2504 kN （二）有剧场的地下室 地下5层（有两层楼板缺少。共三层楼板，其中有一层是看台），每层混凝土折算重量：7.5 kN/m2 底板约厚1.2m，有效面层30cm，重量：37.2 kN/m2 总重量：59.7 kN/m2 地下室总深度：26.6m