基坑桩锚设计计算过程(手算)
FGH 段地层信息：基坑深7.3m , 桩锚支护，第一排锚杆2.2m, 第二排在4.7m 处，角度30°。
地层天然重度粘聚力内摩擦角土体与锚固体粘结强度
标准值
填土18.3121230
粉质粘土19.8301860
全风化砾岩20.54522100
土压力系数
地层Ka√Ka Kp√Kp
1 填土0.65580.8098 1.525
2 1.2350
2 粉质粘土0.52780.7265 1.8945 1.3764
3 全风化砾岩0.45500.6745 2.1981 1.4826
、）基坑示意图：
1) 填土：填土顶部主动土压力强度：=q 1 - 21 √1 =20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa
1 填土底部的主动土压力强度：下=(1?1+q)1-21 √1 = 1
=(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa
2) 粉质粘土：
上
粉质粘土顶部的主动土压力强度：上2=1
*?1+q)2-22√2 =
=
=(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa
粉质粘土底部的主动土压力强度：2 =(1*?1 +2*?2+q )2-22√2 =
=(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa
(3) 临界深度：
Z =2 1 / 1√1 – q/1=2x12/18.3x0.8098-20/18.3=0.53m
知铰点位于坑底与填土层间：设铰点为 o, 距离坑底y m.
坑底
=(1*?+q )1-21√1 =(18.3x5.2+20)x0.6558-2x12x0.8098=56.09kpa
基坑内侧的被动土压力强度：
坑底
= 21√1=2x12x1.2350=29.64kpa.
1=1(?1- ?)1+21√1=
18.3x(10.5-5.2)x1.5252+2x12x1.2350=177.57kpa.
知： 下
1 < 下
1
坑底
1
坑底
1
2)第一层锚杆计算：
基坑开挖到 5.2m ，设置第一排锚杆的水平分力为 T1。
1) 此时基坑开挖深度为= .， 基坑外侧底部的主动土压力强度：
= 1y 1+21√1 = y18.3x1.5252+2x12x1.2350=27.91y+29.64
= [q+1(h+y)] 1-21√1= [20+18.3(5.2+y)]x0.6558-2x12x0.8098=12y+56.08
解得： y=1.66m
2)设置第一排锚杆的水平分力为 T1，铰点以上土层及锚杆力对铰点起矩平衡。 2.1土压力作用位置确定： 三角形分布：
?= ?
梯形分布：
2+
3(
+)
即：
2.2基坑内侧被动土压力作用点位置：（梯形分布）
=1y 1+21√1= 18.3x1.66x1.5252+2x12x1.2350=75.97kpa.
=[(2x29.64+75.97)/3x(29.64+75.97)]x1.66=0.71m
2.3基坑外侧主动土压力作用点位置：（三角形分布）
?=1
（h+ y-0） 已知， h=5.2m, y=1.66m, 0=0.53m
即：?=1 （5.2+1.66-0.53）=2.11m 2.4第一排锚杆作用点离起矩点位置：
L=h+ y- d=5.2+1.66-2.2=4.66m.（d 为锚杆离地面距离） 2.5基坑内侧被动土压力合力：
=+
x ?
即，=y x （+坑底
）/2=1.66x （75.97+29.64）/2=87.66kpa 2.6基坑外侧主动土压
力：
?=
?
?
1=
2 坑1
底+
3(
坑1
底
+)
?
1
+
=
x ?
=(h+y-0 )x /2=(5.2+1.66-0.53)x75.97/2=240.45kpa. 即：
1(h + y – d) +
?1=?
代入数据：4.661 +87.66x0.71=240.45x2.11
1=95.52kpa.
三）第二排锚杆计算：
[1(
?1- ?
坑底
)+2 ?2]k 2+22
√2
此时，基坑开挖至设计深度 =7.3m 。
3.1) 基坑内侧被动土压力强度：
坑底
= 21√1=2x12x1.2350=29.64kpa.
=1 (?1- ? )1+21√1= 18.3 x (10.5-7.3)x1.5252+2x12x1.2350=118.96kpa 上
2=1(?1- ?
坑底)
)k 2+22√2= 18.3x(10.5-7.3)x 1.8945+2x30x1.3764=193.53kpa.
2=
=[18.3x (10.5-7.3)+19.8x1.8]x1.8945+2x30x1.3764=176.79kpa. 基坑外侧主动土压力强度： 坑底
=(1*? +q )1-21√1 =(18.3x 7.3+20)x0.6558- 2x 12x0.8098=81.29kpa.
上
=（1*?1+q ）2 -22√2 =（18.3x10.5+20）x0.5278-2x30x0.7265=68.38kpa 即：
下
< 下 , 坑底 <坑底 , 上 <上
故，假想铰点为两层土的交界处，设为 M 点，距基坑底为3.2m .
3.2）设置第一排锚杆的水平分力为，铰点以上土层及锚杆力对铰点起矩平衡。 3.2.1土压力作用位置确定： 三角形分布：
?= ?
梯形分布：
?=
2+ ?
3（+）
基坑内侧被动土压力作用点位置：（梯形分布）
?1 = [(2x29.64+118.96)/3x(29.64+118.96)]x3.2=1.28m
基坑外侧主动土压力作用点位置：（三角形分布）
?
= （h 1-
）
?=1（10.5-0.53）= 3.32m 第一排锚杆作用点位置：1=h 1-d=10.5-2.2=8.3m 第二排
锚杆作用点位置：2=10.5-4.7=5.8m 3.2.2）土压力合力： 基坑外侧主动土压力：
?1=
2 坑底
1 +
3(
坑底
1 +
下
)
?
1 坑
=+ x ?
=(1?1+q )1-21 √1 ==(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa
?1= h 1-0=10.5-0.53=9.97m
= (119.69x9.97)/2=596.65kpa
基坑内侧被动土压力：
坑底
= 21√1=2x12x1.2350=29.64kpa.
?=3.2m.
= (29.64+118.96)x3.2/2=237.76kpa
即：
++=
有：5.82+95.52x8.3+237.76x1.28=596.65x3.32
得：=152.37kpa
四)桩嵌固深度计算：
4.1)基坑开挖至设计深度时，据上结果知铰点假想为土层交接点M 点，则该处 的剪力计算如下：
根据水平方向上的平衡：即：
++ +=
=596.65-(237.76+95.52+152.37)=111kpa
设桩底端为N 点，桩底距M 点距离为。桩MN 段对桩底N 起矩平衡：
坑底 下 +
=
x
下
=1(?1- ?
坑底
)1+21√1= 18.3 x (10.5-7.3)x1.5252+2x12x1.2350=118.96kpa
4.1.1）土压力合力计算：
桩内侧被动土压力合力：
根据 3.1 有：
=(- 坑底)+2√
=18.3x(10.5-7.3)x 1.8945+2x30x1.3764=193.53kpa.
= [(- 坑底)+ ]+2√
=[18.3x (10.5-7.3)+19.8x h ]x1.8945+2x30x1.3764 =[110.94+37.51?]+82.584
=193.53? + 18.76?2 桩外侧主动土压力计算：
上 下
=(
2 +2
)
上
=(*+q ) -2√ = (18.3x10.5+20) x 0.5278-
2x30x0.7265=68.38kpa 下=[ ++q]-2√= [18.3x10.5+19.8x ?+20] x 0.5278-2x30x0.7265 =[111.97+10.45?]-43.59
上
2+下
2
=
2
x ?
x ?
结构的刚度计算
建筑力学行动导向教学案例教案提纲
模块六：静定结构的位移计算及刚度校核 6.1.1 杆系结构的位移 杆系结构在荷载或其它因素作用下，会发生变形。由于变形，结构上各点的位置将会移动，杆件的横载面会转动，这些移动和转动称为结构的位移。 图6-1 刚架的绝对位移图6-2刚架的相对位移 我们将以上线位移、角位移及相对位移统称为广义位移。 除荷载外，温度改变、支座移动、材料收缩、制造误差等因素，也将会引起位移，如图11.3(a) 和图11.3(b)所示。 图6-3其他因素引起的位移 6.1.2 计算位移的目的 在工程设计和施工过程中，结构的位移计算是很重要的，概括地说，计算位移的目的有以下三个方面： 1、验算结构刚度。即验算结构的位移是否超过允许的位移限制值。 2、为超静定结构的计算打基础。在计算超静定结构内力时，除利用静力平衡条件外，还 需要考虑变形协调条件，因此需计算结构的位移。 3、在结构的制作、架设、养护过程中，有时需要预先知道结构的变形情况，以便采取一 定的施工措施，因而也需要进行位移计算。 建筑力学中计算位移的一般方法是以虚功原理为基础的。本章先介绍虚功原理，然后讨论在荷载等外界因素的影响下静定结构的位移计算方法。 6.2.构件的变形与刚度校核 6.2.1轴心拉压变形 一、纵向变形 1、拉压杆的位移：等直杆在轴向外力作用下，发生变形，会引起杆上某点处在空间位 置的改变，即产生了位移△l。 2、计算公式
N N F F l l dx dx dx E EA EA σ ε?====??? 图6-4轴心受拉变形 EA l F l N =?—— EA 称为杆的拉压刚度 （4-2） 上式只适用于在杆长为l 长度N 、E 、A 均为常值的情况下， 即在杆为l 长度内变形是均匀的情况 [例6.2-1]某变截面方形柱受荷情况如图6-5所示，F=40KN 上柱高3m 边长为240mm,下柱高4m 边长为370mm ，E=0.03×105 Mpa 。试求：该柱顶面A 的位移。 解：1.绘内力图 图6-5 二、横向变形 1、横向变形 (公式6-1) 2.横向变形因数或泊松比 （公式6-2） 【例6.2-2】 一矩形截面钢杆，其截面尺寸b ×h =3mm ×80mm ，材料的E =200GPa 。经拉伸试验测得：在纵向100mm 的长度内，杆伸长了0.05mm ，在横向60mm 的高度内杆的尺寸缩小了0.0093mm ，试求：⑴ 该钢材的泊松比；⑵ 杆件所受的轴向拉力F P 。 解：（1）求泊松比。 求杆的纵向线应比ε 求杆的横向线应变ε′ 求泊松比μ （2）计算杆受到的轴向拉力 由虎克定律σ=ε·E 计算图示杆件在F P 作用下任一横截面上的正应力 σ=ε·E =5×10-4×200×103=100MPa 333 3 52522.4010310120104100.03102400.03103701.86BC BC AB AB AB BC AB BC N l N l l l l EA EA ?=?+?=+-???-???=+ ????=-求变形： a a d -1=?a a ?-= 'εε εν' =νεε-='4105100 05 .0-?==?= l l ε4 '1055.160 0093.0-?-=-=?=a a ε31.010 51055.14 4 '=??-==--εεμA F N = σ
桩板墙施工
一、前言 在山岭陡峭、地形复杂、山高谷深的地区，高等级公路通过的地段造成大量的高填深挖，高桥及隧道处处可见。在山谷深、地面横坡陡峭的地段，路基难于填筑，旱桥跨越在经济和技术上造成较大的浪费，同时也给路基稳定及桥梁的桥桩、墩柱带来隐患。采用新型高挡墙跨越不仅开挖面小，也可消耗废方，起到安全、经济和环保的作用。 个旧至冷墩二级公路预应力锚索桩板墙工程是采用40米高预应力锚索桩板墙进行边坡治理的项目，稳定了高填方路基，减少了陡坡旱桥，预应力锚索结构由于其合理的受力机理以及在软弱岩体中能更有效的发挥土体承载力而提供了较大锚固力，通过施工经总结形成本工法。 二、工法特点 1.采用MG-50A型潜孔冲击钻跟套管无水干钻，能有效的预防塌孔，保证水泥浆与 孔壁岩体的粘结强度。 2.锚索材料选用低松弛环氧喷涂无粘结钢绞线（ASTMT416-88a标准270级，强度 Rby=1860Kpa，松弛率为3.5%，Φj=15.24mm），配套OVM15型锚具，钢绞线强度高，性能好，可以在张拉结束后有效的进行放张或补偿张拉且弥补了钢绞线在特殊环境下中长久防腐的问题。 3.该体系能主动提供抗滑力，有效的控制岩体的位移，在锚索的锚固范围内产生亚 应力带，从而从根本上改善岩体的力学性能。 4.根据现场实际地质情况，大吨位锚索主要锚于碎石土、亚粘土中，鉴于土体破碎， 抗剪强度低，在锚索结构上，通过对拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较，采用分散压缩型锚索结构有突出优点。拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较见表1。 表1 拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较 项目拉力型锚索分散压缩型锚索 岩体—水泥浆体间的粘结摩阻应力分布状况沿锚固体长度分布极不均匀，应力集中严重，易发生渐进性破坏沿锚固长度分布较均匀 岩体—水泥浆体间的粘结摩阻应力值总拉力大，粘结摩阻应力值大总拉力可分散成几个较小的压力，粘结摩阻应力值显著减小 粘结摩阻强度灌浆体受拉不会引起水泥浆体横向扩张而增大粘结摩阻强度灌浆体受压产生横向扩张而使粘结摩阻强度增大 锚索承载力锚固长度超过一定值后，承载力增长极其微弱锚索承载力随锚固段长度增加而增加 耐久性灌浆体受拉，易开裂，防腐性差灌浆体受压，不易开裂，预应力筋外有油脂、PVC涂层及水泥浆体多层防腐，耐久性好 三、适用范围 本工法适用于公路、铁路、水利、城市建设等相关领域的浅、中、深层土石混合滑坡、土滑坡、岩石滑坡的防治工程。 四、工艺原理 穿过边坡滑动面的预应力锚索，外端固定于抗滑桩上，另一端锚固在稳定整体岩体土石混合体中。锚索的预应力使不稳定岩体处于较高围压的三向应力状态，岩体强度和变形比在单轴压力及低围压条件下好的多，结构面处于压紧状态，使结构面对岩体变形消极影响减弱，显著提高了岩体的整体性，锚索的锚固力直接改变了滑动面上的应力状态和滑动稳定条件。
桩板墙(抗滑桩、锚固桩)施工工艺
中铁十六局集团武广客运专线XXTJIII标项目经理部项目队 施工工艺交底书
桩板墙（抗滑桩、锚固桩）施工工艺 一、工法特点 1、桩的结构简单（多数为矩形断面），便于开挖，不需特殊机械设备。 2、桩身开挖断面小，施工时扰动滑体少，且每一根桩施工完后，都能立即起到抗滑作用，并随着桩身竣工数量的增加，使滑坡体早日趋于稳定。 3、桩的适应性强，抗滑效果好，桩群布置灵活，截面尺寸可依地质情况适当调整，即可单独使用又可与其他支挡措施配合使用。 4、施工安全可靠，不危及附近建筑物安全。 5、施工占地和施工干扰少，且不受雨季影响，便于争取工期。 二、适用范围 本工法适应于整治滑动面以下有稳定岩土地层的大体积深层滑坡体和复活的古滑坡体，也适用于整治处于滑动阶段的滑坡，尤其整治有软硬互层的滑体，效果更佳。 三、施工工艺 1、桩板墙施工工艺 桩板挡土墙设计为挖孔桩基础、钢筋砼桩柱，钢筋砼挡土板，面板采用定型钢模在预制场内集中预制，保证规格尺寸一致，桩柱采用定型钢模现场浇注。桩柱砼达到设计强度后边组装挡土板、边填筑路基土。 桩板挡土墙施工顺序为：测量放线→挖孔桩施工→浇注桩柱→组装面板→填筑路基土→碾压密实→灌注帽石砼→墙面整修。 ⑴挖孔桩施工 ①挖孔桩基础采用人工开挖，砼护壁，卷扬机提升出渣。桩孔开挖时分节开挖，节高1米左右，挖一节立即支护一节。挖土由人工从上到下逐段用镐、锹进行，坚硬土层用锤、钎破碎，石方采用浅眼松动爆破。同一段内挖土次序为，先中间后周边。按设计尺寸从上到下削土成形。弃土装入吊桶，用卷扬机提升。 ②护壁砼采用就地灌注，护壁模板采用组合钢模板组合而成，腕扣式钢管架支撑加固。护壁支模中心线以十字线对中，吊大线锤作中心控制用，以基准点测量孔深，以保证桩位、孔深和截面尺寸正确。护壁砼采用机械拌合，手推车运输，卷扬机吊斗入模，插入式震动器或人工插捣密实。 ⑵桩柱施工 ①桩柱钢筋在加工场加工成型，运至现场绑扎，搭接接头交错设置，汽车吊吊装就位，报请现场监理检查合格后，进行桩身砼的浇注。 ②砼采用拌合机拌合，小型自卸汽车运输，漏斗导管法入模。 ③桩柱钢筋现场绑扎，模板采用定型钢模，现场按设计坡度支立、加固稳固，搭设钢管架施工平台，浇注桩柱砼。 ④桩柱砼施工完毕后采用塑料薄膜缠绕，洒水养生，至砼达到设计强度。 ⑶面板预制 ①挡土墙面板在预制场内集中预制，模板采用定型加工钢模，保证面板凸、凹尺寸准确。 ②.面板预埋拉筋环按设计要求采用圆钢加工，钢筋严禁冷拉处理。 ③.面板砼采用拌合机拌合，人工运输、入模，平板式振动器振捣密实，覆膜法洒水养护，待砼达到设计强度后方可进行安装。 ④.面板运输和堆放时单层竖立摆放，严禁平放、叠垒，底部和面板与车体之间夹
【结构设计】各种桩基验算荷载取值全归纳
各种桩基验算荷载取值全归纳 问题一： 工程桩桩身强度验算，需满足： 1.35*Ra<ψc*fc*Aps+0.9fy*As（式一） 试桩桩身强度验算，需满足： 2*（Ra+空孔摩擦力）<ψc*fc*Aps+0.9fy*As（式二） 其中试桩时可否取fck？ 问题二： 抗拔桩后期工程桩验收的静载做不做，如何做？按2倍Ra拉桩身就拉裂了，怎么办？ 1、问题的疑惑主要是由总安全度法与多系数设计法的混杂所致，抗力的设计值或特征值是多系数体系的内容，是标准值乘以分项系数的结果，总安全度法只有极限承载力，规范公式给出的是既不能叫总安全度法又不是真正意义上的多系数法，严格来讲不伦不类，然而，设计中在规范的框架下，需要做顺从规范的事情。 2、式一是多系数体系的概念，1.35是特征值与设计值的换算系数，揭示内容是桩身受压承载力的安全系数>2(由土支撑阻力确定的单桩承载力特征值的安全系数)，即土体支撑阻力先于桩身破坏；式二应为总安全度设计体系的概念，但却写为伪多系数概念，公式左边对应的是桩的极限承载力（标准值），公式右边对应的是桩身受压承载力设计值，两侧不合拍，如改用总安全度表达式应为F<（ψ
c*fck*Aps+0.9fyk*As）/K（式三）,其中K为试桩桩身未坏的安全系数。从这里可以发现，当安全系数是材料分项系数的加权值时，式二与式三是一样的。假如忽略钢筋贡献，那么式二给出的安全度为1.4，当为抗拔桩时，安全度为1.1，因此如果运用式二来进行工程试桩的桩身强度验算，对于抗压工程试桩，材料强度如取标准值，需考虑安全系数（可取1.05~1.1）用式三计算，对于抗拔工程试桩，材料强度可取设计值。类似的抗拔桩数量确定时如果按照规范公式进行设计，总安全系数是个变值，大致位于1~2之间，特殊情况会非常接近1，造成储备不足，而采用总安全度法 [【F<(G+n*Ru)/K】，安全系数会为恒定值。 3.抗拔桩静载试验按规范还是要做的。抗拔桩一般有三类：锚桩、抗浮工程桩、抗浮工程试桩。抗拔桩设计重点在于配筋设计，其配筋设计又往往与裂缝控制有关。配筋计算针对的是承载力极限状态，裂缝验算针对的是正常使用极限状态，抗浮工程桩处于正常使用极限状态，而锚桩和抗浮试桩所处的是承载力极限状态（兼做工程桩时，才变为抗压桩和抗浮工程桩）。 配筋验算取用拔力分别为： 锚桩→承担的拉力极限值Nu 抗浮工程桩→承载力特征值1.35*Ra 抗浮工程试桩→承载力极限值Ru； 裂缝验算取用的拔力分别为： 锚桩→承担的拉力极限值Nu
(完整版)桩板墙技术交底
技术交底书 技术交底书表格编号1510 项目名称新建衢州至宁德铁路（福建段）站前工程QNFJZQ-1标第 1 页 共 7 页交底编号LJ-５ 工程名称区间路基工程 设计文件图号 衢宁施（路）-113-1 衢宁施（路）-113-2 衢宁施（路）-113-3 衢宁图集施 （路）-０６１、０６２ 施工部位DK220+862.75~DK220+905.25桩板墙 交底日期2016.3.23 技术交底内容： 1、技术交底范围 本技术交底适用于DK220+862.75~DK220+905.25 C35混凝土桩板墙。 2、设计情况 DK220+849.25~DK220+993.53段路基工点全长144.28m，前接源头大桥，后接源头1号中桥，属于陡坡路基。其中 DK220+849.25~DK220+980段左侧边坡分布有围岩、落石，需加强边坡落石防护设计。 DK220+862.75~DK220+905.25采用C35混凝土桩板墙形式防护。 3、编制依据 《DK220+849.25～DK220+993.53路基横断面设计图（衢宁施【路】-113-1） 《DK220+849.25～DK220+993.53陡坡路堤设计图》（衢宁施【路】-113-2） 《DK220+849.25～DK220+993.53陡坡路堤设计图》（衢宁施【路】-113-3） 《路基工程设计与施工参考图集》 《铁路工程施工质量验收标准》（铁建设【2007】159号） 《铁路路基施工质量验收标准》（TB10414-2003） 《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010） 《中华人民共和国民用爆破物品管理条例》 《爆破安全规程》 4、作业准备
预应力锚索桩板墙施工方案1
锚索桩板墙施工方案 一、工程概况 根据填方路基设计、挖方高边坡设计原则，本标段路基工程中，K42+～K42+右侧为79.464米长预应力锚索桩板墙，桩长为～28米，截面尺寸为2米×1.5米，预应力锚索长度19-29米。 1、施工进度安排 由于本路段相邻桩中心距离为5.0米左右，为确保施工安全及成桩质量，待桩身混凝土灌注完毕7天后，方可开挖邻桩。故本路段配备挖孔作业班组14组，每组4～6人，同时进行作业，分两个循环完成施工作业。 ⑴、总体施工顺序安排 路基K42+～K42+桩板墙总体施工顺序：平整场地后，先行施工地下部分，待地
下部分完成后，采用搭设支架、支立钢模型的方法进行地面以上部分接桩。桩身完成并达到设计强度后，实施该段填方施工，挡土板随填方进度及时安装就位。 ⑵、分项工程施工进度安排 1、右侧桩板墙：桩长共计300米,共20根，桩长-28m。平均进度指标按20天/根考虑，共配备10个挖孔桩作业班组，分2个循环作业，共需40天。 工期安排：2013年11月10日-013年12月20日。 2、右侧桩板墙预应力锚索施工：共71根，计划在该段桩板墙完成后开始，配备4台锚索钻机，平均进度指标按1天/根考虑，共需18天。 工期安排：2013年12月12日-2013年12月30日。 预应力锚索桩板墙桩基施工进度计划表 时间 工程进度项目名称工 程 量 2013年 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 K42+～K42+右侧桩板墙20 根 二、总体施工方案 预应力锚索桩板墙桩基础采用钢筋砼护壁、人工挖孔施工，钢筋在钢筋加工场集中下料弯制，载重汽车运输至工地，在孔内搭设简易支架进行绑扎和焊接，砼在拌和站集中生产，砼运输车运输，用减速串筒放入孔内，人工捣固进行灌注。挡土板在现场预制施工，人工配合吊车安装作业。 1、人员、机械设备配备 序号姓名岗位
基坑桩锚设计计算过程(手算)
FGH段地层信息：基坑深 , 桩锚支护，第一排锚杆, 第二排在处，角度30°。 土体与锚固体粘结强地层天然重度粘聚力内摩擦角 度标准值填土121230 粉质粘土301860 全风化砾岩4522100 土压力系数 地层Ka Kp 1填土 2粉质粘土 3全风化砾岩 一、)基坑示意图： 1）基坑外侧主动土压力计算如下： （1）填土： 填土顶部主动土压力强度：=q - 2=填土底部的主动土压力强度：
=（+q）-2= （2）=粉质粘土： 粉质粘土顶部的主动土压力强度： = （*+q） -2= =粉质粘土底部的主动土压力强度： =（* +*+q）-2= = （3）临界深度： =2/– q/=2x12/ 2）第一层锚杆计算： 基坑开挖到，设置第一排锚杆的水平分力为T1。 1）此时基坑开挖深度为， 基坑外侧底部的主动土压力强度： =（*+q）-2=基坑内侧的被动土压力强度： = 2==. =（-）+2= 知： < , <
知铰点位于坑底与填土层间：设铰点为o, 距离坑底y m. = = y+2 = [q+(h+y)]-2= [20++y)]解得： y= 2）设置第一排锚杆的水平分力为T1，铰点以上土层及锚杆力对铰点起矩平衡。 土压力作用位置确定： 三角形分布： = 梯形分布： = 即： 基坑内侧被动土压力作用点位置：（梯形分布） = =y+2= 2==. =[+/3x+]= 基坑外侧主动土压力作用点位置：（三角形分布） =（h+ y-） 已知， h=, y=,= 即：=（+）= 第一排锚杆作用点离起矩点位置：L=h+ y- d=+为锚杆离地面距离) 基坑内侧被动土压力合力： = x 即，=y x (+ )/2= +/2=
理正6.0深基坑计算(清晰整齐)
1、基本信息 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012 内力计算方法增量法 支护结构安全等级一级 支护结构重要性系数γ0 1.00 基坑深度H(m) 5.650 嵌固深度(m)19.350 桩顶标高(m)0.000 桩材料类型钢筋混凝土 混凝土强度等级C25 桩截面类型圆形 └桩直径(m) 1.000 桩间距(m) 1.200 有无冠梁有 ├冠梁宽度(m) 1.000 ├冠梁高度(m) 1.000 └水平侧向刚度(MN/m)57.437 放坡级数0 超载个数2 支护结构上的水平集中力0 1.1 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.0000.000 2.000 2.000条形--- 2220.0000.000 1.4008.000条形--- 1.2附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与 序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定 2、土层信息 土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m) 6.200外侧水位深度(m)25.000弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动 2.1土层参数
层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度) 1杂填土 2.6419.0--- 5.0015.00 2淤泥8.1015.416.08.0010.00 3淤泥质土 3.5016.89.38.0010.00 4圆砾50.0019.28.010.0015.00 层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa) 118.0---------m法 3.50---214.0 4.00 3.00合算m法 1.80---315.0 4.00 3.00合算m法 1.80---4190.0 1.0030.00合算m法 4.00---3、土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 内侧土压力层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压 力 名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa) 1杂填土合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 2淤泥合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 3淤泥质土合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 4圆砾合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 4、工况信息 工况工况深度支锚 号类型(m)道号 1开挖 5.650---
桩板墙施工方案
桩板墙施工方案 1.编制依据 1）新建衢州至宁德铁路站前工程福建段路基施工图及配套路基参考图集； 2）国家、中国铁路总公司现行的法律、法规、设计规范、验收标准、规则和规章制度； 3）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）； 4）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》(TB 10424-2010)； 5）《铁路混凝土工程施工技术指南》(铁建设（2010）241号)； 6）《铁路路基工程施工质量验收标准》（TB10414-2003)； 7) 《铁路工程基桩检测技术规程》（TB10218-2008）； 8）我单位拥有的科技成果、工法和现有的管理水平、劳力、设备、技术能力，施工经验。 2.适用范围 适用于衢州至宁德铁路站前工程QNFJZQ-5标段宁德北站及仓西站路基桩板墙施工。 3.工程概况 宁德北站站场路基LHDK3+115.64～LHDK5+571.694，工点全长1683.919m，其中有4段设置桩板墙防护。LHDK3+350～LHDK3+497.25段左侧设置桩板墙及锚固桩进行防护，共计63根锚固桩，其中I-1型33根，V型30根桩，I-1型桩桩截面2.5m*2.25m,桩间距5m(中对中)，桩长18m。LHDK3+560～LHDK3+612.25段左侧设置桩板墙进行防护，共计11根I型桩，桩截面2.5m*2.25m,桩间距5m(中对中)，桩长20m。LHDK3+875～LHDK3+952.25段左侧设置桩板墙进行防护，共计17根锚固桩，其中I型桩6根，III型桩1根，III-1型桩1根，II型桩9根， I型桩桩截面2.5m*2.25m,桩间距5m(中对中)，桩长20m，II型桩桩截面2.5m*2.25m,桩间距5m(中对中)，桩长15m，III 型桩桩截面2.5m*2.5m,桩间距5m(中对中)，桩长18m；III-1型桩桩截面 2.5m*2.5m,桩间距5m(中对中)，桩长15m。LHDK4+120～
桩板墙现场施工工法
半隧半路陡坡外挂式桩板墙施工工法 1.前言 永吉高速龙潭坪隧道地处湖南省湘西自治州古丈县北部山区，隧道紧邻切坡修建的S229省道，两端均与分离式桥梁相连。隧道区内岩性以远古界板溪群马底驿组的板岩为主，岩层呈薄片状，厚度2~7cm，节理裂隙较发育，抗风化性较差。隧顶为坡度约50度的陡坡；为了确保施工和运营安全，降低工程成本，该路段设计为龙潭坪隧道对应右幅为挖方路堑的“半隧半路”结构，隧道与路基之间净距为12m。但由于半路半隧所处的地形特殊，结构两侧覆土高度的不对称或结构物的不对称使得半路半隧段不可避免的处于偏压状态，易造成极大的安全隐患。对此类结构，一般在高陡边坡设置主要靠自身锚固力或设帽梁、拉杆及固定在可靠基础上的锚板维持稳定的内置桩板墙进行挡土。而本工程由于隧道与路基间距小，若采用锚索桩板墙，桩顶锚索会深入隧道衬砌，同时锚索以及桩板墙的施工会对隧道产生一定影响，困此本工法在隧道和路基之间设置外挂式桩板墙，该桩板墙由抗滑桩及外挂式预制挡土板组成，外挂式挡土板通过预埋螺栓锚固，在挡土板与抗滑桩之间浇筑混凝土，进行封锚防锈并使抗滑桩和挡土板连成整体起到支挡土体的作用，避免形成高大边坡、减小开挖土石方量，从而减小对自然环境的破坏，既大大地降低了安全隐患，又能减少了施工难度，加快工程进度，降低工程成本。外挂式挡土墙可最大程度地减少路基边坡开挖对隧道造成的影响，但外挂式挡板对施工工艺要求较为严格。 图1-1半路半隧道桩板墙断面图图1-2半路半隧道完工图 2.工法特点 1、操作简单，工程进度快。 2、对环境破坏小，生态保护效果明显。 3、外挂花式挡墙的外观质量好，美观。 4、外挂式桩板墙对隧道受力影响小，降你了隧道施工安全风险。 3.适用范围 本工法适用于高陡坡防护工程。 4.工艺原理 通过人工挖孔后浇筑混凝土形成抗滑桩，桩体与滑坡体联系在一起，使滑体的下滑力通过抗滑桩传递到下方稳定岩体中，利用稳定地层的锚固作用和被动抗滑力来平衡滑坡体的推力。为便于抗滑桩挂板侧护壁拆除，并保证拆除后桩身外露面的外观质量，在靠近路基侧安装宝丽板。土体开挖完成后进行外挂式挡板施工，外挂式挡土板通过预埋螺栓锚固，在挡土板两头开孔，锚固后，在挡土板与抗滑桩之间浇筑细骨料混凝土，进行封锚防锈并使抗滑桩和挡土板连成整体；在
桩板墙施工方案(1)
一、工程概况 巫山县黄岩旅游周转中心及旅游基础设施垂直观光电梯工程中的分为山崖上部、中部、下部三个施工区域，由于下部施工中切坡土石方量约30000立方左右，致该部分切坡土石方量巨大。由于本工程项目身处景区地带，对于该大方量的弃土及渣石没有合理的地点进行堆放及消化。所以由中冶建工集团有限公司出具施工图纸，采用预应力锚索+桩板墙的形式进行支护后，将弃土及渣石进行回填消化处理。经有效加固后，使场地整体稳定，适宜拟建构筑物修建。 根据设计要求，图纸内A~F段边坡基岩较倾，易沿陡倾外倾裂隙发育卸荷带和局部不稳定的危岩块体，边坡可能的破坏模式可能沿岩土界面划移。 根据场地边坡的工程地质特征，结合场地的平面布置要求，A~F段边坡采用抗滑桩+预应力锚索的方式进行永久性支护。 A~F段桩板墙共计长度为62.6米，共计锚拉桩16根，抗滑桩长度为20m~35.5m截面尺寸为1800mm×2700mm、2000mm×3000mm；桩中心距为3.9m~4m，桩身采用C35砼浇筑，桩间位于土层段采用挡土板，板厚400mm。桩间板设置100mm泄水孔，竖向间距2米，呈矩形布置，最下排泄水孔与坡脚间的垂直距离不小于300mm。锚索采用预应力锚索，为7根直径21.6mm的钢绞线（强度=1860N/mm2），锚孔直径为250mm，入射角为15°。 坡脚0.5m处设置排水沟，排水沟截面尺寸为300mm×250mm，排水沟采用砖砌筑，厚度150mm，采用M7.5水泥砂浆抹面，厚度不小于5mm。 桩后回填前先清除覆土，再将基岩凿成台阶状，高度约500mm，宽度根据坡面实际地形确定，采用高程565米~577米位置的岩体进行破碎成碎石后进行回填处理。 根据现场实际情况，前期安装施工用塔吊不能覆盖桩板墙位置，导致材料转运及砼浇筑等只能依靠人工进行二次或多次转运才能到达施工位置，所以增加了工程的实际难度。
理正深基坑软件应用全参数说明书
理正深基坑软件应用参数说明 1.各种支护结构计算内容 排桩、连续墙单元计算包括以下内容: ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面配筋计算； ⑸锚杆计算； ⑹ 稳定计算：整体稳定、抗倾覆、抗隆起、抗管涌承压水验算 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关, 其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 水泥土墙单元计算包括以下内容： ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面承载力验算； ⑸锚杆计算； ⑹ 稳定验算：整体稳定、抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 土钉墙单元计算包括以下内容: ⑴主动土压力计算； ⑵土钉抗拉承载力计算； ⑶整体稳定验算；
⑷土钉选筋计算。 系统仅提供《建筑基坑支护技术规程》庄地 JGJ 120-99 ）及《石家区王长科法》计算方法， 放坡单元计算包括以下内容： 系统仅提供整体稳定验算. 2.增量法和全量法？ （1）全量法是4.3版本以前采用多计算方法，采用这种计算时不能任意指定工况顺序。（注意：采用该方法会使5.0版本某些新增数据丢 失。） 所谓总量法，就是在施工的各个阶段，外力是实际作用在围护结构上的有效土压力或其它荷载，在支承处应考虑设置支承前该点墙体已产生的位移。由此就可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位移和内力。 （2）增量法：采用这种方法，可以更灵活地指定工况顺序。 所谓增量法计算，就是在各个施工阶段，对各阶段形成的结构体系施加相应的荷载增量，该增量荷载对该体系内各构件产生的内力与结构在以前各阶段中产生的内力叠加，作为构件在该施工阶段的内力，这样就能基本上真实地模拟基坑开挖的全过程。因此，在增量法中，外力是相对于前一个施工阶段完成后的荷载增量，所求得的围护 结构的位移和内力也是相对于前一个施工阶段完成后的增量，当墙体刚度不发生变化时.与前一个施工阶段完成后已产生的位移和内力叠
预应力锚索桩板墙施工工艺
预应力锚索桩板墙施工工法 一、前言 在山岭陡峭、地形复杂、山高谷深的地区，高等级公路通过的地段造成大量的高填深挖，高桥及隧道处处可见。在山谷深、地面横坡陡峭的地段，路基难于填筑，旱桥跨越在经济和技术上造成较大的浪费，同时也给路基稳定及桥梁的桥桩、墩柱带来隐患。采用新型高挡墙跨越不仅开挖面小，也可消耗废方，起到安全、经济和环保的作用。 个旧至冷墩二级公路预应力锚索桩板墙工程是采用40米高预应力锚索桩板墙进行边坡治理的项目，稳定了高填方路基，减少了陡坡旱桥，预应力锚索结构由于其合理的受力机理以及在软弱岩体中能更有效的发挥土体承载力而提供了较大锚固力，通过施工经总结形成本工法。 二、工法特点 1.采用MG-50A型潜孔冲击钻跟套管无水干钻，能有效的预防塌孔，保证水泥浆与孔壁岩体的粘结强度。 2.锚索材料选用低松弛环氧喷涂无粘结钢绞线（ASTMT416-88a标准270级，强度R b y=1860Kpa，松弛率为 3.5%，Φj=15.24mm），配套OVM15型锚具，钢绞线强度高，性能好，可以在张拉结束后有效的进行放张或补偿张拉且弥补了钢绞线在特殊环境下中长久防腐的问题。 3.该体系能主动提供抗滑力，有效的控制岩体的位移，在锚索的锚固范围内产生亚应力带，从而从根本上改善岩体的力学性能。 4.根据现场实际地质情况，大吨位锚索主要锚于碎石土、亚粘土中，鉴于土体破碎，抗剪强度低，在锚索结构上，通过对拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较，采用分散压缩型锚索结构有突出优点。拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较见表1。 三、适用范围 本工法适用于公路、铁路、水利、城市建设等相关领域的浅、中、深层土石混合滑坡、土滑坡、岩石滑坡的防治工程。 四、工艺原理 穿过边坡滑动面的预应力锚索，外端固定于抗滑桩上，另一端锚固在稳定整体岩体土石混合体中。锚索的预应力使不稳定岩体处于较高围压的三向应力状态，岩体强度和变形比在单轴压力及低围压条件下好的多，结构面处于压紧状态，使结构面对岩体变形消极影响减弱，显著提高了岩体的整体性，锚索的锚固力直接改变了滑动面上的应力状态和滑动稳定条件。 五、施工工艺 （一）施工工艺流程（见图1）
地锚桩设计
石老人海水浴场改造—地下更衣室抗浮锚杆施工组织设计 青岛地矿岩土工程有限公司 二○○五年六月
目录 一、工程概况 (2) 二、场地工程地质条件 (2) 三、抗浮锚杆桩施工工艺和技术要求 (3) 四、施工组织规划与部署 (5) 五、施工准备工作 (5) 六、工期目标及保证措施 (7) 七、质量目标及保证措施 (8) 八、安全文明施工目标及保证措施 (9)
一、工程概况 石老人海水浴场改造工程位于青岛市崂山区海口路南侧，建设单位为青岛市崂山区人民政府，由山东省教育建筑设计院设计。地下更衣室为框架结构，肋梁式筏板基础，室内坪-0.4米（绝对标高）。为解决抗浮问题，设计了抗浮锚杆，锚杆直径φ130，M30高强水泥砂浆内配1根Ⅲ级φ32螺纹钢筋，并增加适量膨胀剂和阻锈剂，总数约1000根，设计单根长度A区11.5米，B区11.0米，入强风化岩不小于2.0米，设计抗拔力109kN。 二、场地工程地质条件 根据青岛市勘察测绘研究院提供的《石老人海水浴场改造勘察中间资料》，场地内各岩土层的分布情况为： （1）第四系全新统人工填土 第①层：素填土 （2）第四系全新统海相沉积层 第②-1层：中粗砂 第②-2层：卵石 第②-3层：中细砂 第④层：淤泥质粉细砂 （3）第四系上更新统冲洪积层 第⑩层：粉质粘土 第○11层：粉质粘土
第○12层：砾砂 （4）燕山晚期花岗岩 第○16层：花岗岩强风化岩 场区地下水较丰富，为孔隙潜水，对砼无腐蚀性，对砼中钢筋具强腐蚀性，抗浮设计水位3.50米（绝对标高）。 三、地锚桩施工工艺和技术要求 （一）成孔工艺 1、设备安装及就位 由于在基坑底部施工，根据本工程的特点，采用XY—1型工程钻机进行施工。施工中钻机就位要求符合规范规程要求，保持机器水平、周正、稳固、安全、可靠，避免发生偏移、移动等。 2、成孔 由于该场地工程地层条件较复杂，存在砂、卵石和淤泥质层，为避免坍孔现象，采用泥浆护壁施工工艺。 3、清孔 钻孔终孔后，清除孔底沉渣，确保孔内沉渣厚度小于50mm，保证施工质量。 4、成孔质量检查 根据成孔工艺流程要求，成孔结束后，由质检员和甲方监理对成孔质量进行检查验收，检查的主要内容有：孔深、孔径、沉渣厚度等是否达到设计或规范要求，检查合格后，方可灌注水泥砂浆。 （二）抗浮锚杆钢筋制作与安装工艺
模板强度刚度计算书
行下道工序。 九、脚手架计算 一．梁模板计算书 浇注750×1300屋面梁混凝土，模板采用18厚木质多层板，次龙骨40×90木方，间距300，主龙骨Ф48×3.5钢管，间距500，支撑系统采用Ф48×3.5钢管脚手架。立杆间距900，横杆间距1.50米。验算模板及支撑的强度与刚度。 1. 荷载： （1）模板结构的自重标准值（G 1K ） 模板及小楞的自重标准值：04KN/m 2 （2）新浇注混凝土自重标准值（G 2K ） 大梁新浇混凝土自重标准值：24×0.75×1.33＝23.94 KN/m 2 （3）钢筋自重标准值（G 3K ） 1.5×1.33×0.75＝1.5 KN/m 2 （4）施工人员及施工设备荷载标准值（Q 1K ） 计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布活荷载取2.5 KN/m 2 再以集中荷载2.5KN 进行验算，比较两者所得的弯矩值，取其 最大者采用： 荷载组合 施工荷载为均布荷载 F'＝Υ0（ΥG S GK +ΥQK S QK ） ＝0.9×［1.2×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×2.5］ ＝31.06 KN/m 2 F'＝Υ0［ΥG S GK +∑=n i 1 ΥQi φCi S Qik ］ ＝0.9［1.35×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×0.7×2.5］
＝33.60 KN/m2 两者取较大值，应取33.60 KN/m2作为计算依据，以1m长为算单元，化为均布线荷载。 q1＝33.60×1＝33.60 KN/m 施工荷载为集中荷载时 q2＝［0.9×1.2（0.4＋1.5＋23.94）］×1＝27.91 KN/m P＝0.9×1.4×2.5＝3.15 KN/m 2.模板面板验算 （1）强度验算 施工荷载为均布荷载时，按四跨连续梁计算。 计算简图 M1＝0.077×q1l2＝0.077×33.60×0.32＝0.233 KN/m 施工荷载为集中荷载时 计算简图
理正深基坑难点问题集锦
理正深基坑难点问题集锦
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理正深基坑软件难点问题集锦: １．嵌固深度,一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1．２),整体稳定分项系数（1.3)，以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答:如果桩是悬臂的或单支锚的,嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2)，和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（１.１)在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规范依据,整体稳定分项系数(1.3)是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 ２.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算? 答:采用近似计算;公式如下,具体参数解释可参照软件的帮助文档 3.土层信息，输入应注意哪些内冠梁侧向刚度估算公式:ｋ= [1/３* （Ｌ*EI）] ／[ a^２(L-a)^2 ]? 容?避免出错。?答:土层信息中交互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。 4.支锚信水上土采用天然重度,水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度(饱和重度=浮重度+10)? 息：支锚刚度（MN/ｍ如何确定？?答:有四种方法:?①试验方法?②用户根据经验输入?③公式计算方法（见规程附录）?④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值,然后进行内力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中,再算；通过几次迭代计算,直到两个值接近即可,一般迭代２~３次即可。 ５.护壁桩的桩径，配筋多少在合理范围,好像理正算出来钢筋配筋太多,桩钢筋多了不好布置,理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。?答:桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。?与pｋpm对比配筋量时内力是否一致，如果一致的情况,用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致,两个软件分别做了哪些折减,如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系,提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算ｍ值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？??答:“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。?该值影响m值的选择;对于有经验地区,可直接采用ｍ值;对于无经验地区,m值采用规范建议公式计算。?一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mｍ时,应进行适当的修正，不能严格按规范建议公式计算。否则,计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小,导致水平位移更大，m值更小,结果不一定收敛。使用时要特别注意,建议不要进行迭代计算。 如何输入锚杆（索）数据？??答：锚杆和锚索数据输入的方法相同。设计采用锚索时，只需在支锚栏里输入锚索的参数即可。?界面交互的各参数含义如下： ?支锚类型--可以选择锚杆、锚索和内支撑； 水平间距-－锚杆的水平向(沿基坑边线方向)间距；?竖向间距-－本道锚杆距上一道锚杆的距离，对于第一道锚杆指到基坑顶面的距离；?入射角-－锚杆与水平面的夹角，以顺时针为正；?总长－-锚杆的总长； 锚固段长度--锚杆锚固段的长度；
基坑桩锚设计计算过程(手算)
FGH段地层信息：基坑深7.3m , 桩锚支护，第一排锚杆2.2m, 第二排在4.7m处，角度30°。 一、)基坑示意图： 1）基坑外侧主动土压力计算如下： （1）填土： =q k a1- 2c1ka1=20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa 填土顶部主动土压力强度：p上 a1 =（r1?1+q）k a1-2c1ka1= 填土底部的主动土压力强度：p下 a1 =(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa （2）粉质粘土： 粉质粘土顶部的主动土压力强度：p a2上= （r1*?1+q）k a2-2c2ka2=
=(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa 粉质粘土底部的主动土压力强度：p a 2下 =（r 1*?1 +r 2*?2+q ）k a 2-2c 2 ka 2= =(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa （3） 临界深度： Z o =2c 1/r 1 ka 1– q/r 1=2x12/18.3x0.8098-20/18.3=0.53m 2）第一层锚杆计算： 基坑开挖到5.2m ，设置第一排锚杆的水平分力为T1。 1） 此时基坑开挖深度为h =5.2m ， 基坑外侧底部的主动土压力强度： p a 1坑底 =（r 1*?+q ）k a 1-2c 1 ka 1=(18.3x5.2+20)x0.6558-2x12x0.8098=56.09kpa 基坑内侧的被动土压力强度： p p 1坑底 = 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa. p p 1下 =r 1（?1- ?）k p 1+2c 1 kp 1= 18.3x(10.5-5.2)x1.5252+2x12x1.2350=177.57kpa. 知： p a 1下
理正深基坑软件使用难点
理正深基坑软件使用难点 1.嵌固深度，一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1.2），整体稳定分项系数（1.3），以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答：如果桩是悬臂的或单支锚的，嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规依据，整体稳定分项系数（1.3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？ 答：采用近似计算；公式如下，具体参数解释可参照软件的帮助文档 冠梁侧向刚度估算公式：k = [1/3 * (L*EI) ] / [ a^2 (L-a)^2 ] 3.土层信息，输入应注意哪些容？避免出错。 答：土层信息互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度（饱和重度=浮重度+10） 4.支锚信息：支锚刚度（MN/m如何确定？ 答：有四种方法： ①试验方法 ②用户根据经验输入 ③公式计算方法（见规程附录） ④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算；通过几次迭代计算，直到两个值接近即可，一般迭代2~3次即可。 5.护壁桩的桩径，配筋多少在合理围，好像理正算出来钢筋配筋太多，桩钢筋多了不好布置，理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。 答：桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。 与pkpm对比配筋量时力是否一致，如果一致的情况，用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致，两个软件分别做了哪些折减，如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系，提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算m值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？ 答：“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。 该值影响m值的选择；对于有经验地区，可直接采用m值；对于无经验地区，m值采用规建议公式计算。一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mm时，应进行适当的修正，不能严格按规建议公式计算。否则，计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小，导致水平位移更大，m值更小，结果不一定收敛。使用时要特别注意，建议不要进行迭代计算。
桩板墙技术交底
技术交底书表格编号 项目名称九景衢铁路JQJXZQ-4标项目部二分部第页 共页交底编号 工程名称DK122+028.875~DK123+171.125段路基 设计文件图号 施工部位DK122+028.875~DK123+171.125段桩板墙 交底日期 1、交底范围 DK122+028.875~DK123+171.125里程内桩板墙工程施工。 2、设计情况 DK123+028.875~+121.125左、DK123+108.875~171.125右侧设C35钢筋混凝土桩 板墙支护，种桩型：I 型桩32根，桩截面2.25m×2.5m、桩长16~18m，桩基坑采用 C20钢筋混凝土护壁，厚0.3m。 桩身采用C35钢筋混凝土现场浇筑，侧沟平台以上部分于桩两侧设厚0.4、宽 0.3m牛腿，牛腿长度随悬臂段长变化。 3、施工准备： 认真研究施工图设计的各项技术指标与设计意图，并结合挖孔桩施工工艺，对设 计疑问进行详细的整理。 在桩孔开挖前需对边坡及台地的地表裂缝进行封闭处理，防止地表水下渗而影响 孔壁稳固；然后对桩位区域的场地进行平整清理。 4、施工工艺 4.1施工技术要求 1）开挖后的桩体断面尺寸不得小于桩身设计断面尺寸加护壁厚度，且桩体孔型符 合设计要求。 开挖后挖孔孔径见附图： 2）桩体须分三序开挖，及时做好护壁和锁口，锁口为C20钢筋混凝土，锁口高出 地面0.2m。桩体护壁必须严格按照设计图纸要求进行施工，护壁厚度（0.3m）及护壁 钢筋数量、布置必须符合设计要求，护壁钢筋搭接必须符合规范要求；桩身混凝土必 须连续浇筑，不得形成水平施工缝； 3）水泥、钢筋等主要原材料的各项指标必须满足设计规范要求，进场复核合格后 才可用于本工程；严禁使用不合格材料； 4）桩身混凝土浇注、钢筋连接必须满足设计规范要求，钢筋混凝±强度必须达到 设计强度； 4.2 桩板墙施工的工艺流程