临时支架验算终版

临时支架的稳定性验算

（L160*10，L80*5）(一)设计依据

建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版

钢结构设计规范（GB50017-2003）

(二)材料截面特征及材料力学性能（Q235B钢）

1、角钢：L160×10

截面面积：A1x=3150mm2

惯性矩：I x1=779.53×104mm4

截面抵抗矩：W x1max=180.77×103mm3

W x1min=66.7×103mm3

回转半径：i x1=49.7mm

最小回转半径：i v=32mm

弹性模量：E=2.06×105N/mm2

抗压强度设计值：f=215N/mm2

2、角钢：L80×5

截面面积：A1x=791mm2

惯性矩；I x1=48.8×104mm4

截面抵抗矩：W x1max=22.7×103mm3

W x1min=8.34×103mm3

回转半径：i x1=24.8mm

最小回转半径：i v=16mm

弹性模量：E=2.06×105N/mm 2 抗压强度设计值：f=215N/mm 2

3、整个构件截面的惯性矩、截面面积和回转半径分别为： I x =4[I x1+A 1x (b

-y 0)2]=4[779.53×104+3150×10002] =1.263 ×1010 mm 4

A=4A 1x =4×3150=1.26×104mm 2

i x =A Ix =4

1.26X10

X10 1.263=1001mm (三) 按轴心受压构件计算（不考虑上部偏心荷载及风载作用）

1、荷载取值：永久荷载：

格构柱自重（0.12+0.011L ）·A=(0.12+0.011×33)×2×33 =31.9KN ≈32KN 屋面桁架及缆风绳传荷：270KN

NGK=32+270=302KN

可变荷载：

施工作业面按4×4m 计，共16㎡均布荷载按3KN/㎡考虑则：NQK=3×16=48KN

由可变荷载效应控制的组合：N=r 0(r G ·N GK + r Q ·N QK )

N=0.9×(1.2×302+1.4×48)=386KN

由永久荷载效应控制的组合：N= r 0(r G ·N GK + r Q ·ΨC ·N QK )

N=0.9×(1.35×302+1.4×0.7×48)=409KN

据以上两者比较，应取N=409作为强度计算依据。 2、截面验算：

（1）刚度和整体稳定性验算：

λx =λy =x

OX i L 5.1=100110335.13??=49.5 (系数1.5是经验系数，主要考虑

上部有侧移的弹性支承条件的增大系数，下部铰接) 换算长细比：

λox=λoy =x 1402

A A x

+λ=940

21026.1405.4942

??+

=53<[λ]=150 (可)

b 类截面，由λox=74.3查钢结构规范附录C 附表C-2得?=0.842

σ=A N ·?=4

31026.1842.010409???=38.55N/mm2

()y

f x t 235

1.010b'+≤ t

b'=4.131016

10160r -t -b =--=t <(10+0.1×53) ×1=15.3 (可) （3）分肢稳定性验算：

取斜缀条与柱轴线间夹角?=45°，分肢对最小刚度轴1-1轴的计算长度L 01和长细比λ1分别为：

L 01=1000mm λ1=

1.37537.07.025.3132

1000L max 01=?=>==λv i （满足）（4）缀条验算：

轴心受压构件的计算剪力按钢规（5.1.6）条验算：

KN N f A f f A y

32102.385

2151026.1185·23585

·44=?=??=?= 每个缀条系面承担的剪力：KN V V 16322

1=?== 斜缀条内力（按平行弦桁架的腹杆计算）:KN V N 2354sin 16

sin 1t =?

=?= 斜缀计算长度：mm b L 282954sin 2000

sin 0t =?

=?=

斜缀条最大长细比：150][8816

22829t t =<=?==

λλv i L （满足）（5）缀条与分肢连接焊缝计算：

采用三面围焊，取mm h f 5=,因钢规8.2.7条规定，角焊缝的焊脚尺寸不得小于t 5.1（t 为较厚焊件厚度），则：

mm mm t h f 575.4105.15.1min ====

为了方便计算，取0.1=f β。验算单面连接的单角钢时强度计算值按钢规（3.4.2）条规定折减，折减系数为k=0.85

w f w f w

f t

f f k L h N 85.0·7.0f =≤=

∑τ

所需围焊缝的计算长度：

mm f h N L w f

f t w 4916085.057.0102385.07.03

=????=?≥∑

按构造满焊即可。（6）横隔设置：

钢规（8.4.3）条规定，格构式柱，在受有较大水平力处和运送单元的端部应设置横隔，横隔的间距不得大于柱截面长度尺寸的9倍和8m 。

横隔用厚度为16mm 的钢板制作。

=?≤=m

m S 18298mm 8 （可） (四) 按压弯构件计算（仅考虑上部偏心作用，不考虑风荷载作用）

（1）荷载效应组合的设计值：（由永久荷载效应控制的组合）

N=409KN

M=409×0.5=204.5KN ·m （偏心距按0.5m 计）（2）弯矩作用平面内的强度验算及整体稳定验算：

（3）截面模量：)(310791.145

75010119.72279

验算强度时用mm b I W x x ?=+??== （验算稳定时用）3

10898.1750

10119.72279

01mm b I W x x ?=??== 格构式四肢构建对虚轴的截面塑性发展系数均为0.1y x ==γγ （见钢规表5.2.1）截面无削弱，An=A, Wnx=Wx 。

弯矩作用在主平面内的压弯构件，其强度按钢规（5.2.1）公式计算。

643n /215/86.434.1146.3210791.10.1105.2041026.110409·mm

N f mm N W M A N nx x =<=+=???+??=+=γσ （安全）

弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内的整体欧拉临界力设计值：N EA N

X E 6245222x

1071.182

.651.11026.11006.214.31.1?=?????==λπ‘

18.010

71.110409763.06

x x =???==‘E N N ? 2

431my x /215mm /55.5505.135.42)175.01(10898.1105.2040.11026.1763.010409)

·1(··mm N f N N N W M A

x x x =<=+=-????+???=-+

=’?β?σ

（安全）

注：在弯矩作用平面内柱上有侧移，取相应的等效弯矩系数βmx =1.0

（4）分肢稳定性验算：轴心压力：KN b M N N 42.17017.6825.1025

.125

.2044409240x 1=+=?+=+=

mm b L 1500001==

150][47875.4632

1500011=<====

λλ v i L （可） b 类截面，由471=λ,查钢规附录C 附表C-2得，87.01=?

223

111/215/18.623150

87.01042.170·mm N f mm N A N x =<=??==?σ（

（5）缀条稳定性验算：

KN f f

A V KN L M V y 32235

·2.6335.204==

<===（不必计算安全）

(五) 按压弯构件计算（仅考虑风荷载，不考虑上部偏心作用）

风荷载标准值按荷载规范（7.1.1-1）计算:

0z 2···W W s k μμβ=

结构基本自振周期：T1=(0.007~0.013)H=0.013×33=0.429 S 基本风压（n ≤10）W0 =0.4KN/㎡

㎡/·074.0429.04.0·22210S KN T W =?=

查荷载规范表

7.4.3，8.1=ξ。地面粗糙度按b 类，查荷载规范表

（7.4.4-1），84.0=ν，12=?

465.110

3310

32.032.02===）（）（τμ

8.2465

.11

84.08.11·1222=??+=+

=μ?ξνβ

挡风面积㎡77.045sin 5

.108

.05.116.021=?

+??=A

受风面积㎡）（385.25.12045.05.12=??+=A 挡风系数 33.0385

.277

.021==

A A φ 34.2=s μ

m /84.34.0465.134.28.2KN W K =???=

换算成线荷载标准值：㎡/02.2)2045.05.1(33.084.3KN q k =?+??= 线荷载设计值：m /83.202.24.1KN q =?=

(1) 由永久荷载效应控制的组合：（内力计算）

KNm M M w 2483302.28

6.04.10.9··9.02W Q =?????==ψγ

36730235.10.9N =??=

(2) 弯矩作用平面内的整体稳定验算：

N A E x

2Ex

1071.11.1··N

?==λπ‘ 164.01071.110367763.0N ·6

Ex =??=‘N x ? )

164.01(10898.1102480.11026.1763.010367)N 1(·A

43Ex

1-????+???=-+

=‘N

W M N

X x

mx x ?β?σ )(/215/4.567.157.402

2安全mm N f mm N =<=+=

(3) 分肢稳定验算：轴心压力：KN b M N x 17583925

.12248436724N 01=+=?+=+=

)(/215/643150

87.010175A ·N 223

111安全mm N f mm N x =<=??==?σ

(4) 缀条计算：

由可变荷载效应控制的组合：（内力计算）

f f

A V KN S S S y QiK Qi G 3285

215

1026.1235

·423302.22

4.19.0)·(4

GK 0=??=

>=????=+=γγγ

取V=42KN 计算（柱的实际剪力大于柱的计算剪力）每个缀条系面承担的剪力：KN V 21422

1V 1=?== 斜缀条内力（按桁架的腹杆计算）：KN V 3045sin 21

sin N 1t =?

=?= 斜缀条计算长度：mm 212245sin 1500

sin L 0t =?

=?=

b 斜缀条最大长细比：)(150][1349

.152122t 满足=<===

λλv t i L 2/1.1752151340015.06.0)0015.06.0(f k mm N f =??+=?+=?）（λ

根据134t =λ，查表37.0=t ?

)(/1.175/87940

37.01030A ·N 223

t 安全mm N Kf mm N t t =<=??==?σ

横缀条不必计算，采用与斜缀条相同截面。 (六)

按压弯构件计算（考虑上部偏心及风荷载作用）

（1）由永久荷载控制的组合：（内力计算）

01ci GK ·)··(γψγγQiK n

i Qi G S S S ∑-+=

KN N 409)487.04.130235.1(9.0=??+?=

)3302.28

6.04.15.048

7.04.15.030235.1(9.02????+???+??=M

m KN ·67.412)23152.23204(9.0=++=

))(·9.0(·1

GK 0由可变荷载控制的组合QiK n

i Qi G S S V ∑-+=γγγ

）（2

02.214.19.033484.19.0333022.19.0????+??+?

= KN f f

A V V KN y 32235

·34.494283.1119.0==

=>=++=）（

柱的实际剪力大于柱的计算剪力，取V=49.34KN 计算。（2）弯矩作用平面的整体稳定性计算：

N A E x

2Ex

1071.11.1··N

?==λπ‘ 18.01071.110409763.0N ·63

Ex =???=‘N x ?

)

175.01(10898.11067.4120.11026.1763.010409)N 1(·A

43Ex

1-????+???=-+

=‘W M N x

X x

mx x ?β?σ )(/215/89.6835.2654.4222安全mm N f mm N =<=+=

（3）分肢稳定性验算：轴心压力：KN b M N x 66.23941.13725.1025

.1224

.412440924N 01=+=?+=+=

)(/215/45.873150

87.01066.239A ·N 223

111安全mm N f mm N x =<=??==?σ

(4) 缀条验算：

每个缀条系面承担的剪力：KN V 67.2434.492

1V 1=?== 斜缀条内力（按平行弦桁架的腹杆计算）：KN V 89.3445sin 67

.24sin N 1t =?

=?=

稳定性验算：223

t /1.175/162940

229.01089.34A ·N mm N Kf mm N t t =<=??==?σ

（5）缀条与分肢连接焊缝计算：

采用三面围焊，取mm h f 5=>[ f h ]=mm 74.4t 5.1=,(满足)。为了方便计算，取0.1=f β验算单面连接的单角钢时强度设计值按钢规（3.4.2）条规定

折减，折减系数为K=0.85

w f w f w

f t

f f k L h N 85.0·7.0f =≤=

∑τ

所需围焊缝的计算长度：

mm f h N L w f

f t w 5216085.057.01067.2485.07.03

=????=?≥∑

按构造满焊即可。

侧墙模板支架稳定性验算

侧墙模板支架稳定性验算：（1）最大侧压力计算 F=0.22γct0β1β2ν1/2 F=γcH 按上二式计算，并取二式中的较小值。 F=0.22γct0β1β2ν1/2=0.22×25×（200/28+15）×1.2×1.15×21/2=0.22×25×4.65×1.2×1.15×1.414=49.91KN/m2 砼侧压力的计算高度高度取5.6m(取最大值) F=γcH=25×5.6=140 KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为49.91KN/m2 （2）有效压头高度 h=F/γc=49.91/25=1.996m （3）荷载组合 1.2×（4.991+0.4）+1.4（0.3+0.4）=7.45t/m2 （4）支架布置取柱网0.6m×0.6m(纵向×横向)，横杆步距为0.8m，则每根立杆受力：0.6m×0.6m/根×7.45t/m2×2=5.36t/根=107.41N/mm2。（两侧墙同时对称浇筑）（5）立杆的稳定性验算 N/ΨA≤f Ψ=N/Af=53600/(391×205)=0.668 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001附录C查得长细比λ=89 钢管的回转半径i=1/4√(D2+d2)=16mm Ψ为轴心受压构件稳定系数由λ=L0 /i可得立杆的允许长度即横杆的步距L0 =λi=89×16=1424mm 所以横杆的步距选择为0.8m满足要求。（6）模板计算侧墙面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力，取单位宽度0.6m的面板作为计算单元。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=60×1.82/6=32.4cm3； I=60×1.83/12=29.16cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算（@200mm）。 1）强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: M=0.1×7.45×0.22=0.0298t.m；面板最大应力计算值σ=29800/32400=0.920N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.920N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。2）挠度计算挠度计算公式为 1 / 2

满堂支撑架结构计算书

扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991

二、计算参数

（图1）平面图（图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2

三、次楞验算恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算（图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算

（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图（图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解

满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。二、支架计算与基础验算 (一)资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN） 0.6 40 0.9 4.5 12

模板支架计算实例

五、受力分析（一）、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m3。顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2

（二）、模板检算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ

脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算

脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有

倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。 1脚手架的倾覆验算通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算: （1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。当风荷载与一个以上的其它可变荷载组合时采用;当风荷载仅与永久荷载组合时采用。对于平、立面无突出凹凸不平的脚手架，以下简称为规整脚手架，其倾覆验算应按如下表达式进行: （2）式中:为起有利作用的永久荷载的荷载分顶系数;cw、wk为风荷载的效应系数、风荷载的标准值。对于规整脚手架，其上作用的永久荷载、可变荷载是抗倾覆的，

满堂支架设计与验算方案

一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求（1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。（3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。

脚手架稳定性验算

附件：脚手架受力验算 1、参数信息（1）脚手架参数本计算书按照脚手架搭设高度拟定为20米来计算；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大横杆和横撑（以下称小横杆）的步距为米；采用的钢管类型为Φ；横杆与立杆连接方式为双扣件：取扣件抗滑承载为系数为；（2）活荷载参数施工均布活荷标准值： m3；脚手架用途：施工行走脚手架；同时施工层数：2层。（3）风荷载参数本工程地处四川盆地南部，基本风压取 m2；风荷载高度变化系数U z 为，风荷载体型系数U s 为；脚手架计算中考虑风荷载作用。（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m2)：；脚手板自重标准值 (kN/m3)：；安全设施与安全网 (kN/m3)：；脚手板类别: 5分板；每米脚手架钢管自重标准值。 2、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001 ) 第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值 10.0384/P kN m = 5 分板的荷载标准值 20.5x1/20.25/P kN m == 活荷载标准值 1.5x1/20.75/Q kN m == 静荷载的计算值 11.2x0.03841.2x0.250.3461/q kN m =+= 活荷载的计算值 21.4x0.751.05/q kN m == 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) （2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： 221max 11 0 .080.10M q l q l =+ 跨中最大弯矩为 ()22max 0.08x0.34610.10x1.05x10.1327M kN m =+=? 支座最大弯矩计算公式如下： 222max 110.100.117M q l q l =-－支座最大弯矩为 ()22max 0.10x0.34610.117x1.05x 10.1575M kN m =-+=-? 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： 620.157510/508031.004/kN mm σ=?= 大横杆的计算强度小于mm 2，满足要求。 q 1q 1 q 1q 1

满堂脚手架设计计算法(最新)

满堂脚手架设计计算方法钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。一、参数信息: 1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。采用的钢管类型为Φ48×3.5。横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:

满堂支架设计计算

满堂支架计算书一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m，顶宽13.00 m，梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t（247.21×2.6+61.92）；35m中跨梁

单重为986.52t（346.09×2.6+86.68）。墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板，芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ48mm×3.5mm钢管，通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木；采用方木垫块时，方木应沿纵桥向连续布设，以保证立杆荷载均匀传至地基。受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算： 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重：212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重：185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共：6.15×25×2 =307.5 m2 共重：307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.2m布置）共重：（25÷0.2）×（9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2）×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木共重：25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t

箱梁模板支架验算(两箱室)

箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8

立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4

脚手架稳定性计算

脚手架立杆的稳定性计算 2010-09-12 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz μs ω0 其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： ω0=0.37kN/m2； μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74，0.74； μs -- 风荷载体型系数：取值为1.132；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2； Wk2=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 分别为: Mw1=0.85 ×1.4Wk1Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN?m； Mw2=0.85 ×1.4Wk2Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN?m； 1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值：N=Nd=8.487kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值：N=N'd= 8.991kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得： k=1.155 ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5 ；

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法（新）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。一、参数信息: 1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。采用的钢管类型为Φ48×3.5。横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。

支架稳定性验算

现浇门式墩盖梁碗扣架稳定性的验算 1、工程概况龙华河1号大桥是五台至盂县高速公路上跨越龙华河的一座大桥，位于盂县下社镇碾子坪村西约100m处，本桥中心桩号为K36+700，右前夹角为90°。龙华河1号大桥施工图设计方案为上部采用20×25米预应力混凝土连续箱梁，下部结构桥墩采用门式墩，基础采用灌注桩基础；承台采用肋板台，基础采用灌注桩基础。 2 施工方案 1、参考资料 1.1钢结构设计手册 1.2路桥施工计算手册 1.3GB3811-2008起重机设计规范 1.4公路桥梁施工技术规范 1.5五台至盂县龙华河1号大桥设计图纸 2.1 地基处理在支架架立前，在支架搭设范围内，首先进行基础处理，处理方案为对原地面开挖换填，根据现场情况，开挖表层70cm虚土，然后抛填50cm卵石，砂砾填筑按照路基96区填筑要求实施，用人工配合推土机平整场地后用20T以上压路机压实，如现场发现局部软弱地段，则重新开挖回填处理，砂砾填筑完成后，在地基表面浇筑20cmC20砼，浇筑宽度为支架搭设宽度两边加1m，在支架地基外侧设置排水沟，防止地基积水软化造成支架下沉。 2.2满堂支架：采用满布搭设的碗扣式支架，采用10㎝×15㎝方木做地梁，横向通长布置；支架立杆间距普通段按0.3m×0.3m布置；门洞旁采用0.3m×0.3m双

支，横杆采用HG-90，竖向步距采用1.2m，立杆主要采用LG-300，结合梁体距地面的实际高度，可在顶托下加顶管（DG-210及DG-90）进行调整，托架和底座的调节长度必须满足施工需要，支架的搭设宽度超出盖梁四周各0.5m。支架安装就位后进行横、纵梁安装，横梁采用15×15㎝方木，横向间距同立杆间距；纵梁采用10×10㎝方木，置于纵梁之上，纵向间距30㎝。盖梁底模采用1cm厚钢板加工、侧模采用定型模板。为保证支架的稳定性，必须按安全规范纵横向每六排立杆设一道剪刀撑。具体见箱梁支架横断面示意图：支架拼装注意事项：a.支撑架立杆接缝应在同一水平面，顶杆仅在顶端使用，以便能插入托座。 b.支撑架拼装到3～5层时，应检查每根立杆底座下是否上浮松动，否则应旋紧可调底座或用薄铁片填实。 c.整架拼装完后应检查所有扣件是否扣紧，松动的应用锤敲紧。d.支撑架宽高比一般不能超过5,否则必须按有关规定设置缆风绳。 2.3 支架预压采用砂袋按100%荷载进行预压，在地面上以纵横间隔5m和在模板上按高程控制点位分别设置观测点，预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录。沉降稳定的标准为沉降量＜1mm／d，卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程，具体布置按二次抛物线方*x（30-x）/302,实测弹性变形加上箱梁自重及1/2汽车荷载和第1000 程分配y=4*f 拱天混凝土收缩徐变所产生的竖向挠度即：f+L/1600。 3 支架受力验算方法

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下：表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。

支架稳定性验算计算书

xx高速公路xx连接线工程 xx标段盖梁支架施工设计计算

一、工程概况 xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。 197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。 257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。 200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值： A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa； A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa； Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa； Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。三、盖梁支架计算 3.1满堂支架计算（1）支架设计 197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调

满堂支架及门洞支架验算(最终版)

重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程环山公园站～长河站区间（高架段）箱梁满堂支架及门洞支架安全检算报告重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司二〇一五年一月

重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程环山公园站～长河站区间（高架段）箱梁满堂支架及门洞支架安全检算报告审查：复核：审核：重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司二〇一五年一月

目录第一章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2主要计算依据 (6) 第二章简支箱梁支架结构受力计算 (6) 2.1方木检算 (9) 2.2立柱检算 (14) 2.3支座检算 (17) 第三章连续箱梁支架结构受力计算 (18) 3.1方木检算 (20) 3.2立柱检算 (26) 3.3支座检算 (29) 第四章连续箱梁门洞支架结构受力计算 (30) 4.1贝雷梁上部型钢计算 (30) 4.2贝雷梁计算 (31) 4.3贝雷梁下部型钢验算 (32) 4.4钢管立柱计算 (34) 4.5基础计算 (34) 第五章结论及建议 (35) 5.1结论 (35) 5.2建议 (35)

第一章概述 1.1工程概况本工程（建新东路-王家庄段）线路长度33.42km，其中地下段长度为27.04km，高架段长度为6.38km。环山公园站至长河站区间高架总长1130.906m，共29跨，均为群桩基础；1#为桥台，2#～21#墩为花瓣式桥墩，22#～30#为矩形双肢墩（上设盖梁），墩柱高度1.8～15米；其中11#～14#墩、27#～30#墩为现浇连续箱梁，其余为预应力简支箱梁，标准梁宽10.4m（1～21#墩，21#至30#墩梁宽渐变）。高架段箱梁参数统计表如下：表1：桥梁箱梁参数统计表 2m梁高双线单箱单室箱梁断面图如下（腹板加厚段）：图1.1：双线简支梁标准断面箱梁 1

箱梁桥满堂支架设计计算

满堂支架设计计算（一）（0#台—1#墩）目录一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力

根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。三、箱梁砼自重荷载分布根据设计图纸，箱梁单重为819t。墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表：分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷

门洞支架稳定性验算书

门洞支架稳定性验算书一、支架验算依据 ⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） ⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011） ⑶《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTG025-86） ⑷《钢结构计算手册》 ⑸《路桥计算手册》 ⑹《碗口式钢管脚手架施工现场实用手册》二、支架设计要点支架采用钢管柱、槽钢梁组成的梁柱式简支结构，标准跨径设计5.5m、，横向钢管柱间距5.0m，每排4根，直径478mm壁厚8mm。每排钢管柱上横向布置1道I32b工字钢横梁，纵向布置116道[10槽钢梁，中心间距20cm。槽钢梁上横向铺设竹跳板。门洞支架断面图

三、支架验算内容门洞钢支架功能主要为满足工人在竹跳板上修补桥梁底板作业。力学验算只需考虑人群及机具荷载，以及自身自重。人群及机具工作荷载按规范取 2.5KN/m2*1.2=3KN/m2。 1、[10纵梁荷载效应纵梁跨径5m。一根分配梁跨中承担荷载为： q=3*0.2+0.1=0.7KN/m。M=qL2/8=2.2 KN.M； [10槽钢参数：Wx=39.7cm3 Ix=198cm4 结构抗力： M=190*39.7/1.2/1000=6.29 KN.m 安全系数： K=6.29/2.2=2.86（倍） 2、I32横梁计算荷载效应每个门洞设2排8根478mm的钢管柱，中间柱间距500cm,一根横梁承担荷载为（横梁自重1.75KN/M） q=（23*6*3+116*6*10*10/1000）/2/23+0.5=11.01KN/m。 M= ql2/8=11.01*52/8=34.4KN.m I32b参数：Wx=726cm3 Ix=11600cm4 结构抗力： M=190*726/1.2/1000=114.95 KN.m

满堂支架设计验算书

满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March

德商高速公路夏津至聊城段路桥二标聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥支架设计验算书编制：审核：批准：中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段路桥二标项目经理部

目录一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)

四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥支架设计验算书

模板支架计算书

模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下：二、荷载计算： 1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值：

qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算：支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求