双孔箱涵框架配筋计算
框架梁钢筋配筋率计算实例
框架梁的钢筋配筋率是根据设计要求和构件尺寸计算出来的，下面是一个简单的实例：假设有一个宽度为400毫米、高度为600毫米的矩形截面框架梁，长度为5米，设计要求承受最大荷载为100吨。
假定采用HRB400级别的钢筋，则可以按如下步骤计算梁的钢筋配筋率：1. 计算梁的截面面积：截面面积=宽度×高度=0.4m×0.6m=0.24平方米。
2. 根据设计要求计算梁的弯矩：最大弯矩=M=100吨×5米×10=5000kN·m。
3. 假设采用直径为20毫米的HRB400钢筋进行配筋，则单根钢筋的抗弯能力为Asfy=π×(20毫米/2)²×275MPa≈1539.38mm²。
4. 确定钢筋的配筋率：As/A=5000kN·m/(0.24m²×275MPa)=76.32%。
5. 对于钢筋的层间距离，根据混凝土结构设计规范的相关规定，可按照以下公式计算：h0=0.45×min(h, b)≈0.45×400毫米≈180毫米。
6. 计算钢筋的数量：As=As/A×A=0.76×0.24平方米×1539.38mm²≈281.67mm²。
因此，需要配筋的钢筋根数N≈281.67mm²/1539.38mm ²≈0.183根。
7. 将钢筋等分到每层中，计算每层的钢筋根数：每层钢筋根数=N/2≈0.09根。
8. 按照设计要求和规范要求确定钢筋的位置、间距和弯曲半径等参数。
需要注意的是，上述计算仅为示例，实际的梁的钢筋配筋率需要根据具体的设计要求和结构尺寸进行计算。
双孔涵洞结构计算实例
席家泵站涵洞结构计算书一、已知条件堤顶至顶板填土高度H d=1.08m填土内摩擦角φ=25°洞身每孔净宽B=2m洞身每孔净高H=2m底板厚d1=0.4m顶板厚d2=0.4m侧墙厚d3=0.4m中隔板厚d4=0.3m过流量Q=5.50m3/s混凝土强度等级C25工况为洞内无水0.2*0.2二、荷载计算1、作用于洞顶的均布垂直土压力q t2H d /B 1=1.08/5.1=0.02，查表得K s =1.0。
q t2=1.20×K s γH d =1.20×1.0×18×1.08=23.33kN/m 2、作用于侧墙水平分布土压力q t3、q t4 q t3=1.20×γ(H d +d 2)tan 2(45-2φ)=1.20×18×(1.08+0.4)tan 2(45°-2250)=12.97kN/mq t4=1.20×γ(H d +d 2+H)tan 2(45-2φ)=1.20×18×(1.08+0.4+2.0)tan 2(45°-2250)=30.51kN/m作用于侧墙的荷载无水压力，则 q 3=q t3=12.97 kN/m ，q 4=q t4=30.51 kN/m 3、洞顶承受的车辆荷载Q Q=A P=()()4.230tan 26.130tan 219600++d d H H =()()4.230tan 08.126.130tan 08.121960+⨯⨯+⨯⨯=18.87 kN/m 3、作用于顶板的垂直均布荷载总和q 2q 2=q t2+1.05×γc d 2+1.2×Q=23.33+1.05×25×0.4+1.2×18.87=56.47kN/m 4、作用于底板底面的垂直均布荷载总和q 1 q 1=q 2+143)2(05.1B d d H c +γ=56.47+1.05×25×2×(2×0.4+0.3)/5.1 =67.79 kN/m 二、固端弯矩计算M FAC =-12212L q =-1235.247.562⨯=-25.99kN·mM F CA =- M F AC =25.99kN·mM FBD =12211L q =1235.279.672⨯=31.20kN·mM F DB =- M F BD =-31.20kN·mM F AB =()30122234223Lq q L q -+=()304.297.1251.30124.297.1222⨯-+⨯=9.59kN·mM FBA =()20122234223L q q L q --- =()204.297.1251.30124.297.1222⨯--⨯-=-11.28kN·m三、抗弯劲度系数K AC =132124L d =35.2124.043⨯⨯=0.00908K BD =131124L d =35.2124.043⨯⨯=0.00908K AB =K BA =233124L d =4.2124.043⨯⨯=0.00889四、杆端弯矩分配系数 μAC =AB AC AC K K K +=00889.000908.000908.0+=0.505μAB =AB AC AB K K K +=00889.000908.000889.0+=0.495μBA =BD BA BA K K K +=00908.000889.000889.0+=0.495μBD =BD BA BD K K K +=00908.000889.000908.0+=0.505五、杆端弯矩传递系数各杆件向远端传递系数均为1/2。
小型涵洞钢筋计算公式
小型涵洞钢筋计算公式在道路建设中，小型涵洞是一种常见的结构，用于解决道路交叉、河流穿越等问题。
小型涵洞的设计和施工需要考虑到各种因素，包括地质条件、水流情况、交通流量等等。
其中，钢筋的计算是小型涵洞设计中非常重要的一部分。
本文将介绍小型涵洞钢筋计算的相关公式和方法。
首先，我们需要了解小型涵洞的结构和受力情况。
小型涵洞通常由墩柱、拱肋和顶板组成，承受着来自地表和水流的压力。
在设计小型涵洞的钢筋时，需要考虑到这些受力情况，以保证结构的安全和稳定。
钢筋的计算涉及到钢筋的截面积、受力情况和混凝土的强度等因素。
在小型涵洞设计中，常用的钢筋计算公式包括以下几种：1. 钢筋截面积计算公式。
钢筋截面积的计算公式为，As = (M / (f d)) 1000。
其中，As为钢筋截面积，M为弯矩，f为混凝土的抗压强度，d为截面高度。
这个公式用于计算钢筋的截面积，以满足结构的强度要求。
2. 钢筋屈服弯矩计算公式。
钢筋屈服弯矩的计算公式为，Mf = As fy (d a)。
其中，Mf为钢筋的屈服弯矩，As为钢筋截面积，fy为钢筋的屈服强度，d为截面高度，a为受压区高度。
这个公式用于计算钢筋的屈服弯矩，以确定钢筋的数量和布置方式。
3. 钢筋配筋率计算公式。
钢筋配筋率的计算公式为，ρ = (As / bd) 100%。
其中，ρ为钢筋配筋率，As为钢筋截面积，b为截面宽度，d为截面高度。
这个公式用于计算钢筋的配筋率，以确定结构的受力性能。
以上公式是小型涵洞钢筋计算中常用的公式，通过这些公式可以计算出小型涵洞结构中钢筋的数量、截面积和布置方式，以满足结构的强度和稳定性要求。
除了以上公式外，还需要考虑到小型涵洞的实际情况，包括地质条件、水流情况、交通流量等因素。
在实际设计中，需要根据这些因素进行综合考虑，以确定钢筋的具体参数和布置方式。
在实际施工中，还需要对钢筋进行验收和监控，以确保钢筋的质量和安全性。
同时，还需要对结构进行定期检测和维护，以保证结构的安全和可靠性。
箱涵设计计算书
一． 设计资料地下通道净跨径L0=6m ，净高h0=3.5m ，箱顶填土厚为3m ，土的内摩擦角φ为30°，填土的密度γ1=20KN/m3。
箱涵主体结构混凝土强度等级为C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为C15，纵向受力钢筋采用HRB335钢筋。
地基为强风化砂岩。
汽车荷载等级为城-A 级。
二． 设计计算 （一）尺寸拟定顶板、底板厚度δ=50cm 侧墙厚度t=50cm故计算长度 m t L l 5.65.060=+=+=m H h 0.45.05.30=+=+=δ（二）荷载计算 1．恒载竖向恒载标准值 221/5.725.025320m KN H q v =×+×=•+•=δγγ水平恒载标准值顶板处22121/20320)23045()245(m KN tg H tg q h =××−=••−=oooγφ底板处22122/50)5.43(20)23045()()245(m KN tg h H tg q h =+××−=++••−=oooδγφ2．活载一个汽车后轮荷载横向扩散长度28.103.230326.0fo =×+tg ，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；一个汽车后轮荷载纵向扩散长度2.626.386.1303225.0p f o =×+tg 。
按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长m tg a 96.83.12)8.130326.0(=+×+×+=o 。
纵向分布长分两种情况，第一种情况考虑1、2、3轴荷载重叠，此时纵向分布长m tg b 52.82.16.32)303225.0(=++××+=o ；第二种情况只考虑4轴荷载，此时纵向分布长m tg b 72.32)303225.0(=××+=o 。
车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8)14014060(2m KN q v =×++×=车；按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002m KN q v =××=车。
钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)精选全文
（一）孔径及净空净跨径L 0 = 6.00m 净高h 0 = 3.00m（二）设计安全等一级结构重要性系数r 0 =1.1（三）汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级（四）填土情况涵顶填土高度H = 1.5m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =260kPa（五）建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 钢筋弹性模量E s =200000MPa涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)、截面尺寸拟顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.15m 侧墙厚度t =0.5m C 2 =0.15m 横梁计算跨径L P = L 0+t= 6.5m L = L 0+2t=7m 侧墙计算高度h P = h 0+δ= 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度B =7.2m图 L-01（一）恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =41.00kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(457.72kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan228.32kN/m 2钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算三 、 荷 载 计 算（二）活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布> 1.3/2 m > 1.8/2 m故车轮压力扩散线相重 a =(0.6/2+Ht3.100m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.966 m > 1.4/2 m故 b =(0.2/2+Ht 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°8.74kN/m 2（一）构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.54（二）节点弯矩和1、a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC =-1/(K+1)·pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2=0侧墙内法向力N a3 = N a4=pL P /2恒载p = p 恒 =41.00kN/m 2M aA = M aB= M aC =-93.83kN ·m N a3 = N a4=133.25kN 车辆荷载p = q 车 =32.26kN/m 2M aA = M aB= M aC =-73.82kN ·m 图 L-02N a3 = N a4=104.84kN2、b种荷载作用下 (图M bA = M bB = M bC =-K/(K+1)·ph P 2/12N b1= Nb2=ph P/2N b3 = N b4=0恒载p = e P1 =7.72kN/m 2M bA = M bB= M bC =-2.76kN ·m N b1 = N b2=13.52kN3、c种荷载作用下 (图图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[M cB = M cC =-K(2K+7)/[N c1 =ph P/6+(McA-M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -N c3 = N c4=0恒载p = e P2-e P1 =20.60kN/m 2M cA = M cD =-4.00kN ·m M cB= M cC=-3.36kN ·m N c1 =11.83kN N c2 =24.21kN图 L-044、d种荷载作用下 (图1.17 m0.6/2+Htan30°=四 、 内 力 计 算M dA =-[K(K+3)/[M dB =-[K(K+3)/[M dC =-[K(K+3)/[M dD =-[K(K+3)/[N d1 =(M dD-M dC )/h P N d2 =ph P -(M dD -M dC )/h P N d3 = N d4=-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =8.74kN/m 2M dA =-16.68kN ·m M dB =10.09kN ·m M dC =-13.21kN ·m M dD =13.56kN ·m 图 L-05N d1 =7.65kN N d2 =22.95kN N d3 = N d4=-3.59kN5、节点弯矩、轴力计算（1）按《公路桥涵设计（2）按《公路桥涵设计（3）按《公件内力计1、顶板 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =94.36kN N x = N 1 =46.19kN M x=M B +N 3x-271.64kN·m V x = Px-N 3=5.02kN2、底板 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车-=83.72kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车=105.01kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =84.94kN M x =M A +N 3x-ω1·x 2/2-=270.75kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-12.28kN3、左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=23.05kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车51.88kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =301.65kNM x =M B +N 1x-ω1·x 2/2-=-172.20kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=6.76kN 4、右侧墙(图L-09)ω1 =1.4e P1 =10.81kN/m 2ω2=1.4e P2 =39.65kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =301.65kN图 L-08图 L-09图 L-06图 L-07M x =M C +N 1x-ω1·x 2/2-=-186.09kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-14.66kN5、构件内力汇总表（1）承载能（一）承载能力极1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =6.50mh =0.50ma =0.05m h 0 =0.45mb =1.00mM d =271.64 kN ·m ，N d =46.19 kN ， V d=5.02 kNe 0 = M d /N d=5.881i =h/121/2=0.144m五 、 截 面 设 计（3）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下长期组合如下表：（2）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下短期组合如下表：长细比l 0/i =45.03> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 035.483> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2=1.15- 1.020> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.009由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a 6.135mr 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)311.73 =13800x(0.45-x/2)解得x =0.053 m≤ξb h 0 =0.56×0.45 =0.252 m 故为大偏心受压构件。
框架梁配筋计算
框架梁配筋计算上部贯通筋长度＝各跨长之和-左支座内侧-右支座内侧+锚固＋搭接长度 端支座锚固长度的判别条件：1、当支座宽度-保护层>=Lae且>=0.5hc+5d时，锚固长度＝max（Lae，0.5hc+5d）2、支座宽度－保护层<Lae时，锚固长度＝支座宽度－保护层+15*D端支座负筋上排钢筋长度＝Ln/3+锚固下排钢筋长度＝Ln/4+锚固（注：Ln为梁净跨长,锚固同梁上部贯通筋端锚固）中间支座负筋上排钢筋长度＝2*Ln/3+支座宽度下排钢筋长度＝2*Ln/4+支座宽度架立筋架立筋长度＝Ln/3+2*搭接（现在平法中搭接是150MM）下部钢筋框架梁下部钢筋＝净跨长度+2*锚固(或0.5Hc+5D)注：HC指柱宽，D指钢筋直径梁侧面钢筋（以通长为例）梁侧面钢筋长度＝各跨长之和-左支座内侧-右支座内侧+锚固＋搭接长度（当为梁侧面构造时，搭接与锚固长度为15*D；当为梁侧面受扭纵向钢筋时，锚固长度同框架梁下部钢筋）拉筋长度＝梁宽-2*保护层+2*11.9d+d拉筋根数＝（梁跨净长-50*2）/箍筋非加密间距*2+1）箍筋长度＝2*(梁高-2*保护层+梁宽-2*保护层)+(11.9*2+4)d 根数计算＝2*[(加密区长度-50)/加密间距+1]+(非加密区长度/非加密间距-1）注：当为一级抗震时，箍筋加密长度为Max（2*梁高，500） 当为二~四级抗震时，箍筋加密长度为Max（1.5*梁高，500）吊筋和次梁加筋吊筋长度＝2*20D（锚固长度）+2*斜段长度+次梁宽度+2*50 注：当梁高≤800时，斜段长度=（梁高-保护层*2）/sin(45°) 当梁高>800时，斜段长度=（梁高-保护层*2）/sin(60°)关于现浇板板内钢筋常见的主要有:(1)板水平受力底筋,竖向受力底筋(板中间层筋),(2)板水平受力面筋,竖向受力面筋(3)支座非贯通纵筋(边支座与中间支座)(4)分布筋板受力底筋：受力钢筋长度=板跨净长+两端锚固(在梁宽/2,5*D中取大值) 受力钢筋根数=(板跨净长-2*50)/布置间距+1板受力面筋：受力钢筋长度=板跨净长+两端锚固(La)受力钢筋根数=(板跨净长-2*50)/布置间距+1板受力面筋在端支座的锚固有三种构造:(1)直接取La(2)梁宽+板厚-2*保护层(3)梁宽/2+板厚-2*保护层板负筋及分布筋(一) 板边支座负筋板边支座负筋长度=左标注/(右标注)+左弯折/(右弯折)+锚固(同面筋的锚固取值)（二）板中间支座负筋板边中间支座负筋长度=左标注+右标注+左弯折+右弯折+支座宽度分布筋长度为=L净跨-两侧负筋的标注之和+2*300分布筋根数：(左标注-50)/分布筋间距+1+(右标注-50)/分布筋间距+1。
箱涵设计计算精选全文完整版
）203(45h)tg (H e 21p2-+γ=可编辑修改精选全文完整版箱涵结构计算一、设计资料净跨径L 0为4.5m ，净高位2m ，箱涵填土高H 为0.7m ，土的摩擦角ϕ为30，土的容重γ1=19KN/m ³,设箱涵采用C20砼和HRB335钢筋。
二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1） 顶板、底板厚度δ=40cm （C 1=15cm ）侧墙厚度 t=36cm （C 2=15cm ） 故 L p =L 0+t=4.5+0.36=4.86mh p =h o +δ=2.0+0.4=2.4m（二）荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力P =γ1 H+γ2δ=19×0.7+25×0.4 = 23.2 KN/㎡ 恒载水平压力 顶板处=19×0.7×tg ²30º=4.43 KN/㎡底板处：=19 ×（0.7+2.8）×tg ²30 =22.16 KN/㎡2.活载公里-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算 一个汽车后轮横向分布宽>1.32m 0.62+0.7tg30°=0.704m <1.82m 故，两列车相邻车轴有荷载重叠，应按如下计算横向分布宽度a=（0.62+0.7tg30°）×2+1.3=2.708 m 同理，纵向：0.22+0.7tg30°=0.504<1.4/2m 故b=（0.22+ 0.7tg30°）×2=1.008m车辆荷载垂直压力q 车= 1402.708×1.008= 51.29 KN/㎡车辆荷载水平压力e 车=51.29tg ²30°=17.10 KN/㎡ ）203(45h)tg (H e 21p2-+γ=三、 内力计算 1 .构件刚度比677.086.44.236.011214.01121I e 22121p1=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=p L h I2 .节点弯矩和轴向力计算 （1）α种荷载作用下（图2） 涵洞四角节和弯矩: M aA =M aB =M aC =M aD = - 1K+1 · PLp²12N a1=N a2=0 N a3= N a4= PLp2恒载（p=P ）M aA = -10.677+1 · 23.3×4.86²12 = -27.351 KN ·mN a3= 23.3×4.862 = 56.62KN车辆荷载（p=q 车）M aA = -10.677+1 · 51.29×4.86²12 = 60.56 KN ·mN a3= 51.29×4.862 = 124.63KN（2）b 种荷载作用下（图3） M aA =M aB =M aC =M aD = -K K+1 · Php²12N b1=N b2= Php2N a3= N a4=0 恒载（p=eP1） M bA = -0.6770.677+1 ·4.43×2.4²12=-0.858 KN ·mN b1= 4.43×2.42 =5.316KN（3）C 种荷载作用下（图4）60Ph )3K )(1K ()8K 3(K M M 2p cD cA •+++-== 60Ph )3K )(1K ()7K 2(K M M 2p cC cB •+++-== p cBcA p 1h M M 6Ph Nc -+=pcBcA p 2h M M 3Ph Nc --=恒载（p=ep2-ep1=22.16-4.43=17.73 KN ）604.273.17)3677.0)(1677.0()8677.03(677.0M M 2cD cA ⨯⨯+++⨯-== = -1.875 KN ·m604.273.17)3677.0)(1677.0()7677.02(677.0M M 2cC cB ⨯⨯+++⨯-== = -1.561 KN ·mKN 96.64.2561.1875.164.273.17Nc 1=+-+⨯=KN 315.144.2561.1875.134.273.17Nc 2=+--⨯=（4）d 种荷载作用下（图5）4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dA ⋅++++++-= 4Ph ]5K 153K 5)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dB ⋅++-+++-= 4Ph ]5K 153K 5)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dC ⋅++++++-= 4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dA⋅++-+++-= pDCdD d1h M M N -=pDCdD p d2h M M Ph N -=-车辆荷载（P=e 车=17.10 KN/m ²）0673.05677.0153677.05)3677.04677.0(6)3677.0(677.05K 153K 5)3K 4K (6)3K (K 22=+⨯+⨯++⨯++=++++++5797.05677.0152677.0105K 152K 10=+⨯+⨯=++4213.05677.0153677.055K 153K 5=+⨯+⨯=++m KN 932.1544.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅-=⨯⨯+-=m KN 717.844.210.17)4213.00673.0(M 2dB ⋅=⨯⨯--=m KN 113.2544.210.17)4213.00673.0(M 2dC ⋅-=⨯⨯+-=pCdB d4d3h M d M N N --==m KN 617.1244.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅=⨯⨯--=KN 72.154.2113.25617.12N d1=+=KN 32.2572.154.210.17N d2=-⨯=KN 96.686.4113.25717.8N N d4d3-=+-==（5）节点弯矩和和轴力计算汇总表（6）荷载效应组合。
双孔钢筋混凝土箱涵设计
２ 设计参数 的确定
如图 １ 、 ２所 示 ， 路面至 顶板 的填土 高度 Ｈｄ ＝ ２ ． ０ ｍ， 填 土 内 摩擦 角 （ ｐ ＝ ３ ０ 。 ， 洞身每孔 净宽 Ｂ ＝ ４ ． ０ ｍ， 净高 Ｈ＝ ３ ． ５ ｍ， 顶板及底
板厚度 ｄ ， ＝ ｄ ｚ ＝ ０ ． ４ ｍ，侧墙 厚 度 ｄ ３ ＝ ｄ ４ ＝ ０ ． ３ ｍ，加腋 尺寸 ０ ． ２ ５×
查取 ； 为洞顶 以上填土高度 ｍ） 。
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作者简介 ： 程 扬（ １ ９ ８ ２ 一） ， 女， 安徽安庆人 ， 工程师。
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建
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２ ０ １ ３年第 ３期（ 总１ ９ １期 Ｊ
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２ ０ １ ３年 第 ３期 （ 总１ ９ １期 ）
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双孔钢筋混凝土箱 涵设计
Ｂ ｏ ｘ － Ｃｕ ｌ ｖ ｅ ｒ ｔ Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ Ｄｉ ｐ ｌ ｏ ｐ ｏ ｒ ｅ Ｒｅ ｉ ｎ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｄ Ｃｏ ｎ ｃ ｒ ｅ ｔ ｅ
程 扬 （ 安 徽 省 安 庆 市 城 乡 规 划 设 计院， 安 徽 安 庆 ２ ４ ６ ０ ０ ０ ）
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图２
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程 研
１ 工 程 概 况
本工程还建点位于 『 不宁新县城沪蓉高速公路南侧 ， 经一路
和经二路之间 ， 占地面积约 ２ ２ ｈ ｍ 。小 区内有一条河道 由南 自 北 穿过小 区内道路景观节点 ， 河道水面宽为 ８ ｍ， 为保证此处河
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0.076861393 0.08 3014.666667 10 25 4908.738521 192.3513457 0.009817477 0.487313607 0.20084784 0.012539982 0.09 3391.5 5 20 1570.796327 81.7245709 0.003141593 -3.406411404 -1.307105924 0.012399138 0.098 3692.966667 5 20 1570.796327 80.8066779 0.003141593 -3.457600286 -1.338249695 844.55
箱涵结构计算书 顶中节点Wmax(mm) -0.179711352
Hale Waihona Puke 共6页 第5页箱涵结构计算书 底中节点as 底中节点RS 底中节点As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底中节点Wmax(mm) 顶板跨中as 顶板跨中RS 顶板跨中As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm ) OSS Pts E 顶板跨中Wmax(mm) 底板跨中as 底板跨中RS 底板跨中As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底板跨中Wmax（mm) 断面抗剪能力Vr(KN) 剪力(KN) 弯起钢筋抗剪能力(KN)
2
4.2 4.5 1 -123.54 -124.97 -252.49 -936.46 127.32 125.89 1000 950 0.010139735 0.07 2637.833333 5 20 1570.796327 79.29825235 0.003141593 -3.544295775 -1.31963738 0.010257105 0.071 2675.516667 5 20 1570.796327 80.21614534 0.003141593 -3.491152277 -1.341361064 0.020723505 0.144 5426.4 10 22 3801.327111 66.97069954 0.007602654 -1.172392174
共6页 第5页
箱涵结构计算书
双孔箱涵配筋计算
断面形式 断面宽B （m) 断面高H(m) 壁厚(m) 顶角弯矩MA(KN*M) 底角弯矩MC(KN*M) 顶中节点弯矩MB(KN*M) 底中节点弯矩MD(KN*M) 顶板跨中弯矩MAB(KN*M) 底板跨中弯矩MCD(KN*M) 单位板宽B（mm) 板高H（mm) 顶角as 顶角RS 顶角As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts (0.004<=Pts) E (0.4<=E<=1) 顶角Wmax(mm) 底角as 底角RS 底角As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底角Wmax(mm) 顶中节点as 顶中节点RS 顶中节点As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm ) OSS Pts E 共6页 第5页