30t+30tX58m电磁挂梁桥吊设计计算书
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。
即：Q主+Q副≥125.39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。
（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
12.0 29.829.829.227.7 24.6 23.3 21.8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21.6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16.0 16.0 16.3 16.3 16.3 16.316.316.3 15.2 13.718.0 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.612.6 12.219.0 9.7 9.7 9.7 9.7 9.7 9.710.7 23.0 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 9.1 26.0 4.6 4.6 4.6 4.6 4.6 6.8 29.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.5 35.0 1.7 1.7 1.7 3.0 38.0 0.5 0.5 1.8 41.0 0.9 2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。
xxx大桥计算书新规范30米T梁(参考Word)
xx 大桥计算书（新规范）一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值：1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预 =29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96mT梁翼缘有效宽度：B=2.42mT梁高：h=1.96m7．设计依据：1）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）2）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）3）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）4）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）5）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）6）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）7）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、计算主要内容1)T梁抗弯极限承载力验算2) T梁正应力验算3) T梁主应力验算4) T梁刚度验算三、计算方法无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
30t-18m贝雷桁架门吊计算书
1.45 13 0.15 2.83kN
③支腿风阻力 支腿受风面积： A3 3m 2 风力系数： C3 1.4
5
30t/18m-16m 起重机计算书 Fw3 2C 3 A3 q I 2 1.4 3 0.15 1.26kN
六、支腿、下横梁强度计算 ............................................................. 9
1．计算载荷 ....................................................................................................................... 9 2．截面特性 ..................................................................................................................... 11 3．门架平面内计算 ....................................................................................................... 122 4．支腿刚架平面内的计算 ........................................................................................... 133 5．支腿强度校核 ............................................................................................................. 17 6．下横梁的强度校核 ..................................................................................................... 18
桥梁吊装计算书
石鼓立交架梁专项方案专家评审会建议所需数据计算结果1、 16米吊环承重能力验算：如图所示为吊机起吊时的立面图，钢丝绳采用4根长为12米6×37+1，抗拉强度170kg/mm ²的φ47.5mm ，由其几何关系可知：钢丝绳与梁顶面的夹角： θ=arccos 125.0722+=54.3º吊环到梁顶面的高度： H=12*sin54.3=9.7m 单根钢丝绳承重能力： 1T =Sin54.3423=812.075.5=7.1t 安全系数： K =12T T =143/7.1=20>6 符合规范要求其中：2T --每根钢丝绳破断拉力143t 2、 吊机支腿反力验算： (1)采用75t 吊机吊装时：支腿反力： 1M =()3.1223411⨯+G =()3.12234541⨯+=18.36t 支腿对地基产生压强： 1P =SM 1==436.1845.9 kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：1G --75t 吊机自重45t ；S —支腿下垫方木面积，采用2×22m 。
(2)采用150t 吊机吊装时：支腿反力： 2M =()3.1265412⨯+G =()3.126511041⨯+=46.31t 支腿对地基产生压强： 2P =SM 2==431.46115.8kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：2G --150t 吊机自重110t ； 3、 钢绞线摩阻力验算：现场所用的板梁最重为65t ，每片梁上有四个吊点。
每个吊点有两根钢绞线，承受16.25t 的拉力，如图所示每个吊点钢绞线所受到的摩擦阻力：MS f 21=S=πDL即：MS f 21==2×1.29×π×15.2×2000=24.6t>16.25t每个吊点所受力为16.25t ，满足受力要求其中：M—C50混凝土与钢绞线粘结系数，取1.29Mpa.S—钢绞线与混凝土的接触面积。
30t+30tX58m电磁挂梁桥吊设计计算书
30t+30t 58m电磁挂梁桥吊设计计算书设计计算书设计计算的主要参数1.设计依据为：GB3811-83 起重机设计规范2.主要参数：起重量Q：30t+30t起升高度H: 6m工作级别：A5跨度S：58m速度V：起升9m/min，小车运行60 m/min，大车运行120 m/min重量分布G：小车自重12t，一根主梁自重68t(包括小车路轨)，整机自重216t。
1驱动。
小车轨距4.5m，大车采用4轮(φ500)2主结构材质Q345B，辅助结构Q235B，主端梁联接处高度1000mm。
小车路轨43㎏/m，大车路轨QU120二、主梁计算1.主梁截面参数计算223122709.02)22704.1(4.1)1732.162(124.1)1732.162(⨯⨯++⨯⨯++⨯+=-x x I)(1016.147cm ⨯=23323)21150(1270121270122.1624.1)22.162173(4.1173121734.1+⨯⨯+⨯+⨯+-⨯⨯+⨯=-y y I23)28.0150(8.0270128.0270+⨯⨯+⨯+)(1088.346cm ⨯=2. 梁载荷计算主梁上集中载荷计算：tt G Q P 42224602=+=+≈小车主主梁上均布载荷计算：)/(101724.15800682cm t cmt SG q -⨯===主动载系数：216.160/120058.01.1058.01.14=⨯+=⋅⋅+=h V 大ϕ起升冲击系数：05.12=ϕ当满载小车位于跨中，大车起制动时，主梁跨中处弯矩：())(1034.185800101724.14580042216.18452224cm t S q S P Mx⋅⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅=-ϕ当满载小车位于主梁中截面时，主梁的剪切力：)(67242268216.1224t PG R =⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⋅=主ϕ当满载小车位于主梁端时，主梁最大的剪切力：)(7642268216.1224t P G Rx =⎪⎭⎫⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=主ϕ 主梁及小车的水平惯性力：)/(109.3660/120101724.142cm t t V q q H --⨯=⨯⨯=⨯=大)(14660/12042t t V P P H =⨯=⨯=大())(10194.2458001485800109.3484242cm t S P S q MH H y⋅⨯=⨯+⨯⨯=⋅+⋅=-3. 主梁应力验算 跨中截面弯曲正应力：)/(16.21088.32/17310194.21016.12/)4.1270(1034.105.105.126475cm t I h M I h M yy xy x x y x =⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⋅=--σ mpa216=[]MPa2305.1345==<σ合格。
30米桥梁设计计算书
30米桥梁设计计算书一、设计概述本设计为一座跨越30米的桥梁，桥型为梁式桥，采用混凝土T型梁，墩台采用钢筋混凝土结构。
桥面铺装材料采用沥青混凝土。
二、荷载计算1. 桥面荷载根据规范，桥面荷载应为10kN/m^2。
因此，本桥梁的桥面荷载设计值为30m × 10kN/m^2 = 300kN。
2. 桥墩荷载根据规范，当桥梁长度L<60m时，台墩反力可以通过简化方法计算：R = (G1 + Q1/2)± (G2 ± Q2/2)。
其中G为重力荷载，Q为活载荷载。
按照规范要求，各荷载按保险系数取设计值，重力荷载设计值按4kN/m^3取，活载荷载设计值按规范要求取。
经过计算，得到桥墩荷载设计值为4200kN。
三、梁设计1. 梁截面大小计算采用混凝土T型梁，梁截面大小的计算要满足以下两个条件：- 梁截面中和轴处混凝土受压区不超限。
- 梁截面中和轴处混凝土与钢筋之间的黏结不发生破坏。
经计算，梁截面高度h=1.2m，下翼缘宽度b1=0.6m，上翼缘宽度b2=0.3m。
2. 梁配筋计算根据规范，T型梁的配筋计算可以通过拟合法进行。
经计算，配筋率ρ=1.37%。
四、墩台设计1. 墩台尺寸计算对于单排墩梁式桥，按照规范要求，墩台高度应在1.2-2m之间，墩台底宽应不小于 2.5m。
经计算，本桥梁的墩台高度取 1.8m，墩台底宽取3.0m。
2. 墩台钢筋配筋计算墩台结构采用钢筋混凝土结构，按照规范要求进行配筋计算。
经计算，墩台钢筋配筋采用Ф25横筋，纵向间距200mm。
五、桥面铺装本设计方案采用沥青混凝土铺装材料作为桥面铺装材料。
按照规范要求，铺装厚度应为50mm。
经计算，本桥梁的沥青混凝土铺装面积为90m^2，铺装材料总量为4.5m^3。
六、结论经过以上计算，本设计方案中桥梁、墩台和桥面铺装的各项设计参数计算完成，满足设计要求。
起重机主梁的具体设计计算模板
G xc =70000N；
2 ——动力系数，由[1]图 2-2 曲线查得 2 =1.15；
——钢轨的许用应力， =170MPa。
由于腹板的高厚比 h /
1550 =258＞160， 所以要设置水 6
平加劲杆，以保证腹板局部稳定性。采用 45 45 5 角钢 作水平加劲杆 1） 计算载荷 2.主梁的计算 确定 查[1]图 7-11 曲线得半个桥架（不包括端梁）的自重，
C =（
1 1 1 1 ～ ） L =（ ～ ）22.5=2.25～4.5m 10 5 10 5
取 C =2.5m 根据主梁计算高度 H =1.25m，最后选定腹板高度 h=1.3m 主梁中间截面各构件板厚根据[1]表 7-1 推荐确定如下： 腹板厚 =6mm；上下盖板厚 1 =8mm 主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定：
2） 主梁垂直 式中 2 =1.15——动力系数，由[1]图 2-2 曲线查得。 最大弯矩 由[1]公式（7-4）计算主梁垂直最大弯矩：
G P M max
L B xc ql 4 G0 l 0 P1 P2 L 2 L + P P q 2 4 1 2 L
q y =8.3N/cm
Gd =10kN
q ' ql q y 37.7 8.3 =46N/cm
主梁的总计算均布载荷：
q ' =46N/cm
q 4 q ' 1.1 46 =50.6N/cm
q=50.6N/cm
4 =1.1
设计内容
式中
计 算 与 说 明
4 =1.1——冲击系数，由[1]公式 2-5 得。
30 m T梁吊装计算[1]
![30 m T梁吊装计算[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/3fdc6dd533d4b14e85246859.png)
30 m双贝雷导梁式架桥机力学简算一、说明：为了方便结构验算，增大结构安全系数，对荷载计算模式作如下简化：１、整个贝雷架自重作线性荷载均布作用于导梁，30 m T梁自重通过吊梁天车（忽略吊梁天车轮矩），作单点集中力作用于导梁，考虑到吊放过程中的冲击，取冲击系数：r = 1.2 。
2、导梁计算模式简化：考虑到贝雷架本身高度与导梁长度的比例以及截面特性，作等截面超静定连续梁计算，各点支撑简化为固定铰支。
3、贝雷架结构分析简化。
把超静定桁架简化为内部静定的铰结桁架，销结中心与端坚杆距离t = 0 。
二、已知条件：根据对各种材料的综合考虑计算：梁体自重：70 t天车及吊具等自重：40 t架桥机总长：72 m三个跨位分别为： a = 33 m b = 27 m c = 12 m集中荷载：P=（70+40）×10×1.2/4/4=82.5KN 单片贝雷架折算为分布荷载：q = 1.2KN/m单片贝雷架容许强度：[M] = 788 KN·m[Q] = 245 KN满足安全要求在实际操作中,中支腿将作为重点用槽钢等进行特别处理加固。
Qmax = 81.6 KN ﹤0.85[V] = 0.85×245 KN= 208 KN为吊梁过程中，对架桥机变形监控提供数据，特计算下图 累计位移 施工阶段： 2 线位移单位：(mm) 角位移单位：千分之一弧度转角位移 最大值：6.51 单元号： 47 j端 最小值：-8.43 单元号： 71 j端竖直位移 最大值：1.80 单元号： 7 j端 最小值：-83.36 单元号： 57 j端水平位移 最大值：6.06 单元号： 71 j端 最小值：-.93 单元号： 38 j端杆件编号1764018434116112012.9109-1845.1-3108.487-1800.1377872221133-7686.3-5733.92120-346221918-182892-12944-2011.252931.63-3219轴力（N）杆件编号12029.4正 拉 负 压13-1342.215-5116216-4620214-18353轴力（N）正 拉 负 压杆件编号12-6360617289384106561183.9242228938-7997310983.92487270.30410652120-28718-29226191827261-28718轴力（N）-841.75正 拉 负 压13-4009624-32.0045270.30-40096315-29226162726114-40915轴力（N）-32.0041正 拉 负 压杆件编号12-409155582.582.5下面将单片贝雷架在吊梁过程中，各杆所受轴力计算如下：。
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30t+30t 58m电磁挂梁桥吊设计计算书设计计算书设计计算的主要参数1.设计依据为：GB3811-83 起重机设计规范2.主要参数：起重量Q：30t+30t起升高度H: 6m工作级别：A5跨度S：58m速度V：起升9m/min，小车运行60 m/min，大车运行120 m/min重量分布G：小车自重12t，一根主梁自重68t(包括小车路轨)，整机自重216t。
1驱动。
小车轨距4.5m，大车采用4轮(φ500)2主结构材质Q345B，辅助结构Q235B，主端梁联接处高度1000mm。
小车路轨43㎏/m，大车路轨QU120二、主梁计算1.主梁截面参数计算223122709.02)22704.1(4.1)1732.162(124.1)1732.162(⨯⨯++⨯⨯++⨯+=-x x I)(1016.147cm ⨯=23323)21150(1270121270122.1624.1)22.162173(4.1173121734.1+⨯⨯+⨯+⨯+-⨯⨯+⨯=-y y I23)28.0150(8.0270128.0270+⨯⨯+⨯+)(1088.346cm ⨯=2. 梁载荷计算主梁上集中载荷计算：tt G Q P 42224602=+=+≈小车主主梁上均布载荷计算：)/(101724.15800682cm t cmt SG q -⨯===主动载系数：216.160/120058.01.1058.01.14=⨯+=⋅⋅+=h V 大ϕ起升冲击系数：05.12=ϕ当满载小车位于跨中，大车起制动时，主梁跨中处弯矩：())(1034.185800101724.14580042216.18452224cm t S q S P Mx⋅⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅=-ϕ当满载小车位于主梁中截面时，主梁的剪切力：)(67242268216.1224t PG R =⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⋅=主ϕ当满载小车位于主梁端时，主梁最大的剪切力：)(7642268216.1224t P G Rx =⎪⎭⎫⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=主ϕ 主梁及小车的水平惯性力：)/(109.3660/120101724.142cm t t V q q H --⨯=⨯⨯=⨯=大)(14660/12042t t V P P H =⨯=⨯=大())(10194.2458001485800109.3484242cm t S P S q MH H y⋅⨯=⨯+⨯⨯=⋅+⋅=-3. 主梁应力验算 跨中截面弯曲正应力：)/(16.21088.32/17310194.21016.12/)4.1270(1034.105.105.126475cm t I h M I h M yy xy x x y x =⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⋅=--σ mpa216=[]MPa2305.1345==<σ合格。
主梁中截面剪切应力验算：[]MPaMPa cm t hR 13335.13456.20)/(206.02709.02675.125.12=⨯=<==⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδτ合成应力：[]MPampa 2305.1345)(219322==<=+=στσσ主梁端头剪切应力验算：[]MPaMPa cm t hR x 13335.13455.23)/(235.02709.02765.125.12=⨯=<==⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδτ4. 主梁垂直静刚度验算满载小车位于跨中时，主梁下挠值：())(7.711016.11001.2485800010008.9424811533mm I E SP f xx =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=-按GB3811-83，M5工作级别时，许用刚度：[])(5.7280058000800mm S f ===f<[f]，合格。
5. 主梁腹板的局部稳定性通过增设纵向型钢来保证。
综上述计算可知，该主梁截面合理，安全。
三、 端梁强度验算1. 端梁的最大支撑力：)(2.5843.23402164m ax t G G G R =-+=-+=大车重物整2. 平衡梁中点截面的弯矩：)(10088.225902.58216.125904m ax 4cm t R Mx⋅⨯=⨯⨯=⋅⋅=ϕ3. 中间截面的惯性矩：)(10975.645cm I x x ⨯=-4. 中点截面抗弯曲应力：[]MPaMPa cm t I h Mxx yx230145)/(45.110975.62/2.9710088.2254=<==⨯⨯⨯=⋅=-σσ5. 车轮支承处剪切应力验算：[]MPaMPa hR 45452.97122.585.125.1m ax =<=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδτ6.合成应力：[]MPampa 2305.1345)(165322==<=+=στσσ综上述计算可知，平衡梁截面选用合理、安全。
四、 大车运行机构计算1. 电机功率验算 大车运行阻力按()())(1060216036.0036.0t G G P f =+⨯=+⨯=重物整运行静功率：)(23085.0612012010103Kw V P P f j =⨯⨯⨯=⋅=η大现选用YZP2 250M-6 JC40%时功率4x45Kw 。
过载系数%180%128454230<=⨯==v因此电机功率安全。
2. 大车车轮验算 车轮最小轮压：)(274m in t G R =≈整计算轮压：)(6.2932m inm ax t R R P c =+=车轮直径φ630，材质50SiMn按设计规范，车轮的疲劳验算，按点接触计算：21322c C C mR K P ⋅⋅⋅≤右式＝)(6.32198.0378.015.3181.032t =⨯⨯⨯右式<≤t P c 6.29因此车轮选用合格。
五、 起升机构验算1. 主起升电机功率验算 起升静功率：)(5585.060)(kw V G Q P j =⨯⋅+=升吊现选用YZP2-280M-8MC 查电机样本JC40%时功率为55KW[]P P j ≤，合格。
2. 主起升钢丝绳倍率m=2，钢丝绳选用验算。
钢丝绳最大拉力：)(2.42m ax t m G Q S =⋅⋅+=η吊2=m96.0=η选用钢丝绳的拉力)(212.45m ax m ax t S n P =⨯=⋅=(n 为安全系数，按规范M5级时n=5)现选用6x36SW+FC-20-1670钢丝绳，破断拉力[]t P 22m ax =[]maxmax P P <合格。
3. 主起升制动器验算 高速轴上制动力矩())(3.2782220m n D im G Q Mz⋅=⋅⋅⋅⨯+=吊选用制动器的计算力矩：)(4873.27875.1m N Mn M z⋅=⨯=⋅=现选用YWZ5-400/80，许用制动力矩：[]m N M ⋅=630[]M M <，合格。
六、 小车运行机构计算1. 电机功率验算 小车运行阻力按)(384036.0t P f =⨯=运行静功率：)(6.3485.06120601033Kw V P P f j =⨯⨯⨯=⋅=η大现选用DV132S4 JC40%时功率4x5.5Kw 。
过载系数%180%1575.546.34<=⨯==v因此电机功率安全。
2. 小车车轮验算 车轮最小轮压：)(3412m in t R =≈计算轮压：)(832m inm ax t R R P c =+=车轮直径φ500，材质60按设计规范，车轮的疲劳验算，按点接触计算：21322c C C mR K P ⋅⋅⋅≤右式＝)(6.13194.0384.05.2132.032t =⨯⨯⨯右式<≤t P c 8因此车轮选用合格。