栈桥计算书0609
栈桥计算书(汇总版)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算目录1、基本数据 (1)2、荷载参数 (1)3、结构计算 (1)3.1工况及荷载组合 (1)3.2计算模型及方法 (2)3.3计算内容 (2)4计算成果 (2)4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2)4.1.1栈桥恒载计算： (2)4.1.2纵梁I 14强度验算： (3)4.1.3横梁I 28强度验算 (5)4.1.4横梁I 28刚度验算 (6)4.1.5贝雷梁内力计算 (6)4.1.6贝雷强度验算 (7)4.1.7贝雷刚度验算 (7)4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8)4.2.1贝雷强度验算 (8)4.2.2贝雷刚度验算 (10)4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10)4.3下行式单层三排栈桥验算 (11)4.3.1贝雷强度验算 (11)4.3.2贝雷刚度验算 (12)栈桥设计计算书1、基本数据Pa E 11102⨯= MPa 160][=σ314101714m m =I W 4147120000mm I I =3288214mm 05=I W 42871150000mm I I =345mm 1433731=H W 445322589453mm I H =360mm 2480622=H W 460744186438mm I H =m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328=m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660=2、荷载参数1) 栈桥结构自重2) 施工荷载：50t 履带吊3、结构计算3.1工况及荷载组合工况一：履带吊车行驶在栈桥上。
荷载组合：1+23.2计算模型及方法应用平面结构力学由上而下分析栈桥结构，传力机制为：履带——桥面板——纵梁——横梁——贝雷梁。
履带荷载简化为均布荷载，刚梁传递作用简化为集中力，承力钢构件计算结构为多跨连续梁，支撑形式因具体位置简化为刚性铰支座或弹性铰支座。
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书目录1、设计概况 (3)2、设计目标 (3)3、设计规范 (3)4、设计等级 (3)5、材料及参数 (4)6、设计荷载 (4)6.1 恒载 (5)6.2 活载 (5)7、荷载组合 (5)8、计算结果 (5)8.1 计算模型及边界条件设置 (5)8.2 计算结果分析 (6)8.2.1 桥面板强度计算结果 (6)8.2.2 桥面纵向分配梁强度计算结果 (7)8.2.3 贝雷片强度计算结果 (8)8.2.4 贝雷梁刚度计算结果 (10)8.2.5 花架强度计算结果 (10)8.2.6 桩顶分配梁强度计算结果 (11)8.2.7 桩顶分配梁刚度计算结果 (12)8.2.8 桩间联系强度计算结果 (13)8.2.9 钢管桩强度计算结果 (15)8.2.10 钢管桩稳定性计算结果 (16)9、施工注意事项 (19)主钢栈桥计算书1、设计概况栈桥平台通道宽为 6.0m，为多跨型钢连续梁桥，计算跨径布置为 12m。
桥梁结构布置形式为：桥面板采用 8mm 厚钢板，钢板下设 I10a纵向分配梁，间距为 30cm；纵向分配梁下采用 321 型贝雷梁，贝雷梁每隔 3 米设置一道支撑架，支撑架采用 L63*5 角钢，贝雷梁与桥面横向分配梁采用卡扣螺栓固定，贝雷梁与栈桥下部结构采用柱顶分配梁与钢管桩，柱顶分配梁采用双拼I45b，跨中钢管桩采用φ630×10mm，间距4.5m，为了保证钢管立柱结构的稳定，钢管间设剪刀撑，剪刀撑采用槽钢[16b，结构杆件之间采用栓接连接。
栈桥每隔4-5跨设置一处制动墩。
由于钢管桩支撑位置贝雷片竖杆应力集中，故在钢管桩支撑位置处的贝雷片竖杆采用双拼8#槽钢进行加强，保证竖杆强度。
2、设计目标本次计算的设计目的为：（1）确定通行车辆荷载；（2）确定各构件计算模型及边界约束条件；（3）验算各构件强度与刚度；（4）验算钢管桩稳定性。
3、设计规范(1) 装配式公路钢桥多用途使用手册[M] （人民交通出版社）(2) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）(3) 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650—2020）(4) 《港口工程荷载规范》JTS144-1-2010(5) 《钢结构设计规范》（GB50017-2017）(6) 《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）(7) 《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）4、设计等级(1) 设计荷载：验算荷载考虑单车道 70t 砼罐车、80t履带吊整机工作质量、80t旋挖钻机，履带长度为6.054m，冲击系数采用1.3Hz，由于考虑验算荷载较大，故此处忽略行人荷载及其它荷载。
一 栈桥计算书
一栈桥计算书_______钢筋混凝土框架，砖墙维护一，屋面荷载1，恒载：20厚1：3水泥砂浆找平层20*0.02m =0.4( kN/㎡)1：6水泥焦渣2％找坡（最薄处30） 14*0.07=0.98( kN/㎡)50厚水泥珍珠岩保温层6*0.05m =0.2( kN/㎡)100混凝土屋面板25*0.1=2.5( kN/㎡)小计： 4.08( kN/㎡)2，活载：0.7 kN/㎡二，楼面荷载：1，恒载：20厚板面抹灰20*0.02=0.4( kN/㎡)110厚钢筋混凝土楼板25*0.11=2.75( kN/㎡)小计： 3.15 kN/㎡2，活载： 2.5 kN/㎡三，墙面荷载：1，240砖墙，双面抹灰18*0.24+0.36*2=5 kN/㎡四，框架斜梁荷载：1，恒载：屋面恒载+楼面恒载+墙面恒载4.08*（3.7/2+0.24+0.3）+3.15*3.7/2+5=20.5787 kN/m2, 活载：屋面活载+楼面活载0.7*（3.7/2+0.24+0.3）+2.5*3.7/2=6.298 kN/m3，框架梁自重：25*0.3=7.5 kN/m五，框架柱荷载：二栈桥计算书_______钢筋混凝土框架，轻钢维护一，屋面荷载1，恒载：夹心保温板：0.13*[3.5+(0.45+0.3)*2]=0.65 kN/mC型檩条：0.05*4=0.2 kN/m小计：0.85 kN/m2，活载：0.7 kN/㎡二，楼面荷载：1，恒载：20厚板面抹灰20*0.02=0.4( kN/㎡)110厚钢筋混凝土楼板25*0.11=2.75( kN/㎡)小计： 3.15 kN/㎡2，活载： 2.5 kN/㎡三，墙面荷载：1，外维护：夹心保温墙板：（0.13*2.5）*2=0.65 kN/mC型墙檩条：0.05*3*2=0.3 kN/m小计：0.95 kN/m2，门式钢架：HW 100*100*6*8 0.172*（2+1.8）*2=1.3 kN1.3 kN*13个÷36m=0.47 kN/m四，框架斜梁荷载：1，恒载：屋面恒载+楼面恒载+墙面恒载0.85+3.2*3.7+(0.95+0.47)=14.11 kN14.11 / 2=7.055 kN/m2, 活载：屋面活载+楼面活载0.7*5+2.5*4.2=14 kN/m14 / 2=7 kN/m3，框架梁自重：25*0.3=7.5 kN/m三栈桥计算书_______钢管球节点，轻钢维护轴线4100mm一，屋面荷载(一半)(2050+500=2.55m)1，恒载：100厚夹心保温板：0.15KN\mm*2.55=0.38 kN/mC型檩条：0.05KN\m*4=0.2kN/m上弦支撑63.5*3.5 0.0518*4/2.5=0.08 kN/m 小计：0..7kN/m{上弦梁114x4} 0.11x2.05m=0.23kN}2，活载：0.7 kN/㎡0.7X2.55m=1.785KN\m二，楼面荷载：1、1恒载：20厚板面抹灰20 KN\mmm X0.02mX2.55m=1.02 kN/m)110厚钢筋混凝土楼板25 KN\mmm X0.11X2.55m=7.01( kN/m)楼板梁14a槽钢0.17*2.5=0.43(kN/m){下弦梁H250x175 } 0.441x2.05m=0.90kN}C型檩条：0.05KN\mx3=0.15kN/m下弦支撑63.5*3.5 0.0518*4/2.5=0.08 kN/m100厚夹心保温板：0.15KN\mm*2.35=0.353 kN/m小计：8.933 kN/m{下弦梁H250x175} 0.441x2.05m=0.90kN}1.2恒载：走廊楼板6厚钢板：78.5*0.006*3.1/2=0.73 kN/m楼板梁14a槽钢0.15*2=0.3 kN/m楼板槽钢加固角钢50*3 0.0233*3.1/2=0.04 kN/m走廊板下彩保温0.15*3.1/2=0.23 kN/m下弦梁H200*150 0.312*3.2/4=0.24 kN/m上弦支撑63.5*3.5 0.0518*4/2.5=0.08 kN/m下弦支撑63.5*3.5 0.0518*4/2.5=0.08 kN/m小计： 1.7 kN/㎡2，活载： 2.5 kN/㎡2.5X2.05m=5.13KN\m三，墙面荷载：1，外维护：100厚夹心保温墙板：0.15*3.8=0.57kN/mC型墙檩条：0.05*4=0.2kN/m小计：0.77kN/m四，框架斜梁荷载：1，恒载：屋面恒载+楼面恒载+墙面恒载0.43+1.7+0.68=2.81 kN/m2, 活载：屋面活载+楼面活载0.7*4+2.5*3.2=10.8 kN10.8 / 2=5.4kN/m。
下承式贝雷钢栈桥设计计算书
目录1 设计说明 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
栈桥构造 ...................................................................................... 错误!未定义书签。
贝雷梁........................................ 错误!未定义书签。
桩顶横梁...................................... 错误!未定义书签。
钢管桩基础.................................... 错误!未定义书签。
设计主要参考资料 .................................. 错误!未定义书签。
设计标准 .......................................... 错误!未定义书签。
主要材料力学性能 .................................. 错误!未定义书签。
2 作用荷载............................................. 错误!未定义书签。
永久作用 .......................................... 错误!未定义书签。
可变作用 .......................................... 错误!未定义书签。
混凝土罐车.................................... 错误!未定义书签。
流水压力...................................... 错误!未定义书签。
风荷载........................................ 错误!未定义书签。
栈桥计算书
码头栈桥计算书一、结构形式栈桥总宽为3米，跨径布置型式为浅滩区及浅水区，自下而上依次为Φ600×8mm钢管桩，I30c桩顶分配梁，“321”军用贝雷梁，2[30c滑道下分配梁，I30c纵向滑道梁。
二、荷载布置1、上部结构恒重⑴滑道：3482kg⑵滑道下分配梁:3419kg⑶贝雷梁:9000kg⑷桩顶分配梁:1725kg⑸桩间连接系2897kg2、活荷载新（旧）钢梁自重：钢梁（含螺栓）：153407.9kg员工走道钢材：6936kg轨枕：25000kg计算荷载：（153407.9+6936+25000）×1.2=222412.7kg按230t考虑，平均每端115t。
三、上部结构内力计算〈一〉滑道内力计算钢梁主桁间距5.75m,作用于滑道上。
计算时可按两个间距5.75m 的575KN集中力计算。
Mmax=（575×1.5）/4=215.6KN.mQmax=287.5KNσ=M/W=215.6/3475=62MPa<[σ]=145MPaτ=QS/Id=1.7MPa<[τ]<二>30c槽钢横向分配梁内力最不利位置荷载（575+34.82/13=577.7kNP=577.7/0.8=722Kn/m）：最不利位置弯矩图：Mmax=42.77KN.mσ=M/W=42.77/（2×463）=46.2MPa<[σ]=145MPa<三>贝雷梁内力计算1、最不利位置（6米跨）荷载：[57.5+（3.5+3.4）/13]/4=14.5t=145kN简力图如下贝雷梁非弹性挠度计算：fmax=PL3/48EI=290×6003/(48×2.1×104×1147500)=0.05cm[f]=L/900=0.6cm得[f]>f安全最不利位置计算：Mmax=130.1KN.m<[M]=3152kN.mQmax=83.18kN＜[Q]=980kN满足。
栈桥计算书
汽车荷载按照汽—20计算，计算图示如下：
10m³砼罐车重50t，冲击荷载取1.3，则验算荷载为650kN,砼罐车荷载分布情况为：前轴110kN,两排后轴均为270kN。前轮为单轮，荷载作用面积为：0.2m*0.6m；后轮为双轮，荷载作用面积为：0.4m*0.6m。
2、25t汽车吊
本栈桥仅考虑汽车吊通过栈桥，不在栈桥进行吊装作业。荷载按汽—20计算,吊车自重32t，冲击荷载取1.3，则验算荷载为416kN。
I=7.48×10-5m4。
（1）强度验算
＜[σw]=210MPa,合格。
＜[ ]=120MPa, 合格。
（2）刚度验算
mm＜ mm 10.2mm，合格。
4. 贝雷梁
贝雷梁在组合工况一时，最为不利。当罐车10m³行驶至跨中时，弯矩最大，行驶至支点时，剪力最大。
栈桥总长48m，设计同方向车辆间距不小于24米，即整座栈桥内同方向最多通行两辆重车。栈桥主梁由两组贝雷梁组成，每组贝雷梁承受汽车的单边荷载，将每组贝雷梁简化为4跨连续梁进行计算。
mm＜ mm 30mm，合格。
（2）当2辆罐车处于支承处时，计算简图如下：
P1为罐车前轴单轮荷载：P1=55kN；
P2为罐车后轴单轮荷载：P=135kN；
q为恒载：2m宽桥面板自重线荷载+2.75mI28b自重线荷载+贝雷梁线荷载=2×0.008×78.5+14×0.142+0.434×1/0.75+0.9=4.72kN。
＜[σw]=145MPa,合格。
5.68MPa＜[ ]=85MPa, 合格。
（2）刚度验算
mm＜ mm 0.3距为0.75m。
I12.6承受最不利荷载为10m³罐车后轮荷载，其作用面积为0.4m×0.6m，每个后轮荷载由3根I12.6承担，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
之江大桥栈桥计算书
栈桥计算1、上部结构恒重（7米宽计算）⑴δ=12mm 钢板：7×1×0.012×7.85×10=6.59kN/m ⑵I14纵向分配梁:2.87kN/m ⑶I28横梁:2.20kN/m ⑷贝雷梁:6.66kN/m ⑸2H50下横梁:13.27kN/根 2、活荷载⑴30t 砼罐车（需在栈桥上错车）⑵65t 履带吊:自重650kN +吊重300kN业⑶施工及人群荷载：4kN/m 2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于12米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
3、各构件规格及其几何性质如下3.1、桩：υ800×10钢管桩A ＝2.48×10-2m 2I ＝1.94×10-3m 4W ＝3.9×10-3m 33.2、下横梁：2H50型钢A ＝2.28×10-2m 2 I ＝9.56×10-4m 4 W ＝3.82×10-3m 3 3.3、横向分配梁：I28a 型钢 横向分配梁间距1500mm A ＝5.54×10-3m 2 I ＝0.71×10-4m 4 W ＝5.08×10-3m 3 3.4、纵向分配次梁： I14 纵向分配梁间距400mm A ＝2.15×10-3m 2 I ＝0.71×10-5m 4 W ＝1.02×10-4m 3 3.5、面板： t=12mm根据栈桥跨径布置形式，最大跨径为12m ，计算只针对最不利跨径进行验算。
4、贝雷梁栈桥计算贝雷梁栈桥分7m 和8m 宽两种，最大跨径均为12m ，主纵向分别为6榀和8榀贝雷，基础分别为2排和3排桩，根据结构形式，7m 宽贝雷梁栈桥更不利。
对7m 宽贝雷梁栈桥进行验算。
1）、贝雷梁内力计算按最大跨径12米跨栈桥计算由于桩布置为两排，其计算跨径为L=12m(按简支计算)。
⑴ 弯矩M ，其跨中弯矩影响如下：①30t 砼车（一辆）布置在跨中，同时与空车会车 荷载分析：②65t 履带吊布置在跨中时 自重均布荷载：q1=18.32kN/m施工及人群荷载:不考虑与履带吊同时作用65t履带吊轮压：q=172.8kN/m=2527.56kN.m③人群Mmax3=504127.040.1252=⨯⨯⨯ kN.m恒载M=0.125×18.32×122=329.76kN.mq恒=6.59+2.87+2.20+6.66=18.32kN/m选用3组双排单层贝雷架，则[M]=1576.4×3=4729.2kN·mMmax= Mmax2=2527.56kN·m<[M]= 4729.2kN·m 满足强度要求。
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书1 钢栈桥结构设计概述乐平涌大桥跨越乐平涌，为形成施工运输通道，需在乐平涌上修建钢栈桥。
钢栈桥采用单车道形式，桥宽6m 。
钢栈桥按通行25.5m 小箱梁运梁车荷载进行设计。
为保证桥上行人安全，在栈桥两侧设置高度1.2m 的钢栏杆。
根据桥位处水位调查情况，栈桥顶标高定为+3.5m 。
钢栈桥下部结构采用排架式墩，每墩由2根钢管桩组成，相邻钢管间距3.5m 。
钢栈桥标准跨度为5.5m ，栈桥墩顶横梁采用2I45b ，上部纵梁采用I45b ，间距60cm 。
桥面板为倒扣的[32b ，间距37cm 。
槽钢与纵梁焊接。
钢管桩采用直径529mm ，壁厚8mm 的螺旋焊管，使用DZ90型振动锤打设，钢管桩允许承载力应能达到60t 以上。
为保证栈桥钢管桩的稳定性，相邻钢管设[20a 剪刀撑连接。
在钢管桩顶部开槽，放置横梁，横梁底部位置，在钢管上焊接[14a 作为竖向支承加劲，减小钢管局部承压应力。
2 计算依据2.1 《公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011》； 2.2 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86》； 2.3 《钢结构设计规范 GB50017-2003》。
3 主要构件计算参数3.1 I45b 工字钢2433x x x A 111.4cm 87.45kg/m I 33759cm W 1500.4cm S 887.1cm ====截面积；每米重量；截面特性：；；,d=13.5mm 。
3.2、[32b 槽钢min14y y t mm ====243截面积A 54.913cm ；每米重量43.107kg/m ；截面特性：I 336cm ；W 49.2cm ；。
3.3、φ529×8mm 螺旋焊钢管243x x A 98.53cm kg/m I 33719.8cm W 1274.85cm i 18.49cm ====截面积；每米重量77.89；截面特性：；；。
上述型钢及钢管材料均采用Q235，弹性模量E=320610⨯MPa ，其强度设计值为：抗拉、抗压和抗弯2215/f N mm =； 抗剪2125/v f N mm =。
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附件一沅江西大桥临时钢栈桥计算书一、设计条件1、设计水位及高程正常施工水位：31m洪水水位：41m2、地质条件桥位区覆盖层巨厚，但覆盖层岩性较简单，两岸呈明显的二元结构，上部以亚粘土为主，次为粉土、粉细沙，下部为圆砾及卵石层。
河床中主要为圆砾、卵石层，仅表层存在厚度不大的砂层或淤泥质黏土层。
各墩位处地质条件见地质勘察报告。
3、水文条件沅水在陬市至枉水河口之间互为反向呈“Ω”状的急弯两个，沅水流经岩码头以下时，弯曲度特大，至常德城呈S型大弯，其中岩码头至临沅，弯曲长度为直线距离的四倍；河洑至落路口，河长近30公里，直线距离6.5公里。
沅水出新新兴咀后进入错综复杂的洞庭湖水系。
常德沅江西大桥两岸为堤防，两堤相距约860m，河底高程15.62～24.32m，两岸台地高程大多在34～36m左右。
一般水位不漫滩，本河段受洞庭湖顶托。
桥位居沅水下游，汛期发生在4月至8月，9月至次年3月为非汛期。
历史上洪水多发生在6月至7月，洪水过程多为峰高、量大、历时长的复峰型，8月份以后的洪水多呈峰高、量小的单峰型。
根据湖南省常德水文水资源勘测局桃源站实测最大流量29100m3/s（1996年7月19日），实测最大流量134 m3/s（2005年10月26日），常德水文水资源勘测局常德（二）站实测最高水位40.48m（1996年7月19日）、实测最低水位26.52m（1998年12月18日），多年平均水位29.46m，水深在9.41～23.37m，最高水位出现月份4～7月，最低水位出现月份12～2月。
常德市沅水西大桥所在地左岸属江北，防洪标准为100年一遇；右岸属武陵防护圈，防洪标准为50年一遇。
根据《常德沅水西特大桥防洪评价》分析，桥址处水文要素为：设计流量： Q1%=38800 m3/s Q0.33%=46300 m3/s设计流速： V1%=1.514 m/s设计水位： SW1%=42.54m SW0.33%=44.72m 通航水位: HW5%=41.14m （最低通航水位27.127m ） 施工水位: 31.00m壅水高度: △Z=0.151m ，长度3082m 4、设计荷载 1）结构自重； 2）流动荷载： 30吨砼罐车总重 300kN ； 前轴压力 100kN后轴压力 200kN ； 轮 距 1.8 m ； 轴 距 4.0 m 前轮着地面积 0.30m ×0.30m ； 后轮着地面积 0.60m ×0.30m 履带吊车(50t)：履带吊尺寸：4.5 m ⨯2.5 m ；履带面积4.5 m ⨯0.7m ⨯ 2m 最大接地比压 180kN/m 2 ；行走比压 100 kN/m 23）设计流速：2m/s4）泥面标高——根据地形线 5）施工荷载：2kN/m26）设计风速——20m/s二、构件布置宽6m ，自上而下依次为C30砼面层（厚18cm ），贝雷、主横梁2工45a ，钢管桩830x10。
三、面板强度验算及配筋1、面板计算面板为180mm 厚钢筋砼预制板，面板按顺栈桥方向2m 搭设一道。
1.2工况一 施工荷载及罐车作用 ①自重：1 1.20.1822410.4kN q m=⨯⨯⨯=；②施工荷载：2 1.422 5.6kNq m =⨯⨯=③罐车轮压： 1.4 1.150/0.3256/m P kN =⨯⨯=（作用范围0.3m ） A 、 罐车靠边侧行走B 、 罐车中间行走最大弯矩为19.5M kN m +=⋅，15.9M kN m -=-⋅1.2工况二、50t 履带吊行走作业 计算荷载：①自重： 1 1.20.1822410.4kNq m=⨯⨯⨯=②50t 履带吊轮压：1.41002280/kN m ⨯⨯=（作用范围0.7m ，正常行走）； 1.41802504/kN m ⨯⨯=（作用范围0.7m ，负载作业）； A 、 履带吊行走行走时最大弯矩为42.2M kN m +=⋅，22.0M kN m -=-⋅ B 、 履带吊作业作业时最大弯矩为74.2M kN m +=⋅，37.1M kN m -=-⋅。
由于履带吊会有侧吊作业，因此贝雷间距宜采用900mm 。
针对现场砼预制质量进行一定折减，建议砼面板做到200mm 厚。
1.3 配筋设计C30混凝土抗压强度设计值214.3/c f N mm = 面板底层配筋：018025155h mm =-=6max 22042.2100.06114.32000155s c M f bh α+⨯===⨯⨯10.063ξ==2014.30.06320001551330210c s y f bh A mm f ξ⨯⨯⨯=== 最小配筋率min 0.15%soA bh ρρ=>= 选取10φ14@200，实际面积为21539mm >21330mm面板顶层配筋：6max 22023.6100.03414.32000155s c M f bh α-⨯===⨯⨯10.035ξ==2014.30.0352000155739210c s y f bh A mm f ξ⨯⨯⨯=== 选取10φ10@200，实际面积为2785mm >2739mm面板底层平行板跨方向：配置Ⅱ级钢筋10φ14@200；面板顶层平行板跨方向：配置Ⅱ级钢筋10φ10@200；垂直板跨方向：顶层及底层均配置分布钢筋I 级钢筋φ6@200。
3、贝雷架工况一、50t 履带吊○1自重均布荷载q1=（1.35×24×0.18+2×1 ）×1.2=9.4kN/m 50t 履带吊轮压行走接地轮压q2＝1.4×100×0.7=98kN/m布置在一组双排贝雷架上，布置在跨中时弯矩为最大，当布置在端部时，剪力最大。
计算结果：Mmax=1242kN·m ；Vmax=487kN 。
工况二、汽车30t作用时○1自重均布荷载q1=9.4kN/m○220t两轮布置在跨中时弯矩为最大，当布置在端部时，剪力最大。
则则：Mmax=445kN.m3=-181kNVmax3通过上面两种工况分析：Mmax=1242kN·m2=487kNVmax2选用双排单层贝雷架，则[M]=1576.4kN·m [V]=490.5 kN3.2 50t履带吊定点作业时：计算跨径为L=12m(按简支计算)计自重均布荷载q1=9.4kN/m50t履带吊轮压作业时接地轮压按履带吊前伸起吊时荷载计算，布置在一组双排贝雷架上，仅布置在端部时。
q2=30kN/m，q3=130kN/m计算结果：=576kN·mMmax2=362kNVmax2接地轮压按履带吊侧伸起吊时荷载计算，布置在一组双排贝雷架上，仅布置在端部时。
q2=130kN/m计算结果：Mmax=1001kN·m2=532kNVmax2每条履带吊荷载要求应有三排贝雷架承担，履带吊尽量布置于端部作业。
四、横梁及桩排架计算1、工况一：罐车运输作业时排架计算1.1 荷载1）恒载（自重）2）罐车荷载3）水流力（正常施工水位+31m时）1.2 荷载组合1.2自重+1.4（水流力+30吨罐车荷载）1.3计算模型及结果应力模型图示为：最大应力为206MPa，发生于贝雷竖杆，由于材料为16Mn，满足要求。
反力模型图示为：桩最大承载力：451kN。
最大竖向变形为9.8mm，最大侧向变形为31.4mm。
2、工况二：履带吊侧吊作业时排架计算2.1 荷载1）恒载（自重）2）履带吊荷载3）水流荷载2.2 荷载组合1.2自重+50t履带吊侧吊作业2.3计算模型及结果应力模型图示为：最大应力为232MPa，发生于贝雷竖杆，由于材料为16Mn，满足要求。
桩最大承载力：726kN。
变形模型图示为：最大竖向变形为7.1mm，最大侧向变形为24.7mm。
3、校核工况：洪水水位状态下栈桥稳定计算。
按不利情况考虑，栈桥结构自身抵抗洪水期水流侧向作用。
1）各构件水流力计算贝雷梁作用在第一片（从迎水面起算）贝雷梁上的水流力：上下弦杆的水流力：不考虑淹没深度影响系数水流力标准值：F w=C w( /2) m1V2A具体水流力数值如下表：11贝雷梁C w =2.19，m 1=0.7钢管桩 水流力标准值d 1/0.5h=14/（0.5×28）=1，则淹没深度影响系数：n 1=0.89 B/D=12/0.63=19>15，墩柱水流力横向影响系数：m 2=1.0 L/D=3.87/0.63=6，遮流影响系数：m 1=0.78前排F w =C w (ρ/2)m 1V 2A ＝0.73×0.5×0.89×2.02×15×0.63＝12.3kN 后排F w =C w (ρ/2)m 1V 2A ＝0.73×0.5×0.78×0.89×2.02×15×0.63＝9.6kN 水流力的作用点位置标高为：+29m(桩顶标高为+34m) 2）桩基嵌固点计算选取Ø830×10桩，冲刷后泥面标高+20m （若低于此值，则须抛沙袋或块石护桩） A ＝1.56×10-2m 2，I p ＝1.51×10-3m 4，W ＝2.4×10-3m 3，MPa E P 5101.2⨯= 嵌固点深度：2.25T m ==，其中44000/m kN m =， 2.0 1.984Z T m η==⨯= 桩基嵌固点标高：20416m -=+ 3） 计算模型及结果 应力模型图示为：12应力计算结果均<215MPa ,满足要求。
反力模型图示为：桩最大承载力：379kN ；桩最大拔力：68kN 。
变形模型图示为：最大横桥向变形为83mm。
计算结果汇总如下：①、应力计算表格（最大值）②、变形最大横桥向变形83mm（校核工况）；最大竖向变形为9.8mm（工况一）。
③、最大反力桩最大承载力——726kN（工况二）；桩最大拔力——68kN（校核工况）。
计算结果满足受力要求。
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