(详细荷载)栈桥计算书

高速公路
栈桥设计计算书二零一七年十月
目录
1．概述 (1)
2．设计规范及依据 (1)
3．设计条件 (1)
4．结构布置型式及材料特性 (1)
4.1结构布置型式 (1)
4.2材料特性 (2)
5．荷载计算 (3)
5.1恒载 (3)
5.2活载 (3)
6．桩嵌固点计算 (4)
7．主栈桥计算 (4)
7.1工况分析 (4)
7.2工况与计算模型 (5)
7.3计算结果汇总 (9)
7.4钢管桩稳定性验算 (10)
8．钢管桩桩长计算 (11)
9．上部结构计算 (12)
1．概述。

2．设计规范及依据
（1）主线及互通匝道初步设计图
（2）《初步设计阶段工程地质勘查报告》；
（3）《港口工程荷载规范》（JTS 144-1-2010）；
（4）《港口工程桩基规范》（JTS 167-4-2012）；
（5）《海港水文规范》（JTS 145-2-2013）；
（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
（7）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015) ；
3．设计条件
1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。

2、主线栈桥设置在前进方向左侧。

3、栈桥宽度按9米设计。

4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t，钢筋笼约20t，回旋
钻机和旋挖钻机。

4．结构布置型式及材料特性
4.1结构布置型式
栈桥顶标高暂定+3.0m，宽9m。

面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。

主纵梁采用321型单层9排贝雷片，承重梁采用2H600×200×11×17型钢；栈桥下部结构采用桩基排架，排架横向桩间距3.825m，纵向间距12m，每60m设置制动墩，每120m设计伸缩缝，排架桩基采用Φ630×8mm。

栈桥标准横断面
4.2材料特性
1) Q235钢材的强度设计值：
弯曲应力 215MPa(16mm)f t =≤,205MPa(16mm<40mm)f t =< 剪应力 125MPa(16mm)v f t =≤,120MPa(16mm<40mm)v f t =< 2) Q345钢材的强度设计值：
弯曲应力 310MPa(16mm)f t =≤,295MPa(16mm<35mm)f t =< 剪应力 180MPa(16mm)v f t =≤,170MPa(16mm<35mm)v f t =< 端面承压400ce f kN = 3) 321型贝雷特性：
弦杆许用内力[]560kN N =；竖杆许用内力[]210kN N = 斜腹杆许用内力[]171.5kN N =
5．荷载计算
5.1恒载
结构自重。

5.2活载
5.2.1车辆荷载
（1）10方混凝土罐车：载重时重量43t
总重：400 kN
轮距：1.8 m
轴距：4.05 m +1.35m
前轴重力标准值：70kN
后轴重力标准值：2×180kN
前轮着地面积：0.30m×0.20m
后轮着地面积：0.60m×0.20m
车辆荷载布置与桥面考虑两辆车并排行驶，如下图所示：
（2）80t履带吊通行；桩顶起吊，吊重30t，总重110t，侧吊考虑70%重量作用在同一条履带。

履带着地面积：5. 5m×0.8m 履带中心距：4.2m
5.2.2汽车制动力
纵向荷载考虑汽车制动力，根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.5查得，汽车制动力为汽车荷载的10％，此处栈桥按双车道设计，取水平制动力为86
43
⨯KN，按单跨相邻两跨9根钢管桩分配制动力，每根桩的力为9.6KN，受力2=
点位于桩顶部位。

6．桩嵌固点计算
钢管桩嵌固点计算引用《港口工程灌注桩设计与施工规程》(JTJ_248-2001)计算公式4.3.1-1，4.3.1-2，4t L T ≥
，T =
t T η=。

t L ：桩的入土深度（m ）
T ：桩的相对刚度系数（m ）
：桩的弹性模量（），Q235钢 ：桩的截面惯性矩（）
， φ630×8mm 钢管桩
：桩侧地基土水平抗力系数随深度增加的比例系数（），按《港口工程灌注桩设计与施工规程》表4.3.1取值。

流塑粘性土，淤泥m 取30004/kN m
：桩的受弯嵌固点距泥面的深度（m ）
η：
系数，取1.8～2.2，当桩顶铰接或自由长度较大时取消值，这里取中位数2.0。

φ630×8mm 钢管桩嵌固点计算：
，t=4.18
泥面标高-0.5m ，嵌固点标高-0.5-4.18=-4.68m ，取5m 。

钢管桩入土深度L ＞4T=8.36m ，按弹性长桩考虑。

7．主栈桥计算
7.1工况分析 7.2.1 计算工况
计算按二跨12米为模型，按两10方混凝土罐车和履带吊机分别作用，计算荷载工况如下：
p E 2/kN m 82210/P E kN m =⨯p I 4m m 4/kN m t
各工况荷载组合如下：
正常工作期
基本组合：
1.2×①+1.4×（②+④）
1.2×①+1.4×③
标准组合：①+②+④
①+③
履带吊通行时罐车不通行。

履带吊通行分别考虑作用在跨中（弯矩最大）及端部（剪力最大）贝雷上。

7.2 工况与计算模型
7.2.2 计算模型
采用MIDAS计算，各构件均采用梁单元。

一、主栈桥整体计算模型：
7.3计算结果汇总
1）构件计算结果汇总
2）整体位移
3）φ630×8钢管桩反力（固结）
7.4钢管桩稳定性验算
钢管桩φ630×8：
工况三下，最不利内力组合：N=800kN，M=95.7kN•m
工况九下，最不利内力组合：N=1017.2kN，M=2.4kN•m
钢管桩φ630×8： A=15632mm2 Ix=0.756×109mm4 Wx=2.4×106mm3 i=220mm
两端按铰接考虑，计算长度按L
0=8000mm λ= L
0/
i=36.4
属于b类截面，查表得φ
x =φ
y
=0.912
1）弯矩作用平面内稳定计算：
工况三：σ+’91.8Mpa<f=215Mpa 工况九：σ+’72.4Mpa<f=215Mpa 2）弯矩作用平面外稳定计算：
工况三：ση=84.0Mpa<f=215Mpa
工况九：ση=66.1Mpa<f=215Mpa
钢管桩稳定性验算满足要求。

8．钢管桩桩长计算
泥面标高参考《初步设计阶段工程地质勘查报告》。

根据《港口工程桩基规范》（JTS167—4—2012）第4.2.4条：
式中：
Qd —单桩垂直极限承载力设计值（kN ）；
R γ—单桩垂直承载力分项系数，取1.45；
U —桩身截面周长（m ）；
—单桩第i 层土的极限侧摩阻力标准值（kPa ）； —桩身穿过第i 层土的长度（m ）
； R q —单桩极限桩端阻力标准值（kPa ）；
CQZK35钻孔地质条件：
CQZK38钻孔地质条件：
)
(1
A q l q U Q R i fi R
d +=
∑γfi q i l
CQZK39钻孔地质条件：
CQZK43钻孔地质条件：
钢管桩φ630×8桩端最大压力标准值748kN 。

以CQZK39地质资料计算，桩底标高-30m 。

1
1.92(5.212420 5.625 4.1350.6240)1.45
d Q =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯ 61
151301030006286171.45
kN kN -+
⨯⨯⨯=≥ Q=1.98×(15×7+30×6.7+15×17.67)/1.45=780KN ＞748KN ，满足要求。

此处仅以海床线处为验算部位，其他部位钢管桩桩长根据桩基承载力公式及桩基规格计算，详见设计图纸。

9．上部结构计算
横向分配梁I22a@750
工况一、10方砼罐车作用（计算宽度取0.75m ，计算跨度1.35m ）
单边车轮作用在跨中时纵向分配梁的弯矩最大，在端部时剪力最大，轮压简化为集中力。

受力简图如下：
计算荷载：
（1）自重： 1.54kN/m q = （2）罐车轮压：P=90KN
43.0KN.m
=127.3KN
工况二、100t 履带吊作用（计算宽度取0.75m ，计算跨度1.35m ） 受力简图如下：
计算荷载：
（1）自重：1 1.54kN/m q = （2）履带吊轮压：q 2=131.25KN/m
均布荷载布置宽度0.8m ，作用于跨中时弯矩最大，作用于跨端时剪力最大。

M= 35.4KN.m V=104.9KN 综上：Mmax=43KN.m ， Vmax=127.3KN
σ=W
M
= 139.2Mpa ＜215 Mpa τmax=Ib QS x =88.7Mpa ＜125Mpa
所以栈桥横向分配梁满足要求。