10吨吊车梁计算书
10吨葫芦双梁起重机计算书
10吨葫芦双梁起重机计算书计算书项目：10吨葫芦双梁起重机一、计算荷载1.预计荷载根据项目需求，起重机的设计荷载为10吨，即最大起重能力为10吨。
2.起升荷载根据起重机的工作条件和使用需求，预计维持起吊时的起升荷载为7吨。
这个值较为保守，可以确保机械的安全操作。
3.起升高度根据项目需求，起升高度为30米。
4.设计荷载计算根据荷载特征系数，起吊荷载的设计荷载为最大起重能力乘以系数，即设计荷载=10吨*1.25=12.5吨。
二、计算主要构件尺寸1.主梁尺寸计算根据主梁材质和设计荷载，可以计算主梁的截面尺寸。
一般起重机主梁采用钢结构，需要满足强度和刚度的要求。
通过计算，可以确定主梁的截面尺寸。
2.起升机构计算起升机构是起重机的核心部件，需要满足起升速度和动力要求。
根据设计荷载和起升高度，可以计算起升机构所需的电机功率和速度。
同时，还需要计算起升机构的滚筒直径、齿轮尺寸、链条尺寸等。
3.支腿计算支腿是起重机的稳定部件，需要满足机械的稳定性和平衡性。
根据起重机的设计荷载和基座尺寸，可以计算支腿的尺寸和材质。
4.自由悬吊计算自由悬吊是起重机的附属设备，需要满足起升高度和安全要求。
根据荷载、高度和起升速度，可以计算自由悬吊所需的滑轮尺寸、链条尺寸等。
三、结构计算1.吊机的结构设计根据主梁、起升机构、支腿和自由悬吊的尺寸计算结果，可以进行整体的结构设计。
需要考虑整机的稳定性、安全性和材质的选择。
2.强度校核对主要结构构件进行强度校核，确保各部件的强度满足要求，不发生破损和损坏。
3.刚度校核对吊机的刚度进行校核，确保起升机构和支腿等部件的刚度满足要求，不会发生过大的位移和变形。
4.操作安全性校核对吊机的操作安全性进行校核，确保吊机在起吊过程中不会发生滑移、倾翻等危险情况。
四、验算和检测1.吊车的静态测试对吊车进行静态测试，检验各部件是否安装正确，刚度和强度是否满足设计要求。
2.起升机构的动态测试对起升机构进行动态测试，检验起升机构的速度、承载能力和动力是否满足要求。
吊车梁计算书
-139.661
-498.708
上部 as:
35
35
35
下部 as:
65
65
65
上部纵筋:
640
640
640
下部纵筋:
640
4911
640
箍筋 Asv: 上纵实配:
947 4E16(804)
947 4E16(804)
947 4E16(804)
下纵实配: 4E28+5E25 2/7(4917)
箍筋实配:
根据厂房预制吊车梁布置图（见附图），吊车梁的长度共有 11 种规格，其长 度依次为：5.875m，6.220m，6.530m，6.175m， 6.770m ，6.425m，7.268m， 6.923m,7.279m，8.215m，7.790m。本次选取标准跨径为 8.215m 的梁进行计算，梁 的净跨度为 7.150m，梁的支承宽度按 0.725m、0.340m 计算。初拟该 T 形梁的梁高
T：一个轮子产生的扭矩标准值，kN·m； Pmax：吊车最大竖向轮压标准值，kN，162 kN； H0：吊车横向水平刹车力标准值（一个轮子），kN； μ：吊车竖向轮压动力系数，1.05； β：一台吊车工作时，β=0.8。 e1：吊车轨道安装偏心矩，m，一般取 0.02m； e2：H0 对吊车梁截面弯曲中心的距离，0.4+0.05+0.15m=0.6m； 已知小车刹车力为 10.3kN，此刹车力当小车极靠近某侧吊车梁时，刹车力几乎 由该侧大车 4 个轮子全部承担，单个轮子水平刹车力标准值为 10.3÷4=2.575kN T = β (µ Pmaxe1 + H0e2 ) = 0.8×（1.05×162× 0.02 + 2.575× 0.6）= 3.96kN ⋅ m
10t门式起重机轨道梁基础受力计算书
1#标准化钢筋加工场10t门式起重机轨道梁基础受力计算书项目部名称：项目总工程师：工程技术人员：年月日第份/共份目录1 工程概况 (1)2 基础设计及受力分析 (1)2.1 门式起重机轨道梁基础设计 (1)2.2 受力分析 (2)2.3 荷载组合 (3)2.4 建模计算 (3)2.5 门式起重机轨道梁基础配筋 (5)2.6 门式起重机轨道梁基础地基承载力计算 (8)3 总结 (9)1 工程概况1#标准化钢筋加工场计划配置3台10t门式起重机，其跨径1-27m，净高7m。
2 基础设计及受力分析2.1 门式起重机轨道梁基础设计轨道梁基础采用倒T型C25钢筋混凝土条形基础，基础底部宽60cm，上部宽40cm，每隔15m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用6根HRB400Φ12钢筋作为纵向受拉钢筋，顶部放置两排Φ12作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
箍筋采用HPB300φ8光圆钢筋，具体尺寸如下图2-1、图2-2所示。
图2-1 门式起重机轨道梁基础断面设计图图2-2 门式起重机轨道梁基础配筋图2.2 受力分析（1）轮压荷载根据《1#标准化钢筋加工场10t门式起重机设计图纸》所提供资料，本例门式起重机两个车轮之间间距为6m，单个最大轮压为80kN，受力简图如下2-3所示：图2-3 门式起重机受力示意图（2）自重荷载轨道梁自重由计算软件自动计入。
2.3 荷载组合根据《路桥施工计算手册》进行荷载组合，其中恒载分项系数取 1.2，活载冲击系数取1.45，利用计算软件自动输入。
2.4 建模计算2.4.1 力学模型简化本例轨道梁基础采用Midas-Civil 2017进行建模计算，基础模拟共采用110个节点，110个梁单元，电算建模细则如下：建模范围：轨道梁基础长度110m。
单元类型：轨道梁基础采用一般梁单元模拟，其中轨道梁基础以1m单元体分割，共分割为110个单元体。
边界条件：轨道梁基础两端采用一般支承限制约束；轨道梁基础底部采用面弹性支承的分布弹性支承，基床系数k =5.6×104kN/m³。
型钢吊车梁计算书
吊车梁计算书焊接工字钢吊车梁计算书！跨度6米，10吨单梁吊车[设计资料]吊车数：1台吊车工作级别:A1-A3吊车的轮数2吊车轮子间间距a1=0.25m, a2=2m, a3=0m最大轮压标准值40KN横向荷载标准值5KN竖向轮压动力系数1.05钢材类型:Q235支座形式：平板式吊车梁长度6m轨道高度107mm建筑允许高度10m控制挠度值1/600欠载系数0受拉翼缘与腹板连接处焊缝及附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 横向加劲肋端点处手工焊缝附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 无制动结构支撑数：0(1)截面特征计算吊车梁高度h=450 mm腹板厚度tw=10 mm上翼缘宽度bs=330 mm上翼缘厚度ts=14 mm下翼缘宽度bx=200 mm下翼缘厚度tx=14 mm吊车梁截面面积A=11640 mm^2吊车梁X轴惯性矩Ix=4.01852e+008 mm^4吊车梁X轴抵抗矩Wx1=2.10488e+006 mm^3吊车梁X轴抵抗矩Wx2=1.55104e+006 mm^3吊车梁Y轴抵抗矩Wy=310879 mm^3吊车梁上翼缘截面对Y轴抵抗矩Wy1=254100 mm^3吊车梁最大面积矩Sx=1.22977e+006 mm^3(2)内力计算吊车竖向荷载标准值P=40KN吊车竖向荷载设计值P=1.4x1.05x40=58.8KN吊车横向荷载标准值T=5KN吊车横向荷载设计值T=1.4x5=7KN吊车梁的最大设计弯矩Mmax=122.5 kN*m吊车梁的最大设计弯矩处相应的设计剪力Vc=49 kN梁端支座处的最大设计剪力Vcmax=98 kN吊车梁在水平荷载作用下的最大设计弯矩MTmax=14.583 kN*m局部承压验算的集中荷载设计值F=58.8 kN(3)承载力验算1)强度验算上翼缘:最大正应力σ=Mmax/Wx1 + MTmax/Wy1=115.59N/mm2<f=215N/mm^2，满足下翼缘:最大正应力σ=Mmax/Wx2 =78.98 N/mm^2<f=215N/mm^2，满足腹板:最大剪应力τ=VcmaxSx/Ix/tw =29.99 N/mm^2<fv=125N/mm^2，满足ψ=1,lz=50+2x107+5x14=334 mm局部压应力σc=ψF/tw/lz =17.6 N/mm^2<f=215N/mm^2，满足2)整体稳定验算因6000/330=18.1818>13 ,所以需要验算吊车梁的整体稳定梁的整体稳定系数Фb = 0.918整体稳定应力σ=Mmax/Фb/Wx1 + MTmax/Wy=110.3N/mm^2<f=215N/mm^2，满足3)刚度验算吊车梁的竖向挠度验算按一台吊车荷载标准值作用下产生的最大弯矩Mkx=83.333 kN*m挠度v=Mkx*l*l/10/E/Ix=3.62mm < [v]=10mm，满足4)疲劳验算本吊车为A1-A3工作级别吊车，不必进行疲劳验算。
10t双梁起重机基础承载力计算书
10t双梁起重机基础承载力计算书1. 引言本文档旨在计算10t双梁起重机基础的承载力，以满足安全和稳定要求。
在计算过程中，会考虑起重机的重量、荷载和基础材料的特征等因素。
2. 起重机参数- 起重机型号：10t双梁起重机- 最大起重能力：10吨- 起升高度：标准高度（可根据实际情况调整）- 跨度：标准跨度（可根据实际情况调整）3. 基础材料参数- 基础材料：混凝土- 基础设计强度等级：C25- 基础材料特性：抗压强度fc = 25MPa4. 承载力计算1. 计算基础面积（A）根据起重机参数和实际情况，确定基础面积。
假设基础面积为: A = 10m × 10m = 100m²2. 计算基础承载力（Q）基础承载力为基础面积乘以基础材料的抗压强度。
Q = A × fc = 100m² × 25MPa = 2500kN3. 计算起重机重量（W）根据起重机参数，确定起重机的自重。
假设起重机自重为: W = 20t = 200kN4. 计算荷载（L）根据起重机的最大起重能力，确定荷载。
假设荷载为: L = 10t = 100kN5. 判断基础承载力和荷载的比较如果基础承载力大于等于起重机重量和荷载之和，则满足安全要求；反之，则需要重新设计基础。
比较结果为：基础承载力(Q) >= 起重机重量(W) + 荷载(L)2500kN >= 200kN + 100kN2500kN >= 300kN满足安全要求。
5. 结论根据计算结果，10t双梁起重机基础的承载力满足安全和稳定的要求。
为确保实际施工的可行性，建议根据实际情况进行认真勘察，并再次检查计算过程和结果。
参考文献- 相关国家或地区的建筑规范和标准- 起重机制造商提供的技术规格和数据以上文档仅供参考，具体情况，请在实际施工中结合专业知识和建筑规范进行具体计算。
10t桥式起重机基础承载力计算书
10t桥式起重机基础承载力计算书
1. 引言
本文档旨在计算10t桥式起重机基础的承载力。
起重机的基础承载力是设计和安装过程中至关重要的参数，它直接影响起重机的稳定性和安全性。
2. 计算方法
基础承载力的计算遵循以下简单策略：
- 根据桥式起重机的额定起重量为10t，确定基础承载力的设计参数
- 结合承载力计算公式和相关标准，计算基础所需的尺寸和材料
3. 承载力计算步骤
计算基础承载力的步骤如下：
3.1 确定起重机参数
- 起重机额定起重量：10t
3.2 计算单个主梁轮压力
根据起重机的额定起重量，计算单个主梁轮的压力，公式如下：\[ P = \frac{W}{N} \]
其中，P为单个主梁轮的压力，W为起重机额定起重量，N为
主梁轮的数量。
3.3 确定基础尺寸
根据单个主梁轮的压力，确定基础所需的尺寸，包括基础底面
积和基础高度。
具体的计算公式和参数参考相关标准。
3.4 确定基础材料
根据基础的尺寸和设计要求，选择合适的材料以满足基础的承
载力需求。
材料的选择应遵循相关标准和规范。
4. 结论
根据以上计算步骤，可以得出10t桥式起重机基础的承载力计
算结果。
通过合理的设计和计算，确保基础能够承受起重机的额定
起重量，从而保证起重机操作的安全性和稳定性。
请注意，本文档中的计算结果仅供参考，具体的设计和施工应根据实际情况和相关标准进行。
吊车梁的计算书
计算：（1）.行车基本数据计算:G1,k=448.46KN , G2,k=165.54KN, G3,k=500KN, P max,k=437KN说明G1,k为大车重量，G2,k为小车重量，G3,k为额定起吊重量，P max,k为最大轮压标准值P min,k=( G1,k+ G2,k+ G3,k)/2- P max,k=(448.46+165.54+500)/2-437.1=120KN利用如图所示的简支吊车梁支座反力影响线计算D max,k ,D min,k（按两台车考虑）D max,k=βP max,k∑y i=1X437(1+0.286)=1X437X1.286=562KND min,k=βP min,k∑y i =1X120X1.286=154.32KN纵向水平荷载：T纵向水平,k =α,∑P max,k=0.1X437=43.7KN横向水平荷载：T总横向水平,k =α（G2,k + G3,k）=0.1X（165.54+500）=66.55KNT横向水平,k =α（G2,k + G3,k）/4=66.55/4=16.64KNT max横向水平,k =βT横向水平,k∑y i =1.0X16.54X1.286=21.27KN由上部数据可知行车牛腿最大荷载为竖向荷载D max,k=562KN，水平荷载T max横向=21.27KN水平,k（2）.吊车梁基本数据计算:A.吊车的计算跨度7000mm,梁上部荷载按P max,k=437KN（按一台车考虑）a. 跨中截面C 的最大弯矩，临界荷载为437KNMc max =437X1.75=764.75KN.mb. 绝对最大弯矩合力为437KNR 至临界荷载（437KN ）的距离a 由合力矩定理求得：a=0mM max = Mc max =764.75KN.m所以可知吊车梁的绝对最大弯矩为764.75KN.M （标准值） 对应的水平最大水平推力产生弯矩M 水（吊车梁）= M max X T 横向水平,k / P max,k =764.75X 21.27/437=37.22KN.M由剪力包络图可知：V max = P max,k ∑y i =437X （1+0.286）=437X1.286=5627KN （标准值）由上可得出吊车梁计算的基本数据：（标准值）M max =764.75KN.M M 水（吊车梁）=37.22KN.M V max =562KN吊车梁自重：（0.6X0.2+0.8X0.35）X25=10KN/M轨道自重：0.64KN/M∑=10+0.64=10.64KN/M恒载：M=1/8ql 2=1/8X10.64X72=65.17KN.MV=1/2ql=1/2X10.64X7=37.24KN一.吊车梁计算： 1. 承载力极限状态 承载力计算（按一台车考虑） M=1.2X65.17+1.4X1.05X764.75=78.21+1124.2=1202.41KN.MV=1.2X37.24+1.4X1.05X562=44.69+826.14=870.83KN判断T 形梁截面类型Mu=α1f c b f ’ h f ’(h 0- h f ’/2)=1.0X16.7X600X200(1000-25-200/2)=1753.5KN.M>M=1202.41KN.M所以为第一种类型a s =M/α1f c bh 02=1202.41KN.M/1.0X16.7X350X(1000-25)2=0.269112s ξα=--=1120.269--⨯=0.320(112)/20.5(1120.320)0.8=+-=⨯+-⨯=S S γα()62S 0A /1202.4110/3000.81000255138.5==⨯⨯⨯-=y s M f h mm γ选配11二级25（A S =5401mm 2）0/5401/[350(100025)] 1.58%==⨯-=S A bh ρ00.2%/0.2%1000/9750.205%>=⨯=h h满足最小配筋条件2.正常使用极限状态正常使用极限状态验算（按一台车考虑）标准组合：M 标=65.17+764.75=829.92KN.M准永久组合：M 准=65.17+0.5X764.75=446.545KN.MNo. b h bfu bfd hfu hfd dfu dfd as as` lo Lxo Lyo 1 350.1000. 600. 350. 200. 0. 0. 0. 35. 25. 7000. 4000. 4000. --------------------------------No. C fy fyv N Mk Mq VX VY T Asb Asw kzdj Kzzh 1 35. 300. 210. 0. 830. 447. 0. 200. 0. 0. 0. 5 0 编号 No: 1.** 裂缝宽度验算 **受拉钢筋面积 As (mm2): 5401.001受拉钢筋等效直径 deq(mm): 25.000构件受力特征系数αcr: 2.100有效受拉钢筋配筋率ρte: 0.024标准组合荷载下受拉钢筋的应力σsk: 183.027纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ: 0.774最大裂缝宽度Wmax(mm): 0.195** 刚度挠度计算 **纵向受拉钢筋配筋率ρte: 0.031考虑荷载长期效应对挠度增大系数θ: 2.000受弯构件的短期刚度Bs(kN.m2 /E12): 636021.875受弯构件长期刚度Bl(kN.m2 /E12): 413522.719受弯构件挠度值(mm): 10.244受弯构件相对挠度的倒数(lo/f): 683.335综上可知梁配筋为11二级25（A S =5401 mm 2）0/5401/[350(100025)] 1.583%==⨯-=S A bh ρ3.箍筋计算：V=562KNa.验算截面尺寸：h w =h 0- h f ’=1000-25-200=775mmh w /b=775/350=2.214截面符合要求b.验算是否需要计算配置箍筋验算是否需要计算配置箍筋00.70.7 1.573501000384.65=⨯⨯⨯=t f bh KN < V=562KN 故需进行配箍计算c.只配箍筋而不用弯起钢筋t 0yv SV10V 0.7f bh 1.25f .(n.A /s).h <+562000=0.7X1.57X350X1000+1.25X210Xn.A S /SX1000 n.A S /S=(562000-384650)/(1.25X210X1000)n.A S /S=0.6752X78.5/150=1.05>0.675(满足) 配箍率 ρsv = n.A S /bS=2X78.5/350X150=0.299%最小配箍率ρsvmin =0.24f t / f yv =0.24X1.57/210=0.179%满足配箍条件4.水平刹车力对应的翼缘配筋 A S =M/0.9f y h 0=1.4X1.05X37220000/[0.9X300X(650-25)]=324.23选配2二级16 A S =402.2。
10t龙门吊基础承载力计算书
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25kN/m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N/kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60kN
作用在基础底部的基本组合荷载
Fk=g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土：C30钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A=1.28×0.6=0.76验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：
pk=Fk/A=66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1=400mm,
H1=400mm
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10吨吊车梁计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-----------------------------------------------------------------------------| 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件 || 输入数据文件:10 || 输出结果文件: || 设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001 || 钢结构设计规范GB50017-2003 || 设计时间: 2016年 8月 4日 |----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 吊车数据：(除注明外，重量单位为 t；长度单位为 m) ||---------------------------------------------------------------------------||序号起重量工作级别一侧轮数 Pmax Pmin 小车重吊车宽度轨道高度 | |---------------------------------------------------------------------------|| 1 10 电动单梁 2 || 卡轨力系数α: || 轮距: |----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 输入数据说明： || Lo: 吊车梁跨度 || Lo2: 相邻吊车梁跨度 || SDCH: 吊车台数 || DCH1: 第一台的序号 || DCH2: 第二台的序号(只有一台时=0) || KIND: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/ || IG1: 钢材钢号,/ || IZXJM:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/ || || H: 吊车梁总高 || DB: 腹板的厚度 || B: 上翼缘的宽度 || TT: 上翼缘的厚度 || B1: 下翼缘的宽度 || T1: 下翼缘的厚度 || D1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径 || D2: 连接制动板的螺栓孔直径 || E1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离 || E2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离 || |-----------------------------------------------------------------------------===== 输入数据 =====Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM2 1 1 1 16 0H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E2-----------------------------------------------------------------------------===== 计算结果 =====-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算 ===== || || BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右) || EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮 || CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正) | | MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩 || MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩 || P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列 || T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列 || CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列 |-----------------------------------------------------------------------------BWH EWH CSS MP MT3 3P(J)T(J)CC(J)-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算 ===== || || MPP: 绝对最大竖向弯矩 || MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) || Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大 | | MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大 | -----------------------------------------------------------------------------MPP MTT Madd MTadd-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 梁绝对最大剪力(设计值)计算 ===== || || Qmaxk: 绝对最大剪力(标准值) || Qmax: 绝对最大剪力(设计值) || MM: 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右） || Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大 |-----------------------------------------------------------------------------QMAXk QMAX MM Qadd2-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算 ===== | | || YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m) || JXJ: 吊车梁对于x 轴的惯性矩(m^4) || WXJ: 吊车梁对于x 轴的抵抗矩(m^3) || JYJ: 制动梁对于y 轴的惯性矩(m^4) || WYJ: 制动梁对于y 轴的抵抗矩(m^3) |-----------------------------------------------------------------------------YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ +00-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算 ===== || || Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值 |-----------------------------------------------------------------------------Bf/Tf = <= [Bf/Tf] =-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 梁截面应力、局部挤压应力计算 ===== || || CM: 上翼缘最大应力 || DM: 下翼缘最大应力 || TU: 平板支座时的剪应力 || TU1: 突缘支座时的剪应力 || JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力 || CMZj: 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力 | -----------------------------------------------------------------------------CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJCM = <= [CM] =DM = <= [DM] =TU = <= [TU] =TU1 = <= [TU1] =JBJYYL = <= [CJ] =CMZJ = <= [CMZJ] =-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 无制动结构的吊车梁整体稳定计算 ===== || || Wx: 吊车梁对于x 轴的毛截面抵抗矩(m^3) || Wy: 制动梁对于y 轴的毛截面抵抗矩(m^3) || Faib: 整体稳定系数 || ZTWDYL: 整体稳定应力 |-----------------------------------------------------------------------------Wx Wy Faib ZTWDYLZTWDYL = <= [ZTWDYL] =-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 梁竖向挠度计算 ===== || 注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 | | || MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩 | | MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大 | | L/f: 吊车梁跨度与竖向挠度之比 |-----------------------------------------------------------------------------MPN MKadd L/FL/F = >= [L/F] =-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 梁截面加劲肋计算 ===== || 梁腹板高厚比h0/tw= || 计算只需配横向加劲肋 ||A1: 横向加劲肋的最大容许间距 ||BP,TP: 横向加劲肋的宽度,厚度 |-----------------------------------------------------------------------------A1 BP TP计算结果：≤1，横加劲肋区格验算满足-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 突缘式支座端板和角焊缝计算 ===== || || SB: 支座端板的宽度 || ST: 支座端板的厚度 || HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度 || HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度 |-----------------------------------------------------------------------------SB ST HF1 HF2-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算 ===== || || PSB: 平板式支座加劲肋的宽度 || PST: 平板式支座加劲肋的厚度 || HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度 |-----------------------------------------------------------------------------PSB PST HF3-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 吊车梁总重量和刷油面积计算 ===== || || WW: 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t) || BPF: 刷油面积(m^2) |-----------------------------------------------------------------------------WW BPF-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算 ===== || (结果为标准值,单位kN,用于计算排架) || || RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力 || RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力 || TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力 | | WT: 最大的一台吊车桥架重量 || Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车*额定起重量) || MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号 | -----------------------------------------------------------------------------RMAX RMIN TMAX WT MM13-----------------------------------------------------------------------------| || ===== 吊车梁与柱的连接计算 ===== || TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值 | | TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值 | | NHSBolt: 吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数 | | (摩擦型高强度螺栓 d=20 级钢丝刷除绣表面处理) |-----------------------------------------------------------------------------TQmaxK TQmax NHSBolt1===== 设计满足 ========== 计算结束 =====。