汽轮机轴瓦温度高的原因分析及处理
汽轮机推力瓦温度高原因分析及处理

汽轮机推力瓦温度高原因分析及处理摘要:某电厂二期项目3号汽轮机为上海汽轮机厂生产的单轴、单缸、反动凝气式机组,额定功率:50MW;额定转速:5500r/min。
该机组自2021年投产以来,高负荷(44-45MW)情况下,一直存在推力轴承工作瓦块温度偏高的问题,导致机组无法长期满负荷运行,影响到电厂设备安全及经济效益。
经过认真分析,找到了推力轴承工作瓦块温度偏高的主要原因,采取措施进行处理后,机组带50MW负荷运行,工作瓦块温度由121℃降至83℃,效果明显,恢复了机组满负荷运行能力,解决了3号汽轮机推力轴承工作瓦块温度偏高的问题,保证了该电厂机组的安全稳定运行。
关键词:汽轮机;推力轴承;推力瓦温度1概述某电厂二期项目3号汽轮机为上海汽轮机厂生产的单轴、单缸、反动凝气式机组,型号:N50-6.1/475;额定功率:50MW;额定转速:5500r/min。
该机组前轴承为径向推力联合轴承,由轴承壳体、推力瓦块组件和径向轴承瓦块组成。
推力轴承瓦块组件分正负两组,分布在转子推力盘的两端,每组有11个瓦块,瓦块安装在持环上;推力瓦块背部有平衡块,通过平衡块的摆动,使轴向负荷平均分布于各推力轴承瓦块上,从而使推力瓦块表面的负荷中心都处于同一平面内,每一个推力轴承瓦块均承受着相同的负荷。
机组正常运行时,工作瓦块受力,所以工作瓦块温度高于非工作瓦块温度。
该机组自2021年投产以来,高负荷(44-45MW)情况下,推力轴承工作瓦块温度一直偏高(数据详见表1),最高时达到121℃(汽轮机厂家设计值:115℃报警;130℃跳机)。
为了控制工作瓦温度不超标,该机组经常保持负荷在40MW左右运行。
表1:3号汽轮机推力轴承瓦块温度数据2推力轴承工作瓦温度高原因分析2.1推力盘与推力轴承工作瓦端面位置不平行2022年4月份,该电厂3号汽轮机临停检修,现场拆检推力轴承组件,发现工作瓦右侧半边瓦块(见图2-1:#3、#4、#5、#6、#7、#8)均有磨损,其中有3块瓦块磨损比较严重(见图2-1:#4、#5、#6),左侧半边瓦块没有出现明显的磨损(见图2-1:#1、#2、#9、#10、#11),机组运行中瓦块温度比较高的是#4瓦块(见图2-2:对应#2测点位置)。
造成汽轮机轴瓦温度高的原因

造成汽轮机轴瓦温度高的原因随着工业的发展,汽轮机作为一种重要的动力设备,在各个领域得到广泛应用。
然而,有时候我们会发现汽轮机轴瓦温度过高的问题,这给汽轮机的正常运行带来了一定的影响。
那究竟是什么原因导致了汽轮机轴瓦温度高呢?本文将从几个方面进行探讨。
汽轮机轴瓦温度高的一个原因是摩擦损失过大。
汽轮机的轴瓦是相互接触的,当机械运动时,摩擦不可避免。
如果轴瓦之间的润滑不良,或者润滑油的供给不足,就会导致摩擦损失过大,从而使轴瓦温度升高。
此外,如果轴瓦表面粗糙度太大,也会增加摩擦损失,进而引发温度升高的问题。
汽轮机轴瓦温度高的另一个原因是过载运行。
汽轮机在运行过程中,如果负荷过大,超过了设计负荷范围,轴瓦所承受的压力和摩擦力就会增大,从而导致温度升高。
此外,在启动和停车过程中,如果操作不当,也容易造成过载运行,从而引发轴瓦温度过高的问题。
第三,不合理的冷却系统设计也是导致轴瓦温度高的原因之一。
汽轮机的冷却系统是将发电过程中产生的热量带走的重要方式。
如果冷却系统设计不合理,冷却效果不佳,就会导致轴瓦温度升高。
例如,冷却水流量不足、冷却水温度过高等因素都会影响冷却效果,进而导致轴瓦温度过高的问题。
汽轮机轴瓦温度高还与燃气质量有关。
燃气是汽轮机的燃料,燃气质量的好坏直接影响着汽轮机的运行效果。
如果燃气中的杂质含量过高,燃烧不完全,就会产生大量的热量,从而导致轴瓦温度升高。
因此,保证燃气质量的纯净度,对于控制轴瓦温度是非常重要的。
汽轮机轴瓦温度高还与轴瓦材料的选择有关。
轴瓦是汽轮机的关键部件,材料的选择直接影响着轴瓦的性能。
如果材料的导热性不好,热量不容易散发,就会导致轴瓦温度升高。
因此,在设计和选择轴瓦材料时,应该考虑其导热性能,以确保轴瓦温度的稳定和可靠。
造成汽轮机轴瓦温度高的原因有摩擦损失过大、过载运行、不合理的冷却系统设计、燃气质量不佳以及轴瓦材料的选择不当等。
为了解决这些问题,我们需要加强对汽轮机的维护和管理,确保润滑和冷却系统的正常运行,提高燃气质量,合理选择轴瓦材料,从而降低轴瓦温度,保证汽轮机的正常运行。
汽轮机轴瓦温度高分析与处理

汽轮机组轴瓦温度高的分析及处理李亮(1.内蒙古电力工程技术研究院,内蒙古 呼和浩特)摘要: 分析某汽轮机300MW 机组普遍存在的2号轴瓦温度高原因,阐述了影响可倾瓦温度的关键因素,并通过合理选择轴承的油隙、调整轴瓦的负荷分配、修刮可倾瓦的进出油楔、扩大进油节流孔等手段,使改型机组2号轴瓦温度明显降低。
某汽轮机300MW 直接空冷机组,首次启动后#2瓦温度偏高,尤其是#2B 侧温度最高达105℃,且还有增大趋势。
经调整润滑油温在42℃左右时,瓦温略有下降,但始终高于102℃。
停机翻瓦检查,瓦块有明显划痕,最终通过调整轴承的油隙、调配轴瓦的负荷分配、修刮可倾瓦的进出油楔、扩大进油节流孔等手段,使机组2号轴瓦温度明显降低。
这对保障机组安全、稳定运行具有重要的意义,同时对解决同类型机组存在的同样问题具有重要的参考价值。
一、机组轴系简介本机组为两缸两排汽型式,转子总长7364(不含主油泵轴及危急遮断器),高压转子与低压转子之间采用止口对中,刚性联轴器联接。
轴系示意图见图一图一 东汽300MW(合缸)汽轮发电机组轴系示意图如图一所示,本机组共6个支持轴承,1#和2#轴承为可倾瓦轴承,3#和4#椭圆轴承通用,单侧进油,另一侧开有排油孔,上瓦开周向槽。
各轴承设计参数如表一:主油泵转子推力轴承联轴器(中低压间)危急遮断器1#2#高中压转子3#联轴器(低电间)发电机转子低压转子4#5#6#表一 支持轴承主要参数下计算的。
二、瓦温升高现象机组启动升速过程中,瓦温逐渐上升,尤其在2000rmp 高速暖机后继续冲转时,瓦温升高明显,定速时达到#2瓦B 侧稳定达到100℃左右,并网带负荷后还有升高趋势,经调整润滑油温在42℃左右时,瓦温略有下降,但始终高于102℃。
图二为机组启动升速过程中瓦温变化曲线。
405060708090100110051015202530机组转速(rmp*100)瓦 温(℃)图二 机组启动过程中瓦温变化曲线二、瓦温偏高原因分析1.轴封漏汽的影响:该机组为高中压合缸结构,为缩短转子长度,减少轴承数,将2#瓦布置在中压缸排汽口内,受汽缸、汽封的温度和漏汽量影响较大。
汽轮机轴系轴瓦温度高分析

2013年4月(上)[摘要]汽轮机组在运行中,汽轮机轴在轴瓦中高速旋转,引起汽轮机轴与轴瓦温度上升,轴瓦温度上升,威胁了轴承使用安全,因此要保持轴瓦温度在允许值范围内。
笔者对引起汽轮机轴瓦温度高的因素进行分析,希望其能够有助于解决实际生产问题,并方便于实践操作。
[关键词]汽轮机;轴瓦;温度汽轮机轴系轴瓦温度高分析吴春雷(广西来宾希诺基发电运营维护有限责任公司,广西来宾546138)汽轮机组在运行中,轴瓦温度过高,威胁轴承的安全,保持轴瓦温度在正常范围内,是汽轮机安全正常工作的一个重要的方面。
当轴瓦温度不正常升高,导致汽轮机正常运行出现问题。
因此对汽轮机轴系轴瓦温度高分析,能及时地排除故障。
引起轴瓦温度升高的原因有以下几方面:1润滑油系统导致的轴瓦温度高汽轮机轴瓦在运行时,轴瓦与轴颈的摩擦状态可以有三种理想状态:1.1干摩擦两金属表面直接接触,使轴瓦功耗上升,轴瓦与轴颈磨损加剧,轴瓦温度上升,直至烧毁轴瓦,所以不允许出现干摩擦现象。
1.2边界摩擦运动副表面存在一层厚度小于1μm 的薄油膜层,但是由于油膜过薄,不足以将两金属表面完全分开,金属微表面的凸起部分会相互摩擦,比干摩擦磨损小,摩擦系数一般在0.1~0.3。
1.3液体摩擦有一层润滑油的压力油膜将两金属面分开,两金属表面不直接接触,摩擦磨损相对最小,摩擦系数一般在0.001~0.1。
一般设备的经常摩擦的表面摩擦状况是介于边界摩擦和液体摩擦的混合摩擦状态,在摩擦特性曲线示意图(如图1所示)中,纵轴为摩擦系数f ,横轴为无量纲参数ηn/p (其表征轴承特性数,其中η———动力粘度,p ———压强,n ———每秒转数)。
图1轴承摩擦特性曲线在轴瓦的润滑油系统中,润滑油的作用是润滑和散热,汽轮机运行时,润滑油在轴与轴瓦之间形成了一层油膜,使轴与轴瓦之间的摩擦处于混合摩擦,甚至液体摩擦。
从图1可看出,混合摩擦和液体摩擦摩擦系数远小于干摩擦的,这样大大减少轴瓦的摩擦产热量,并且润滑油系统循环带走部分摩擦热量,轴瓦系统保持动态热平衡。
汽轮机轴瓦温度高的原因分析及处理措施

汽轮机轴瓦回油温度高的原因分析及对策×××〔××××××发电有限责任公司×××× 044602〕摘要:本文着重分析了汽轮机组在运行中轴瓦温度升高的原因,轴瓦温度升高严重时会引起机组的振动,轴瓦的烧毁,威胁着机组的平安运行。
针对造成轴瓦温度升高的原因提出了防范措施,供运行和检修部门参考。
关键词:汽轮机轴瓦温度0前言:汽轮机润滑油系统的作用是润滑轴承和减少轴承的摩擦损失,并且带走因摩擦产生的热量和由转子传过来的热量,并向调节系统和保护装置供油,保证其正常工作,以及向发电机密封瓦提供密封油等,润滑油系统的工作好坏对汽轮机的正常运行有非常重要的意义。
汽轮机转子与发电机转子在运行中,轴颈和轴瓦之间有一层润滑油膜。
假设油膜不稳定或油膜破坏,转子轴颈就可能和轴瓦发生干摩擦或半干摩擦,使轴瓦烧坏,使机组强烈振动。
引起油膜不稳和破坏的因素很多,如润滑油的黏度,轴瓦间隙,轴瓦面积上受的压力等等。
在运行中,如果油温发生变化,油的黏度也会跟着变化。
当油温偏低时,油的黏度增大,轴承油膜增厚,汽轮机转子容易进入不稳定状态,使汽轮机的油膜破坏,产生油膜震荡,使机组发生振动。
现把引起轴瓦温度升高的因素归纳如下:1.轴瓦进油分配不均,个别轴瓦进油不畅所致。
此种情况下,首先检查轴瓦进油管道入口滤网,是否堵塞。
观察回油量是否正常。
必要时轴瓦解体全面检查。
尤其是刚大修完的机组,根据以往发生的事件来看,多数情况下是由于检修人员的工作疏忽,不认真,在轴瓦回装时,没有仔细检查,清理轴承箱,拆机时油口的封堵忘记拿掉造成开机时轴承温度升高,甚至烧瓦事故。
本人见过的这种事故就有三起。
所有这种事故经验教训要引起我们的足够重视。
假设轴瓦经认真检查未发现问题,那么可以适当加大轴瓦进油口节流孔板的孔径,增加进油量。
2.轴瓦工作不正常。
汽轮机轴瓦温度高的分析与故障排除方案

汽轮机轴瓦温度高的分析与故障排除方案摘要:为了有效提升汽轮机的应用质量,要对汽轮机轴瓦温度高的情况进行有效分析,避免造成严重的故障问题影响其实际运行质量。
文章中集中分析了汽轮机轴瓦温度高的原因,并对具体的故障排除方案展开了讨论,仅供参考。
关键词:汽轮机轴瓦;温度高;原因;排除方式一、汽轮机轴瓦温度高的原因分析在汽轮机轴瓦运行过程中,造成其温度升高的因素较多,为了有效减少温度高造成的隐患问题,就要结合实际情况建立健全系统化的故障监管机制,确保能规避问题的恶化。
(一)安装轴瓦在汽轮机轴瓦管理工作中,安装过程会对其温度产生相应的影响,尤其是轴瓦球面的具体调整效率和控制水平出现了失误,就会导致垫铁出现接触不良的现象。
加之抽成承受的紧力较大,则会造成其实际的活动范围受限。
另外,若是安装过程中不能对轴承进行统一处理,就会出现轴承偏斜程度和轴颈扬度不一致的问题,造成温度偏高。
(二)温度系统在对汽轮机轴瓦进行质量监管的过程中,温度系统能对其温度管理过程进行控制,但是,若是系统运行异常则会直接造成轴瓦温度升高的问题。
究其原因,轴瓦原件受损、补偿处理机制不当以及安装控制方式不正确等问题较为常见,都会严重影响轴瓦的运行效果和温度控制水平。
(三)工作面若是轴瓦工作面出现异常损失,就会对轴瓦的温度参数造成影响。
其中,轴瓦脱落或者是损伤问题比较常见。
需要注意的是,若是轴瓦工作面的摩擦程度较大,也会出现温度升高的问题,加之润滑油冷却效果不当,就会对其热量产生影响,使得热量出现聚拢的问题。
除此之外,在轴瓦周围若是不能有效建立完整的温度控制结构,就会造成气缸结构热量散发效果受阻的现象。
最关键的是,热量不能有效消散必然会造成温度升高,影响汽轮机的实际应用水平和管控效率。
二、汽轮机轴瓦温度高的故障排除方式为了从根本上提高轴瓦工作水平,要积极落实更加系统化的故障排除机制,确保能突出管理效率,优化温度管理水平。
针对汽轮机轴瓦温度高建立对应的管控方案,主要是调整轴瓦高温度、减少阻力等方式,能在完善故障管控效率的同时优化其管理质量,并且要践行有效的质量验收工作,确保故障处理工作结束后能满足质量要求和具体标准。
汽轮机轴瓦温度高的原因及处理

汽轮机轴瓦温度高的原因及处理随着工业化的快速发展,汽轮机作为一种重要的发电装置,被广泛应用于发电厂、石油化工等领域。
然而,在汽轮机的运行过程中,经常会出现轴瓦温度高的问题,这给机组的安全和稳定运行带来了一定的隐患。
本文将从原因和处理两个方面,对汽轮机轴瓦温度高的问题展开探讨。
我们来了解一下汽轮机轴瓦温度高的原因。
通常情况下,汽轮机轴瓦温度过高的主要原因有以下几点:1. 润滑油供给不足:润滑油在汽轮机的运行中起到了润滑和冷却的作用。
如果润滑油供给不足,会导致轴瓦与轴颈之间的摩擦增大,温度升高。
2. 润滑油质量不合格:润滑油的质量对轴瓦温度有着直接的影响。
如果润滑油中含有过多的杂质或水分,会降低其润滑性能,导致轴瓦温度升高。
3. 轴瓦间隙过小:轴瓦与轴颈之间的间隙过小,会导致润滑油无法充分润滑,从而使轴瓦温度升高。
4. 轴瓦材料不合适:轴瓦材料的选择也会对温度产生影响。
如果轴瓦材料的导热性能不好,会导致轴瓦温度升高。
接下来,我们来探讨一下高温轴瓦的处理方法。
针对上述原因,我们可以采取以下几种措施来解决高温轴瓦的问题:1. 加强润滑油的供给:确保润滑油供给充足,可以通过增加润滑油的流量或调整润滑油供给系统的参数来实现。
2. 提高润滑油的质量:定期检测润滑油的质量,确保其符合标准要求。
如果发现润滑油质量不合格,应及时更换。
3. 调整轴瓦间隙:根据实际情况,合理调整轴瓦与轴颈之间的间隙,确保润滑油能够充分润滑。
4. 优化轴瓦材料:选择导热性能好的轴瓦材料,可以有效降低轴瓦的温度。
除了以上措施外,还应定期对轴瓦进行检测和维护,及时清洗轴瓦表面的沉积物,保持其表面光滑,减少摩擦阻力。
汽轮机轴瓦温度高可能是由于润滑油供给不足、润滑油质量不合格、轴瓦间隙过小、轴瓦材料不合适等原因所致。
为了解决这一问题,我们可以采取加强润滑油供给、提高润滑油质量、调整轴瓦间隙、优化轴瓦材料等措施来降低轴瓦温度。
通过科学合理的处理方法,可以保证汽轮机的安全稳定运行,延长设备寿命,提高工作效率。
汽轮机轴承温度高的影响因素及解决对策

汽轮机轴承温度高的影响因素及解决对策摘要:轴承是汽轮机的重要零部件,轴承温度升高是其运行期间比较常见的一种故障现象,主要是受润滑油、轴承自身、油冷却等多种因素的影响,一旦轴承温度过高,则会影响汽轮机的运行稳定性,甚至降低其使用寿命。
因此,通过加强运行管控,定期进行维修,做好设备管理工作等,有效解决轴承温度高这一问题。
基于此,本文分析了汽轮机轴承温度过高的影响因素,并提出相应的解决对策。
关键字:汽轮机;轴承;高温;影响因素;对策前言汽轮机轴承温度过高是造成轴承故障的重要因素,在汽轮机的运行中,由于温度升高,导致金属变形,在汽轮机的内部,有多个轴承支撑转子,金属膨胀变形对高速旋转有着较大的影响,汽轮机性能随之降低。
汽轮机运行故障是当前相关人员的关注重点,轴承温度高主要是承载区相对侧隙比较小,使得润滑油流量过小,通过提升进油流量,有效降低轴承温度。
1汽轮机轴承温度高的原因1.1温度测点误报对于故障的分析,首先要明确测点测定值是否准确,如果确定不是测点误报,才能够对问题原因展开分析。
轴承温度测点安装在其内部,不容易取出来,所以也很难观察损坏的情况,但是,轴承温度升高对汽轮机的正常运行有着非常大的影响,所以,一般在测点处会安装双支热电偶,一旦轴承温度产生较大的变化,双支热电偶的温度值也会发生相应的变化,两者之间的差异比较小,通过观察测定值,便可以判断是不是测点误报。
1.2安装操作不当在汽轮机轴承安装中,造成轴承温度高的原因比较多。
一方面,若安装的零部件质量不合格,没有达到汽轮机运行的性能需求,或者在安装之前出现损坏,由于安装人员没有及时发现,导致在实际运行中出现温度异常升高的情况。
另一方面,在轴承安装过程中,安装人员没有严格按照操作流程进行,轴承的位置不够精准,从而降低其自身性能,使得在运行中出现温度过高的情况。
最后,安装受到周边环境的影响,使轴承运行温度发生较大的变化,导致温度过高。
1.3润滑油问题在汽轮机的运行中,润滑油起着重要的作用,一旦润滑油使用不当,则会对汽轮机轴承产生不良影响。
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汽轮机轴瓦温度高的原因分析及处理李守伦,张清宇(焦作电厂,河南焦作454159)[摘 要] 对几种典型轴瓦温度高的现象进行分析,并通过适当处理,清除了故障,使轴瓦温度恢复正常。
[关键词] 汽轮机;轴瓦;轴瓦温度[中图分类号]T K263.6 [文献标识码]B [文章编号]10023364(2003)03006202汽轮机轴瓦温度是机组运行控制的重要参数之一。
轴瓦温度高会严重威胁机组的安全运行,本文对几种典型轴瓦温度高的现象进行了分析,并介绍对其的处理方法及结果。
1 300MW 汽轮机2号轴瓦(东方汽轮机厂)(1)河南省某厂2号机为东方汽轮机厂(东汽)生产的N30016.7(170)/537/537Ó型(合缸)汽轮机。
机组大修后运行情况良好,在做甩负荷试验时,当转速降至1100r/min 时,2号轴瓦瓦温突然升高,由68e 急剧升至92e ,且随转速降低有升高趋势,后被迫停机。
该机2号轴瓦系带球面套的椭圆轴承,自动调整,双侧进油,为强迫液体润滑轴承。
停机后解体检查,发现该轴承下侧钨金磨损严重,顶轴油孔被钨金全部填塞,油囊已磨平,两侧油孔亦有钨金堆积现象,轴承顶隙增大0.20mm,其它检修尺寸无异常变化。
查大修及运行记录,大修时中心调整在制造厂的标准内。
启动时油膜压力:1号为4.2MPa,2号为3.8M Pa,3号为4.6M Pa 。
冲转后油膜压力:1号为2.6MPa,2号为2.1MPa,3号为2.7MPa 。
油膜压力均与中心调整值相吻合,无异常现象。
但是,根据现场记录,随运行时间的增加,2号瓦的油膜压力随缸温的增加而逐渐增高,最高达到2.6M Pa 。
(2)东汽型机组2号瓦中心高差设计时预留(0.30~0.36)m m,预留中心高差时已考虑运行中的负荷分配情况。
现场观察轴瓦钨金带有磨损痕迹而非烧毁痕迹,判断钨金为运行中磨损。
由于停机时1100r/min 为顶轴油泵开启转速,而顶轴油孔被堵死,导致无法形成轴瓦油膜,造成大轴与轴瓦直接磨擦,引起瓦温迅速升高。
根据机组运行中2号瓦油膜压力逐渐增高的趋势,判断2号瓦标高随机组运行渐入稳态而逐渐升高,由于预留中心高差不足,导致运行中磨损。
(3)由于3号瓦未磨损,2号瓦被磨损约0.20mm,故仅修刮2号瓦下瓦被磨损的钨金;开出顶轴油囊,疏通顶轴油孔;2号瓦结合面镗去0.20mm 后将轴瓦恢复,预留中心高差增大0.20mm,最终达到(0.50~0.56)mm 。
(4)处理后,机组运行情况良好,2号瓦温度一直在标准范围内,其间因锅炉原因再次停机时瓦温亦无变化。
2 200MW 汽轮机2号轴瓦(东方汽轮机厂)(1)河南省某电厂6号机为东方汽轮机厂生产的N200130/535/535型汽轮机。
在2000年9月的大修中进行了通流部分改造。
因为更换新转子,致使2号轴瓦处间隙过大,便更换了2号轴承。
该轴承为推力支持联合轴承,支持部分为三油楔形式,瓦枕和瓦为球面定位方式。
大修后开机过程中,瓦温随转速升高而逐渐升高,当瓦温达到94e 时,被迫打闸停机,其间油膜压力无变化,振动亦保持在30L m 以下。
停机后翻瓦检查,发现此瓦支持部分上瓦钨金磨损,下瓦无磨损痕迹,其余部分无异常。
瓦各紧力、扬度无变化,顶技术交流q w 热力发电#2003(3)隙大了0.10mm。
(2)因仅上瓦磨损,其余无异常,且油膜压力正常无变化,初步判断瓦顶隙偏小。
查大修记录,顶隙为0.40mm,复核现场瓦顶隙为0.50m m。
大修记录符合制造厂(0.40~0.50)mm要求。
以前也多次更换2号轴瓦,从未发生此类问题。
总结前几次结果,发现更换轴瓦时间隙均接近上限,而此次偏下限,所以此次轴瓦时间隙均接近上限,而此次偏下限,所以此次轴瓦发热的直接原因是顶隙偏小,导致轴承上瓦和大轴摩擦发热。
(3)因轴瓦顶隙已经为0.50mm,接近上限,所以仅将下瓦钨金修刮研平,然后将轴瓦恢复。
(4)经处理,在开机及以后的运行中,2号轴瓦温度一直在规定的范围内。
3125MW汽轮机3号轴瓦(上海汽轮机厂)(1)河南省某电厂2号机为上海汽轮机厂(上汽)生产的N125135/535/535型汽轮机,于2000年10月进行大修。
该机3号轴瓦为椭圆型,由瓦衬、球面壳体及球枕组成。
在大修后开机过程中,瓦温逐渐升高,当转速升至3000r/min时,瓦温达92e,且有继续升高之势,被迫停机检修。
在瓦温升高过程中,油膜压力反而很低,几乎为0;各瓦振动情况良好,均在30L m 以下。
翻出轴瓦检查,发现轴瓦钨金和大轴均成偏磨状态。
在前侧大轴和轴瓦均有2/3瓦长磨痕,而另外1/3均不接触。
轴瓦前侧阻油边磨痕较深而后侧阻油边无磨痕。
复核3号轴瓦紧力为0.01mm,其余各项均满足要求。
(2)根据升速过程中油膜压力很低,几乎为0以及揭瓦后的轴瓦偏磨情况,初步判断为瓦球紧力过大,回装时轴瓦偏斜,运行时导致轴瓦不能自定位,从而引起轴瓦偏磨,使瓦温升高。
另外单侧泄油,使油膜压力不能建立,导致油膜压力很低,几乎为0。
(3)上汽125MW汽轮机3号轴瓦要求球面壳体与球枕间隙为(0~0.02)mm。
复核3号轴瓦实际紧力为0.01mm,抽取0.03mm垫片后将轴瓦恢复。
(4)处理后,机组开机情况良好,运行时瓦温也在规定的范围内。
4结论根据上述3种情况,认为在检修中应注意以下几点:(1)300M W(东汽型)汽轮机2号轴瓦因受汽缸热膨胀影响较大,可按制造厂标准适当降低2号轴承标高,从而避免轴承标高因膨胀而升高,导致轴瓦磨损引起瓦温升高。
(2)200M W(东汽型)汽轮机2号推力支持轴承在更换新瓦时,顶隙应按0.15%D(轴承直径)执行,靠近上限标准。
尽量避免使用制造厂提供的下限标准。
(3)对于125M W(上汽型)汽轮机(或大容量汽轮机)的球面轴瓦,球面紧力应按制造厂提供的下限标准使用,且应尽量向间隙方向靠近,从而提高轴瓦的自定位能力,避免因紧力过大,造成轴瓦失去自定位能力而导致的偏磨。
(4)各球面轴瓦在运行后翻瓦检查时,应尽量避免球面的损伤。
回装时应特别注意轴瓦的回装到位和球面的活动情况,杜绝轴瓦翻不到位而强制敲打到位的行为。
(上接第61页)第二发电厂1号炉甲侧空预器仍采用蒸汽吹灰,而乙侧空预器采用激波吹灰。
自2002年安装投运至今,已连续运行200余天,二者均运行正常,能实现集控室远方操作和自动联锁保护。
2003年1月对二者进行了比较试验,结果见表2。
表2蒸汽吹灰与激波吹灰阻力比较项目豪顿华空预器空气侧烟气侧甲侧值/Pa7141236乙侧值/Pa5811076从表2可以看出,使用激波吹灰后,吹灰效果比蒸汽吹灰有一定的好转,空气侧及烟气侧阻力分别降低133Pa、160Pa。
4结论激波吹灰器是一种新型的吹灰设备,其利用冲击、震动使积灰脱落,可使空预器换热元件长期保持清洁状态,保证良好的换热效率。
燃气脉冲激波吹灰避免了蒸汽吹灰远行程过热度下降和蒸汽带水的问题,正确使用情况下不会对传热元件造成损坏。
技术交流热力发电#2003(3)q xth e smok e emission bein g below the stan dard limi t sp ecified b y th e state.PRACTICE OF CORRECTING WATER WALL AND FURNAC E BODY SKEWNESS FOR BOILER NO.3IN DAGANG POWER,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,PLA NT,TIANJIN MUNICIPALITY ZHA NG Shu-ming(41) D eformation of th e fu rnace b ody had oc cur red on boiler N O.3in tittle power p lant,h ence,measu remen t and cause analysis of said deformation h ave been carried out,it is c on-sid ered th at th e b asic reason of th e fu rnace bod y deformation is d ue to n on un iform settle men t of b oil er.s stee l frame fou n dation.Th en,effective ad justmen t of the said foun dation was mad e du rin g the cou rse of r eplacin g the sai d water wall.OPERATION PERFORMANCE ANA LYSIS A ND MEASURES TAKEN FOR IMPROVING SOOT BLOWERS ON BOILERS NO.5AND,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,6AT JINGYUAN POWER PLA NT WANG Gang(44) In appl ication of soot blow ers on b oi lers NO.5an d6at Jin gyu an Power Plant,ph enomen a of blowin g d amage on w ater walls and tu be-bu rsti ng on the economizers h ave oc-cur red many times.Thr ou gh analysis,it is conside red th at the IR-3D typ e soot blowe rs can b e completely stopp ed un der c on dition w ithout slaggin g occ urr ed in th e fu rnace.At th e same time,in or der to corr ectly u se the lon g-stem soot bl ow ers,an op timal b lowing cycle sh ould be for mu lated,an d oper ational mai ntenan ce an d management of th e soot blower s must b e stren gth ene d.TEST AND RESEARC H ON MEASURING PARTICLES.FLOW VELOCITY IN TWO-PHASE FLOW BY USING OPTIC AL SIGNAL,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,C ROSS-C ORRELATION METHOD YUAN Zhen-f u et al(47) Th e signal flu ctuation of optical transmissi on inten sity may b e occu rred wh en particles in the gas-solid two-ph ase flow are p assing throu gh the l ight-beam of lasers,the part-i cles.flow velocity can be obtain ed via c ross-correlation calcul ation after samp ling tw o sign als of optical flu ctuation from pr ob es allocate d at up-stre am an d dow n-stream. Test show s that the anti-in terfe renc e ab ility of the said measu ring te chn iqu e is stron g,th e accu racy of me asur ement can meet the requ ire men ts in en gineer ing measure men t. He nce,it is suitab le for me asur ing th e velocity of non-sp heric al and non-transparen t p ar tic les.PRESENT SITUATION OF BED-TEMPERATURE C ONTROLLING FOR C FB BOILERS AND IMPROVING MEASURES THEREOF ,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,WU Shu-zhi et al(51) A n investigation and stu dy on th e p resent situ ation of bed-temperatu re controlling for CF B b oilers h ave been performed.It is p ointed ou t th at the existi ng controlling mode h as too small ad justab le amp litud e,can.t e ffectively r egulating the b ed-temp eratu re of C FB b oil ers.Th rough stu dy an d analysis,a recommend ation of estab lish ing a tw o-inp ut an d two-outpu t mu lti-var iable controllin g system has been pu t forw ard,then,w hile th e de viation of be d-tempe ratu re is comparatively small,on ly th e match ratio of pr imary an d se cond ar y air is adju sted;wh ile the said d eviation is comparative ly large,th e coal-feed ing amou nt an d air qu antity can simultaneou sly be ad ju ste d.,,,,APPLICATION OF FOUR CORNER OPPOSED TANGENTIAL FIRING ON UTILITY BOILERS HE Zhi-qiang et al(53) F ou r corner op posed firin g,as a n ew arrange men t p atter n for tangen ti al firing,has b een su ccessfully used on boiler s with variou s cap ac ity level an d d ifferen t coal sorts.Pratice shows,the sai d fir ing patte rn has ob viou s effec tiven ess for solvin g pr oblems often oc cur red in b oi lers,su ch as d eviation of fl ue gas tempe ratu re,slaggin g in the fu rnace,h igh temp eratu re corrosion,as w ell as i n aspe ct of re du cing NOx emission.,,,,,,,,,,OPTIMIZTION OF RETROFITTNG SC HEME FOR THE COMBUSTIN SYSTEM X IU Xing-jing et al(57) A systematic an al ysis and e valu ation of slagging prob lems occu rred on b oilers in Yu nfu Pow er Plant,Gu angd on g Provin ce,h as been carried ou t.Based on the prin ciple of em-phatically solvin g the slaggin g p roble ms and si mu ltan eously taking acc ou nt of stab ilizing c omb ustion,an optimal retrofi ttin g sch eme is su ggested,i nclu din g the blu nt b od y of bu rners to be set up right,th e mi dd le-and lower-l evel sec on dary air to be con cen tr atically configu red,the b u rnin g c avity with blu nt b od y to b e u sed for the lower-le ve l prima-ry air,as w ell as mak ing th e left and r ight side of p ulver ized c oal and air mixtur e flow to be ri ch and lean respec tive ly etc.,It is expected that th e desired results of retrofitting c an be achie ve d..APPLICATION OF FUEL GAS EXC ITING WAVE OPERATED SHOOT BLOWERS ON A IR PREHEATER OF A670t/h BOILER ,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,Li Wen-yuan et al(60) A nalysis of ash clogging ph enomen on on air preh eater of Datong Power Plant No.2u nd er the S tate Powe r Corp has b een c ar ried ou t.It is c on sid ere d that th e efficien cy of orig-i nally d esigned steam ope rate d shoot b lowers was influen ced up on b y several fac tors,suc h as n on-su itable p osition of in stalling,incr easing h umid ity of steam at the final en d,as well as non-re asonabe design of nozzle an d stroke c on cern ing the steam op erated sh oot b low ers etc.F or th ese reasons,it is tried to install fue l gas impu lse e xc itin g wave ope rate d shoot b lower s for rep lacing some steam op erate d sh oot blow ers.Afte r p utting the ne w typ e shoot blowe rs into op eration,the resistan ce on both air an d gas sid es of the air pr e-heater has b een ob viou sl y lower ed,th e effectivene ss of shoot b lowin g b eing excellen t.C AUSE ANALYSIS OF OVER-TEMPERATURE OC CURRED ON STEAM TURBINE'S BEARING SHOE AND IT'S TREATMENT,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,LI Shou-lun et al(62) S ever al typical ph enomina of beari ng shoe's over-temper atu re tr ou b le have bee n an alyz ed.Throu gh appr op riate tre atmen t,all ow ing the temper atu re of said bearin g shoe to r e-tu rn to n ormal.BENDING ROTOR'S VIBRATION CONTROL OF STEAM TURBINE FOR A300MW UNIT YUAN Li-ping et al(64),,,,,,In view of the h igh-pre ssure rotor's ben din g fault occu rred on steam tur bin e of a home-made300MW un it,the rotor's vib rati on r esp on se an d the u nb alan ced c ompon ent have been c al culated an d analyzed.S ome measu res,su ch as single rotor h igh-speed dynamic eq uilib ru m,correction and inclin able be ar ing shoe's ap plication,have be en tak en,en-ab lin g the vib rati on amplitu de to red uce to a region u p to stan dard.APPLICATION OF ELECTRO-HYDRAULIC GOVERNING SYSTEM WITH INTEGRATED AC TUATOR ON UNIT NO.3AT BEIP-,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,IAO POWER PLANT MA Ren-ku et al(66) A stu d y on ap plication of i ntegrated actu ator in electro-h ydrau lic governin g syste m w hich is a govern ing system withou t control-oil sou rce of steam tu rb ines has be en p rese nted. Th e su ccessful app licati on of th e said c on trol mod e,in whic h the stagger oil valve is d irectly dr iven b y the said actu ator,at Beipi ao The rmal Powe r Plan t r esolved comp letely the p roble m of infu encin g th e electro-hyd raulic d evice d ue to flu id med iu m pollu tion,an d enh ance d su ccessfu lly the r eliability of un it.s op eration,at th e same time,provid ed ne w way an d means for retrofitting ele ctro-hydr au lic govern ing system of med ium and small u nits,havin g positive effe ct to d evelopin g steam turb ine gover nin g system wi th ou t control -oil sou rce and withou t fluid workin g me diu m.DEVELOPMENT OF A DATA AC QUISITION AND WARNING SYSTEM GOVERNING META LLIC WALL TEMPERATURE IN ,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,BOILERS ZHU Zhi-gang et al(69) Tak ing th e data ac qisi tion an d warnin g syste m govern ing metallic wall temp eratu re in b oi lers at Hu an engNan ton g Power Plan t as examp le,th e realization of data ac qu isition,su-pervision,off-limit warn ing,an d statisti c man age me nt syste m govern ing metallic wall temp erature in b oi lers by usin g i ntelligen tly ad van ced techn ology and ne tw ork commun ica-tion tech nology h as bee n presen te d.Th e said system h as good u nive rsality,having b right fu tu re for p op ulari zation.UPDATING AND RETROF ITTING THE EXC ITATION REGULATING DEVICE OF A60MW GENERATOR LI Jian(72),,,,,,Th e statu s of retrofittin g e xcitation syste m for a60MW gener ator in Magan g Th ermal Powe r Pl an t h as been presented.It fe atu res th e or igi nal main c ircu it of excitation hasn.t been c hanged,i.e.the fun damental performan ce and p roper ty of origin al system are still r ese rved,only the re gu lating d evice is up dated an d r etr ofitted,and better ec on omic as-pect obtaine d.Th e r egulating d evice used for retrofitting is a32-bit nu meric signal processor,th e regu lation spee d,c ap ability for coun ter-inter fere nce,and re liability of the e xci tation syste m havin g b een en hanc ed b y u sin g D SP techn ology.òOriginated from:1972òAuthorized by:China State Power CorpòSponsored by:Thermal Power Research Institute under C hina State Power C orpChinese Society for Electrical EngineeringòEdited and Published by:Magazine Agency of Thermal Power GenerationòDistributed by:Distribution Bureau of News-papers And Periodicals under Shaanxi Provincial Office of Postal Service。