变电所母线桥的动稳定校验
智能变电站SGB-750(220kV)母线保护校验标准化作业指导书
开工前工作负责人检查所有工作人员是否正确使用劳保用品，并由工作负责人带领进入作业现场并在工作现场向所有工作人员详细交待作业任务、安全措施和安全注意事项、设备状态及人员分工，全体工作人员应明确作业范围、进度要求等内容。
3
根据《二次工作安全措施票》的要求，完成安全措施并在二次工作安全措施票(见附录表A)逐项打上已执行的标记，在做好安全措施工作后，方可开工。
2）误整定
（1）工作前应确认最新定值单；
（2）定值调整后应核对无误，并打印一份定值附在保护校验记录后。
3）误接线
（1）工作前，必须具备与现场设备一致的图纸；
（2）接、拆二次线（光纤）至少有两人执行，并做好记录。
（3）工作结束后，恢复光纤接线至正常状态，并检查相关装置通信恢复正常。
4
其他
5
根据校验设备的结构、校验工艺及作业环境，将校验作业的全过程优化为最佳的校验步骤顺序，见图1。
4
表8规定了SGB-750(220kV)智能化母线保护校验的危险点分析与预防控制措施。
表8危险点分析与预防控制措施
序号
防范类型
危险点
预防控制措施
1
人身触电
1）误入带电间隔
（1）工作前应熟悉工作地点带电部位；
（2）工作前应检查现场安全围栏、安全警示牌和接地线等安措。
2）接、拆低压电源
（1）必须使用装有漏电保护器的电源盘；
把
2
4
工器具主要包括专用工具、常用工器具、仪器仪表、电源设施和消防器材等，详见表5。
表5工器具与仪器仪表
序号
名称
型号及规格
单位
数量
备注
1
工具箱
套
1
2
数字式万用表
矿山电工考试真题(华北科技学院开卷考试题库)--重要
矿山电工学开卷考试复习题一、单选题1、下列那些设备属于一级负荷（D）。
A。
办公室B。
矿灯房C。
采煤机D。
井下水泵房2、照明、信号、手持式电气设备的供电额定电压不超过（B）。
A.24VB.36V C。
127V D.220V3、本安型电器设备的标志为（A）。
A。
i B 。
e C。
n D。
d4、我国煤矿井下电网普遍采用的中性点运行方式为（D）。
A。
中性点直接接地B。
中性点经消弧线圈接地C。
中性点经小电阻接地D。
中性点不接地5、在同样的条件下发生的触电事故，下面的结论错误的是（A)。
A。
直流触电电流比交流触电电流危害大B.高频触电电流比工频(50HZ）触电电流危害小C.触电电流越大对人体的危害越大D。
触电时间越长对人体的危害越大6、对一类负荷如何供电（A）.A。
两个独立电源 B.专用线路C。
单回路D。
ABC都对。
7、煤矿井下向采煤机供电一般采用（D)。
A.铠装电缆B.架空线C.一般型橡套电缆D.屏蔽型橡套电缆8、一熔断器的额定电流为300A，则其内不可装入的熔体为(C）。
A.额定电流为300A的熔体B。
额定电流为200A的熔体C。
额定电流为500A的熔体D。
额定电流为250A的熔体9、井下主接地极装设在(B）。
A。
中央井下变电所内 B.井底车场水仓中C.井下采区变电所内D.采区工作面10、ZQ20—3×95—6-100电缆中100的含义是（D）。
A.额定电流B.截面积C.工作电压D.长度11、下列哪些电气设备不属于隔爆设备（A ）。
A。
矿用一般高压配电箱 B.移动变电站C.井下采煤工作面信号按钮D.井下电话12、DW80系列馈电开关型号中W的含义是(B）A。
室外用B。
万能式 C.功率单位 D.隔离开关13、一般相比之下,10000Hz的交流电流相比50Hz电流对人体的危害(A）。
A。
小B。
大 C. 同样 D.不确定14、下列保护中属于矿井三大保护的是（A）A.漏电保护B。
过负荷保护 C. 保护接零D。
毕业设计---220kV降压变电所电气部分初步设计(主接线图)
南京工程学院继续教育学院（本科）220kV 降压变电所电气部分初步设计函授站班级学生姓名朱海峰指导老师毕老师日期2012.06目录第一篇降压变电所设计任务书第二篇降压变电所设计说明书第三篇降压变电所计算书第一篇毕业设计任务书一、设计题目：220kV降压变电所电气部分初步设计二、待建变电所基本资料1.设计变电所在城市近郊，向开发区的炼钢厂供电，在变电所附近还有地区负荷。
2.本变电所的电压等级为220 kV/110 kV /10kV，220kV是本变电所的电源电压，110kV和10kV是二次电压。
3.待设计变电所的电源，由对侧220kV变电所双回线路及另一系统双回线路送到本变电所；在中压侧110kV母线，送出2回线路至炼钢厂；在低压侧10kV母线，送出11回线路至地区负荷。
4.该变电所的所址，地势平坦，交通方便。
三、用户负荷统计资料如下：表1 110kV用户负荷统计资料表2 10kV用户负荷统计资料最大负荷利用小时数max T = 5600 h （见P137b ），同时率取 0.9 ，线路损耗取 6 %。
四．待设计变电所与电力系统的连接情况：系统2× ___ kmMVA图1 待设计变电所与电力系统的连接电路图第二篇降压变电所设计说明书一、该变电所在系统中的地位以及所供用户分析该变电所为220kV降压变电所，地处城市近郊，地势平坦、交通方便，向开发区炼钢厂供电负荷约42MW，在变电所附近还有地区负荷.电压等级为220kV/110kV/10kV，220kV是本变电所电源电压，有4回线路，110kV送出两回线路，10kV送出11回线路，由此可见该变电所为枢纽变电所，用户中重要负荷约占65%，均采用双回路供电方式。
二、主变压器的选择1、主变台数：根据《电力工程电气设计手册》的要求，根据本变电所的具体情况及保证供电可靠性，避免一台主变压器故障或检修时影响对重要用户的供电，故选用两台同样型号的主变。
2、主变容量：根据选择原则和已确定选用两台主变压器，主变压器总容量可取最大负荷P MAX的1.6倍，且计及每台变压器有40%的过负荷能力，当一台变压器单独运行时能满足70%以上的负荷的电力需要。
变电所母线桥的动稳定校验
变电所母线桥的动稳定校验下面以35kV/10kv某变电所#2主变增容为例来谈谈如何进行主变母线桥的动稳定校验和校验中应注意的问题。
1短路电流计算已知#1主变容量为10000kVA，短路电压为7.42%，#2主变容量原为1000为kVA增容为12500kVA，短路电压为7.48%。
取系统基准容量为100MVA，则#1主变短路电压标么值#2主变短路电压标么值假定某变电所最大运行方式系统到35kV母线上的电抗标么值为0.2778。
∴#1主变与#2主变的并联电抗为：X12=X1×X2/(X1+X2)＝0.33125；最大运行方式下系统到10kV母线上的组合电抗为：∴10kV母线上的三相短路电流为：Id=100000/0.60875*√3*10.5=9.04KA，冲击电流：Ish=2.55Id=23.05KA。
2动稳定校验(1)10kV母线桥的动稳定校验：进行母线桥动稳定校验应注意以下两点：①电动力的计算，经过对外边相所受的力，中间相所受的力以及三相和二相电动力进行比较，三相短路时中间相所受的力最大，所以计算时必须以此为依据。
②母线及其支架都具有弹性和质量，组成一弹性系统，所以应计算应力系数，计及共振的影响。
根据以上两点，校验过程如下：已知母线桥为8×80mm2的铝排，相间中心线间距离A为210mm，先计算应力系数：∵频率系数Nf＝3.56，弹性模量E＝0.71×106Kg/Cm2，单位长度铝排质量M＝0.176X10-4kg.s2/cm2，绝缘子间跨距2m，截面惯性矩J=bh3/12=34.13cm4或取惯性半径（查表）与母线截面的积，∵三相铝排水平布置，∴截面系数W＝bh2/6＝8.55Cm3，则一阶固有频率:f0=(3.56/L2)*√(EJ/M)=104(Hz)查表可得动态应力系数β＝1.33。
∴铝母排所受的最大机械应力为：根据铝排的最大应力可确定绝缘子间允许的最大跨距为：（简化公式可查表）LMAX=1838√a/Ish=366(cm)∵某变主变母线桥绝缘子间最大跨距为2m，小于绝缘子间的最大允许跨距。
母线动热稳定校验
动稳定与热稳定1.定义:热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K ）在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB 762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n 的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P ）在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k ）8]开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s 。
如果需要，可以选取小于或大于2s 的值。
推荐值为0.5s,1s,3s 和4s 。
2.根据额定短时耐受电流来确定导体截面：公式：△θt a I S k *= 式中：I k --额定短时耐受电流；a —材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间；△θ—温升（K ），对于裸导体一般取180K ，对于4S 持续时间取215K 。
则：25KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm 231.5KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm 240KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm 263KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm 2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm 231.5KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm 240KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm 263KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm 2根据以上计算,总结所用TMY 的最小规格如下:∝ jf 10jf 采用以上计算.3.根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离)原则：作用在母线上的作用应力kg/cm≤母线允许应力;公式：△js=1.76L2i ch2*10-3/aW≤△y;△y=1400(Cu).700(Al)式中：L—母线支撑间距（cm）；a—相间距离（cm）；W——矩形母线截面系数；i ch——根据上式导出：L MAX=√1400aw 103/1.76 i ch2=√0.795*106aw/ i ch矩形母线截面系数：１／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=1.67;80*8=0.8552/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=16.7;80*8=8.55其中：b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度所以:对于31.5KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm(中置柜),则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=240(cm)=2400mm;对于31.5KA系统,TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1700mm;对于40KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1900mm;TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1370mm;各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm相距为例]母线厚度相对时母线宽度相对时母线三角排列时(估算)TMY100*1 0 TMY80*8 TMY100*1TMY80*8TMY100*1TMY80*8理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值31. 5 2400 1800 170140750 700 550 500 1300 1200 950 80040 1900 1400 1370 120610 600 430 400 1050 1000 750 700就是说：1。
动热稳定性校验工作总结
江西省电力公司2010年变电设备动热稳定校验总结（2011年元月17日）随着供电负荷的日益增长，江西电网系统规模不断扩大，电网逐步加强，同时也造成电力系统中短路电流水平逐年增大。
为掌握电网中的电气设备是否满足由于高短路电流水平带来的更严格的要求，省公司在2010年12月组织对公司所辖变电设备开展了动热稳定校验工作。
一、校验目的此次开展的设备动热稳定性能校验主要是为了检验电力系统发生短路故障时，冲击短路电流产生的电动力是否超出设备的承受能力，导致设备的型式结构遭到破坏；以及在短路电流的作用下，设备的大幅度温升是否超过该设备所能允许的最高温度，使设备烧毁。
二、校验内容此次校验的设备包括省公司所辖的13座500kV变电站、86座220kV变电站、271座110kV变电站、4座35kV变电站的6-500kV变压器、母线、电流互感器、断路器、隔离开关、设备接地引下线、接地网等。
其中，对刚性安装的电力设备如断路器、隔离开关、电流互感器，母排等进行了动稳定性校验，对于接地引下线、接地网、断路器、隔离开关、电流互感器、变压器等进行了热稳定性校验。
三、校验设备数量（一）动稳定性校验共校验断路器7603台，其中500kV断路器129台、220kV 断路器700台、110kV断路器1830台、35kV断路器762台、10kV断路器4015台、6kV断路器167台；共校验隔离开关14450组，其中500kV隔离开关267组、220kV隔离开关2093组、110kV隔离开关4729组、35kV隔离开关1513组、10kV隔离开关5544组、6kV隔离开关304组；共校验电流互感器7383组，其中500kV电流互感器128组、220kV电流互感器699组、110kV电流互感器1815组、35kV电流互感器669组、10kV电流互感器3875组、6kV电流互感器176组；共校验母排404段，其中35kV母排6段、10kV母排385段、6kV母排13段。
低压开关柜和母线槽动热稳定校验（上）
低压开关柜和母线槽动热稳定校验（上）低压开关柜和母线槽动热稳定校验(上)宾昭平低压电器从业者一、低压成套设备的热稳定和动稳定按照GB7251/IEC61439低压成套开关设备和控制设备标准第2部分：成套电力开关和控制设备和第6部分: 母线干线系统设计、制造的低压开关柜和母线槽，在正常运行情况下，载流导体、内装元器件及壳体的温升值不能超过相关标准；在非正常情况下（如短路），载流导体及其支撑件需要承受短路电流所产生的热效应和电动力效应而不损坏，所以，在低压开关柜和母线槽样本中，成套设备制造厂商一般会提供两个重要参数：1.额定短时耐受电流I_cw：在规定条件下用电流和时间定义的能够耐受的短路电流有效值；2.额定峰值耐受电流I_pk：在规定条件下能够耐受的短路电流峰值；二者经常会配对出现，而且需要满足GB7251.1-2013低压成套开关设备和控制设备第1部分：总则中表7所示的关系（n=I_pk⁄I_cw ）：图1和图2所示分别为施耐德Blokset低压开关柜和I-LINE V母线槽的电气参数,图中可以看到额定短时耐受电流I_cw和额定峰值耐受电流I_pk有不同等级，比值符合n系数。
额定短时耐受电流I_cw和额定峰值耐受电流I_pk参数是通过型式试验的方式获得，即在试验站提前模拟低压开关柜和母线槽在实际应用中遭遇短路电流时是否能够承受短路电流的热效应和电动力效应，I_cw和I_pk参数决定了母排的材料、规格、数量、母排间距以及绝缘母线夹的材料、强度和布局，在设计、试验定型之后就成了低压开关和母线槽固有的特性。
低压开关柜和母线槽的热稳定是指设备在一定时间内耐受短路电流“热效应”而不损坏的能力,通常用I_cw^2 t_cw表示。
以图1 Blokset低压开关柜为例，水平母线最小的短时耐受电流I_CW为30kA,短时耐受时间t_cw为1s，则该水平母线的热稳定值：根据下面公式，可以计算出在1秒内能耐受30kA短路电流的铜母线的最小截面为172mm2，例如选择40*5的铜母线就可以满足30kA/1s情况下的热稳定要求。
110kV变电所电气一次设计毕业答辩
2017/8/26
注意：
6～10kV配电装置一般不设置旁路母线，特别是当采用手车式 成套开关柜时，由于断路器可迅速置换，可以不设旁路母线。而 6～10kV单母线及单母线分段的配电装置，在采用固定式成套开关 柜式，例如：出线回路数很多，断路器停电检修机会多；多数线 路是向用户单独供电，用户内缺少互为备用的电源，不允许停电； 均为架空线出线，雷雨季节跳闸次数多，增加了断路器.95 A 3U 3 110
在系统中取过负荷系数为
K 1.05，则最大电流为：
max =1.05 209.95=220.45A
根据主变压器的额定电压、额定电流以及断路器安装在户外的要 求，查手册可选LW6-110型六氟化硫断路器，本设计中110kV采用六氟 化硫断路器，因为与传统的断路器相比较，该断路器采用不可燃和有 优良绝缘与灭弧性能的六氟化硫气体作为灭弧介质，具有优良的开断 性能。该断路器运行可靠性高，维护工作量少，耐压高，允许的开断 次数多，检修时间长，开断电流大，灭弧的时间短，操作时噪声小， 寿命长等优点因此可选用LW6-110型户外高压SF6断路器。
⑵冬季、夏季的风向以及最大风速。
⑶该地区的污染情况、地震等级。 ⑷接近负荷中心，不占或少占用农田。
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变电所母线桥的动稳定校验
随着用电负荷的快速增长，许多变电所都对主变进行了增容，并对相关设备进行了调换和校验，但往往会忽视主变母线桥的动稳定校验，事实上此项工作非常重要。
当主变增容后，由于阻抗发生了变化，短路电流将会增大许多，一旦发生短路，产生的电动力有可能会对母线桥产生破坏。
特别是户内母线桥由于安装时受地理位置的限制，绝缘子间的跨距较长，受到破坏的可能性更大，所以应加强此项工作。
下面以我局35kV/10kv胡店变电所#2主变增容为例来谈谈如何进行主变母线桥的动稳定校验和校验中应注意的问题。
1短路电流计算
图1为胡店变电所的系统主接线图。
(略)
已知#1主变容量为10000kVA，短路电压为7.42%，#2主变容量为12500kVA，短路电压为7.48%(增容前短路电压为7.73%)。
取系统基准容量为100MVA，则#1主变短路电压标么值
X1＝7.42/100×100×1000/10000＝0.742，
#2主变短路电压标么值
X2＝7.48/100×100×1000/12500＝0.5984
胡店变电所最大运行方式系统到35kV母线上的电抗标么值为0.2778。
∴#1主变与#2主变的并联电抗为：
X12=X1×X2/(X1+X2)＝0.33125；
最大运行方式下系统到10kV母线上的组合电抗为：
X＝0.2778+0.33125＝0.60875
∴10kV母线上的三相短路电流为：Id=100000/0.60875*√3*10.5，冲击电流：I sh=2.55I =23032.875A。
d
2动稳定校验
(1)10kV母线桥的动稳定校验：
进行母线桥动稳定校验应注意以下两点：
①电动力的计算，经过对外边相所受的力，中间相所受的力以及三相和二相电动力进行比较，三相短路时中间相所受的力最大，所以计算时必须以此为依据。
②母线及其支架都具有弹性和质量，组成一弹性系统，所以应计算应力系数，计及共振的影响。
根据以上两点，校验过程如下：
已知母线桥为8×80mm2的铝排，相间中心线间距离为210mm，先计算应力系数：
∵频率系数N f＝3.56，弹性模量E＝7×10.7 Pa，单位长度铝排质量M＝1.568kg/m，绝缘子间跨距2m，则一阶固有频率:
f’=(N f/L2)*√(EI/M)=110Hz
查表可得动态应力系数β＝1.3。
∴单位长度铝排所受的电动力为：
f ph＝1.73×10-7I sh2/a×β＝568.1N/m
∵三相铝排水平布置，∴截面系数W＝bh2/6＝85333mm3，根据铝排的最大应力可确定绝缘子间允许的最大跨距为：
L MAX=√10*σal*W/ f ph=3.24m
∵胡店变主变母线桥绝缘子间最大跨距为2m，小于绝缘子间的最大允许跨距。
∴满足动稳定要求。
(2)支持绝缘子的动稳定校验：
完成了10kV母线桥的动稳定校验，还必须对母线上的支持绝缘子进行动稳定校验。
已知支持绝缘子型号为：ZA-10Y，其抗弯破坏负荷为F cd=225kg。
∵F max=5681×(2+2)/2=1136.2N，而0.6F cd=1323N
∴F max<06F cd
∴支持绝缘子满足动稳定要求。
由以上计算可知，铝排和支持绝缘子均满足动稳定要求，所以不需要对母线进行加固。
如果校验结果不满足动稳定要求，根据具体情况可以通过采取如下措施以满足要求：①增加支持绝缘子减少跨距；②换用抗破坏强度大的支持绝缘子；③改造母线桥增加铝排尺寸或增加母线相间中心线间距离。
总之，主变增容后必须进行母线桥的动稳定校验，不能凭想当然，有些地方增容后尽管短路电流增大了许多，但母线桥仍能满足动稳定要求(如上述例子)，就没必要进行母线桥的改造，以减少了投资和停电损失。
反之，有些地方增容后尽管短路电流增大不多，但如果超出了动稳定要求，就必须采取措施进行改造。