钢筋笼吊装受力验算
3、钢筋笼吊装方案
目录.4.1 施工流程 (3)4.2 吊装方法 (6)4.3 第一种吊装方案(针对A、B、C、D’型及立柱桩钢筋笼) (6)4.4 第二种吊装方案(针对D 型钢筋笼整体吊装) (8)4.5 第三种吊装方案(针对D 型钢筋笼分节吊装) (10)...................................................................................................................................................................................................................................................................................郑州市轨道交通2 号线一期工程土建02 工区国基路站土建工程中围护桩分项工程在钢筋笼吊装方面的主要技术资料，有助于加强围护桩钢筋笼吊装过程的技术管理，为本工程钢筋笼吊装提供必要的技术指导。
1.1 郑州市轨道交通2 号线一期工程土建施工图设计第四篇《车站》第三册《国基路站》第二分册《车站结构》第一部份《主体围护结构》施工图；1.2 国家现行有关安全规程；1.3 《钻孔灌注桩施工方案》；1.4 《建造施工手册》 (第四版)。
3.1 吊装作业内容本工程在钻孔灌注桩施工期间，起吊工作主要是钻孔灌注桩钢筋笼吊装及其它材料、设备的场内调转作业。
为保证施工的安全，根据现场施工中起吊重物的实际需要，就起吊设备、起吊方法、吊具、吊筋等多方面进行安全系数的考虑。
3.2 围护桩钢筋笼设计概况本工程共有围护桩639 根，立柱桩7 根，钻孔桩采用φ1000@1200 (局部1100)，A、B、C 型三种钢筋笼采用一种吊装方案，A、B、C 型三种钢筋笼中C 型钢筋笼最长、最重，C 型笼长27.2m，重3.3t；D 型笼若采用一节起吊，25t 汽车吊起吊高度不满足要求，可考虑分两节吊装或者采用50t 汽车吊一次吊装的方案，D 型钢筋笼长度37.5m，分量6.212t。
地下连续墙工程钢筋笼吊装验算方法和计算公式PPT
验算方法以及计算公式
设计图纸
最重钢筋笼重量：34.5吨，长34.15米
端头 6 米首开
钢筋笼宽
幅宽 m 6
6 笼长 m: 34.15 墙厚 m 0.8 笼厚 m: 0.662
m:
间距 单根长 比重
编号 钢筋名称 级别 型号
根数
重量（kg) 大样 பைடு நூலகம்注
（mm） 度：m （kg)
1.7 4 6.318 42.963
19 防绕流铁皮固定筋 Ⅱ 16
15 4 1.580 94.771
20 防绕流铁皮 0.0006*0.5 33.7 4 7850 317.454
21 保护块
0.32*0.005*0.1 36 7850 45.216
22 工字钢 （0.7+0.634）*0.01*33.7 2 7850 7058.060
7、主吊扁担上方卸扣采用弓形55吨（市场上在55吨和85吨之间没有其他型号），共2个。下 方采用弓形35吨（市场上在35吨和55吨之间没有其他型号），共2个。
8、副吊扁担上方卸扣采用弓形55吨，共2个。下方采用弓形35吨，共2个。
9、主吊起重钢丝绳下方采用弓形17吨，共4个，翻转预留钢丝绳下方采用弓形17吨，共2个。 副吊起重钢丝绳下方采用弓形17吨，共6个。
1 内侧主筋 Ⅱ 25 150 34.15 41 3.856 5399.328
2 内侧加筋 Ⅱ 25 150 17 40 3.856 2622.250
3 外侧主筋 Ⅱ 25 150 34.15 41 3.856 5399.328
4 外侧加筋 Ⅱ 25 150 19 40 3.856 2930.750
5 水平筋 Ⅱ 18 200 6 242 1.999 2902.664
地下连续墙钢筋笼吊装计算书
珠机场城际轨道交通工程拱北至横琴段地下连续墙钢筋笼吊装验算书编制：审核：批准：中交四航局珠机城际轨道交通拱北至横琴段三工区项目经理部2014年3月目录一、计算依据 (1)二、吊装参数 (1)2.1、钢筋笼吊点设置 (1)2.1.1、钢筋笼纵向吊点 (1)2.1.2、钢筋笼横向吊点 (1)2.2、履带吊选型 (2)2.3、扁担梁结构形式 (3)2.4、钢丝绳 (3)2.5、钢筋笼吊装细部结构 (4)2.5.1、吊攀 (4)2.5.2、A型吊点 (4)2.5.3、B型横担 (4)2.5、卸扣 (5)2.6、钢筋笼搁置扁担 (5)三、荷载 (6)四、吊装验算 (6)4.1、履带吊验算 (6)4.1.1、双机起吊两台履带吊受力分配验算 (6)4.1.2、履带吊主吊主臂长度验算 (10)4.2、起吊扁担梁验算 (11)4.2.1、扁担截面强度验算： (11)4.2.2、吊钩孔局部承压验算： (12)4.2.3、扁担梁抗剪强度验算 (12)4.2.4、横担梁的稳定性核算 (13)4.3、钢丝绳强度验算 (13)4.4、吊攀验算 (14)4.5、吊点验算 (15)4.5.1、吊点受拉验算 (15)4.5.2、吊点处焊缝抗剪强度计算 (15)4.6、横担验算 (15)4.7、卸扣验算 (16)4.8、钢筋笼搁置扁担 (16)4.8.1、搁置扁担截面强度验算 (17)4.8.2、搁置扁担抗剪强度验算 (17)4.9、地基承载力计算 (18)五、结论 (18)一、计算依据1、《珠海市区至珠海机场城际轨道交通工程拱北至横琴段金融岛站围护结构施工图》；2、《起重吊装常用数据手册》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005 J461-2005）；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《工程建设安装起重施工规范》HG20201-2000；6、《建筑施工手册》（第四版）；7、《路桥施工手册》。
盖梁钢筋笼计算书 (吊装)
钢筋笼吊装计算书
1.吊点位置
两吊点对称布置在结构中心的两侧时，由于构件本身的重量，将使吊点处产生负弯矩（构件上缘受拉），跨中产生正弯矩（构件下缘受拉），通过移动吊点位置，就可使吊点处的负弯矩与跨中的正弯矩相等。
设构件长为L，构件自身的均布荷载为q，两外端悬臂部分长为a，两吊点及跨中位置分别为a、b、o，如图1所示：
图1 起吊吊点位置
根据力学知识，由ΣM B=0得N A=qL/2
构件跨中弯矩：M0=N A(L/2-a)-qL2/8=qL2/8-qLa/2（下缘受拉）
吊点处构件弯矩：M A=qa2/2（上缘受拉）
如果吊点位置合理，使M0=M A，可解得a=0.207L，
即两吊点对称布置在构件中心的两侧时，吊点距离构件端部0.207L时位置最为合理。
2.钢丝绳选择
全桥盖梁钢筋质量最大值为6538.4kg，为了钢丝绳的通用性，以最大重量进行拉力计算选取钢丝绳规格，钢丝绳与钢筋笼间吊装角度取50°。
经查相关文件，选用6*19、直径14mm，钢丝强度极限为1400N/mm2 的钢丝绳即可满足要求，其破断拉力总和F g=101.0KN。
取不均衡系数α=0.85，取安全系数K=9。
钢丝绳的容许拉力：F=F g *α/K=9.5KN
钢筋笼自身重力：G=m*g=6538.4*10=65384N 吊索：L=G/2/cos40。
=42676.4N 安全拉力计算5.4030*==∑K A
S F P N=4.03KN
由验算得知所选取的钢丝绳满足要求。
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一 计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m ，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）二 吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三 吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L ，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四 设备选用1）主吊选用：QYU 型100t 履带式起重机，主臂长度17m~63.0m ，主要性能见下表：2）副吊选用：QYU 型50t 履带式起重机，主臂长度54.85m ，主要性能见下表：五 双机抬吊系数K 验算按标准幅6m ，笼长29.5m 进行验算。
主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、卸扣验算。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》。
（1）钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa ，安全系数K 取6。
1）主吊扁担上部钢丝绳验算钢筋笼总重30.0T ，铁扁担及索具总重约5.0T 。
地下连续墙钢筋笼滑吊骨架承载力验算
广场 站为例 ， 因为 场地 有 限 的关 系大 部 分钢 筋 笼 采 用 单 台 吊车起 吊， 虽 然未 出现严 重事故 ， 但是 起 吊钢筋 笼
１ 工 程概 况
长 沙地 铁五 一广场 站位 于长沙 市五一 大道 与黄兴 中路道 路交 叉 口下 ， 地铁 ２号 线 与 １号 线呈 “ 十” 字 形
２ 钢 筋 笼 起 吊的 受 力 规律 与破 坏 形 式
五一 广场 站钢 筋笼 单 台 吊 车起 吊时 ， 主钩 吊绳悬
挂 铁扁担 ， 钢 丝绳穿 过铁 扁 担 上 的五 个 滑 轮分 别 连 接
及车站端头部 位使 用玻 璃纤 维筋 的大 宽度 钢 筋笼 。实 际施工 中 ， ３ ０ ｍ 以上钢筋 笼全部采用单 台吊车起 吊。 连续墙 钢筋 笼从 制作 、 起 吊直 至 放 置 到位 所耗 费
的成 本 占连续墙 成 本 的一 半 以上 ， 且 安 全 风 险大 。 目
前施 工单位 的钢 筋笼 吊装 方案 中验 算 的内容 主要 为 吊
钢筋笼 从水平 平 躺 到竖 立 悬 吊的过 程 中 ， 随 钢筋 笼体 与地 面夹角 即起 吊角度 的变 化 ， 地 面反 力 的变化
存在 极值 。从钢 筋笼微 微抬 起 到旋 转 到 大约 ７ ０ 。 角 之 前， 地面反 力增 大 ； 在 达 到 峰值 后 ， 地 面 反力 迅 速 减 小
续 墙 钢 筋 笼 起 吊 变得 更 简便 、 安全， 占用 场 地 更 小 且 减 少 机 械 租 赁 成 本 。
关 键词 ： 地 下连续墙 钢 筋笼 滑 吊 桁 架承载 力 单 台 吊车
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四设备选用1）主吊选用：QYU型100t履带式起重机，主臂长度17m~63.0m，主要性能见下表：工作半径R（m）有效起重量Q（t）提升高度H（m）角度（度）12.9 75.0 64 8014 69.5 64 7816 57.7 63.5 7718 48.9 63 752）副吊选用：QYU型50t履带式起重机，主臂长度54.85m，主要性能见下表：工作半径R（m）负载Q（t）提升高度H（m）角度（度）12 43.5 56 7914 40.3 55 7716 35.8 55 7518 34.3 54 73序号名称型号数量备注1 主吊铁扁担2套2 副吊铁扁担2套3 钢丝绳约200米4 滑轮8个5 卸扣30只6 扳手若干五双机抬吊系数K验算按标准幅6m，笼长29.5m进行验算。
钢筋笼吊装验算
5#、6#墩桩基钢筋笼吊装验算5#墩桩基长度为33.5m ，6#墩桩基长度为37m ，钢筋笼主筋为HRB400φ16的钢筋，螺旋筋为HPB300φ10钢筋；单节钢筋笼最重0.58t ，5#墩桩基钢筋笼整体为2.15t ，6#墩桩基钢筋笼整体为2.38t 。
本次简算对象为5#、6#墩钻孔灌注桩桩身钢筋笼的吊装受力情况，主要简算以下几个方面：1. 钢筋笼吊装吊点选择。
2. 加劲箍焊缝长度简算。
3. 钢丝绳选用及简算。
4. 横吊梁受力简算。
5. 横担选取与简算。
1.钢筋笼吊装吊点选择吊点位置的确定合理与否直接关系到起吊的安全，因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下：+M=－M其中11+=2M ql 2－M=218ql 2-112ql 2q 为分布荷载，M 为弯矩故L 2=2√2L 1,又2L 1+L 2=9m ；得L 1=1.86m ，L 2=5.28m结合加强筋所在的位置，对吊点位置Ｂ、Ｃ进行调整，详细调整如下：根据现场实际情况和加强箍的位置，取L 1=2m ，L 2=5m 。
弯矩图因此，选取B、C两点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中B点为主吊钩位置， C点是副钩起吊位置。
2卡环选用及简算以钻孔灌注桩钢筋笼最大结构形式为例，当桩基钢筋笼顶笼焊接完毕，抽出横担时吊装受力最重，为2.38t，根据吊车吊装性能简图（见附图），选用25t吊车。
水平吊装时，选用4个卡环，竖直吊装时2个卡环受力，单个卡环最大承受得力为2.38/2=1.19t根据《建筑施工计算手册》第705页可知，可以取型号1.2、销子直径为18.5mm 的卡环。
3加筋箍焊缝长度简算当竖直起吊时，加筋箍两点受力，所承受的拉力最大，为：2.38×9.8/2=11.7KN查《建筑施工手册》可知，当力垂直于焊缝时，采用N/he lw≤Btf wt，焊缝厚度取0.3d（0.3×16=4.8mm），查表2-51可知f wt=200N/mm²。
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钢筋笼吊装受力验算1吊装区域稳定性验算（地基承载力验算）（1）吊车行走道路：钢筋笼吊装设备行走在200mm厚、10m宽的钢筋混凝土道路上，道路单层双向C12@300配筋，混凝土强度为C20，行走道路与导墙翼板连接。
（2）400t吊车自重约为350t，地基承载力按最大起重量79t时计算（另外再考虑2t重的吊索、吊具重量），若起吊81t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
①履带吊的两条履带板均匀受力，反力最大值可按下列公式计算。
RMAX=a×(P+Q)其中P吊车自重，Q为起重量，a为动载系数，按a=1.1计算，得RMAX=1.1×（350+81）×10N/Kg =4741kN吊车承力面积（两条履带板与地面接触面长为10.72米、宽1.2米）S=10.72×1.2*2=2728m2。
吊车起吊对场地的均布荷载为：P=RMAX/S =4741kN/2728m2=184.27KPa所以，单位面积的地基承载需求为184.27KPa。
②考虑履带吊行走时两条履带板受力不均情况；按照1.5P系数（P为履带板均匀受力时的地面承载）有：PMAX=1.5P=1.5*184.27=276.41Kpa（3）吊车行走重车道区域采用钢筋混凝土硬化，吊车行走重车道区域200mm厚C20钢筋混凝土承载抗压能力为20MPa，钢筋混凝土下方是经过重复碾压的建筑垃圾能够满足路面承载要求。
满足吊车起吊对场地的地基承载力要求，因此该吊装区域是安全的，即路面的承载力满足吊装要求。
同时施工现场吊车行走重车道区域采用黄线进行标识。
2钢筋笼吊点布置2.1“一”字型钢筋笼根据整体吊装钢筋笼笼长44.43m钢筋笼最重为79t钢筋笼进行计算。
详见吊点布置。
（1）平幅横向吊点ABCDEL1L2L1L2L2图4-9平幅横向吊点示意图+M=-M +M=(1/2)qL 1²;-M=(1/8)qL 2²-(1/2)qL 1² q 为均布荷载，M 为弯矩。
故：L2=22L 1，2L 1+3L 2=L （L 为钢筋笼宽），可得L 1=0.095L ，L 2=0.27L ，故可知横向吊点按0.095L 、0.365L 、0.635L 、0.905L 位置为宜，按照设计图纸要求，钢筋笼沿纵向需设置桁架筋，吊点设在桁架筋上，钢筋笼受力更合理，确定横向吊点位置见表4-3：表4-3 不同幅宽副吊平幅横向吊点参数表（2）平幅纵向吊点ABCDEL1L2L1L2FL2L2图4-10平幅纵向吊点示意图需要满足：+M=-M其中：+M=(1/2)qL1²，-M=(1/8) qL2²-(1/2)qL1²q为均布荷载，M为弯矩。
故：L2=22L1，2L1+4L2=H（H为钢筋笼高）计算得：L1=0.08H，L2=0.21H下面以钢筋笼长44.43m为计算，可知L1=3.55m，L2=9.33m。
因此，选择B、C、D、E、F五点时钢筋笼起吊时弯矩最小。
但实际吊装过程中B、C中心是主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。
根据技术数据和实际吊装经验，在主吊段，B点可向A点移动，即令A、B重合，BC=L1+L2=12.88m，再结合实际施工便利，BC段长13m，CD段取9m，DE段取9m，EF段取9m。
在起吊过程中，B、C为主吊位置，D、E、F为副吊位置。
吊点形式及平面布置详见下页图。
图4-11 “一”字型钢筋笼吊点布置图1图4-12 “一”字型钢筋笼吊点布置图22.2“L”型钢筋笼吊点布置由于“L”型幅钢筋笼横向吊点与“一”型幅笼布置有区别。
拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架、吊点及剪刀撑之外，另要增设钢筋笼内侧斜撑杆和外侧斜撑进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时发生变形。
拐角幅钢筋笼横向两点吊吊点和加强示意图：图2-7 “L”型钢筋笼加强示意图“L”型钢筋笼吊装需根据实际钢筋笼尺寸确定吊点位置，主副吊吊点吊装前由专业人员计算，技术负责人复核后再进行吊装，吊点纵向间距按“一”字型钢筋笼计算。
“L”型钢筋笼横向吊点布置按照以下步骤进行计算设置：第一步：根据钢筋笼断面形式和尺寸计算出钢筋笼横向重心位置。
L 型钢筋笼横断面计算模型可分为钢筋笼A 部分和钢筋笼B 部分，图中：（x 1，y 1）和（x 2，y 2）分别是A 部分和B 部分的重心坐标，（x0，y0）是钢筋笼的重心坐标。
假设：钢筋笼横断面总面积为S ，A 部分面积为，B 部分面积为；首先计算出钢筋笼横断面对X 轴、Y 轴的静矩：则钢筋笼横断面重心为：)(b c b S A -=abS B =21**y S y S y S M B A i i x +==∑21**x S x S x S M B A i i y +==∑11与惯性积；)(2220b c a abb c S M x y-++-==)(2220b c a bc b a S M y x -++-==11y x I21221**n S I n S I I A yA B yB y +++=第三步：计算横断面形心主轴方向。
图2-10 “L”型钢筋笼形心夹角示意图第四步，对异形钢筋笼采用横向两点起吊时，结合结构的力学平衡原理可知： ①钢筋笼横断面重心应位于吊点之间；②吊点外钢筋笼部分对吊点最大弯矩应尽量左右相等（图中，A 部分对吊点1的最大弯矩应与B 部分对吊点2的最大弯矩应尽量相等）；③钢筋笼横向最大正弯矩与最大负弯矩应尽量相等（前提：钢筋笼刚度满足变形要求）。
221111**n m S I n m S I I B xyB A xyA y x +++=111102arctan 21y x y x I I I --=α图2-11 转角幅钢筋笼起吊后示意图根据以上原则，应有：；根据以上计算和原则可确定吊点位置。
计算结果如下表：表2-2 各尺寸“L”型钢筋笼重心坐标及吊点穿重心角度由重心坐标点分别向两条直角边做垂线则为横向吊点分布位置。
根据实际吊装情况对吊点位置进行微调。
在吊装“L”型钢筋笼时可能会发生钢筋笼旋转现象。
在“L”型钢筋笼吊装离开地面时，需先将钢筋笼摆正减少晃动幅度在进行移动。
钢筋笼在沉槽之前需先将位置对齐，并将钢筋笼摆正减少晃动再下沉到槽中。
“L”型钢筋笼纵向吊点与“一”字型相同，详见2.1节。
fS e S B A **图2-12 “L”型钢筋笼吊点平面示意图2.3“Z”字型钢筋笼本标段“Z”字型钢筋笼结构形式只有一种，因此我们可以采用取巧的方式进行计算。
通过CAD面域工具计算“Z”型幅笼横向重心，并以重心为圆点建立坐标系。
图2-19 “Z”型钢筋笼惯性矩、惯性积将求得的数值代入公式：表2-4 “Z”型钢筋笼重心坐标及吊点穿重心角度图2-20 “Z”型钢筋笼横向吊点布置图2.4局部玻璃纤维筋钢筋笼吊点设置盾构机刀盘切削部位的钢筋笼钢筋采用玻璃纤维筋，由于玻璃纤维筋属于“脆性材料”，而且具有正交各向异性的特点，剪切强度不如钢筋，因此要求钢筋笼吊装的过程中，起吊点均需要放置在钢筋之上，严禁将起吊点放置在玻璃纤维筋上。
2.5吊钩拆除说明1）在钢筋笼顶部设置4道吊攀，利用主吊吊钩起吊，在钢筋笼抬起及翻转过程中不受力，直到钢筋笼垂直后，主吊和辅吊其他吊点泄力，仅用吊攀处承载钢筋笼重量；2）待钢筋笼垂直后，首先摘除辅吊底部四个吊点处吊钩；3）然后下方钢筋笼入槽，到达辅吊上部四个吊点后，利用钢梁穿过搁置钢111102arctan21y x y x I I I --=α板将钢筋笼搁置于导墙上，摘除辅吊上部四个吊点处吊钩；4）依次摘除主吊两处吊点，最后将钢筋笼利用钢梁搁置于导墙上。
5）“L”字型和“Z”字型钢筋笼与“一”字型类似，但是考虑到“L”字型和“Z”字型有较多的斜撑杆需要割除，因此搁置点需要多设置几道，最好控制在1.5m~2m一道。
3钢筋笼吊点验算本工程设置五道共20个吊点吊装钢筋笼，其中受力最大的情况是，当钢筋笼下放到最后第一道吊点时，此时，笼顶8个主吊点承受整幅钢筋笼79t的重量。
吊点验算：A40吊点HPB300钢筋最大抗拉强度f=3.14×20mm×20mm×270N/mm2（HPB300钢筋抗拉强度设计值）÷9.8÷1000＝34.6t；81t/8=10t<f，所以满足起吊要求。
4搁置钢筋验算（1）搁置点钢筋规格与数量为了在下放钢筋笼过程中，临时换钢丝绳时需要暂时将钢筋笼临时搁置在导墙上而必须要放的搁置点。
还有钢筋笼最终下放到设计标高后，也需要临时搁置点将钢筋笼固定在设计标高。
每幅钢筋笼需设置4个搁置点，搁置点采用A32圆钢与主筋单面焊接形成。
钢筋笼搁置钢板布置图见下图：图4-1 钢筋笼搁置点平面示意图图4-2 钢筋笼搁置点（2）搁置钢筋验算在下放钢筋笼过程中，每次临时换钢丝绳时4个搁置点共同受力，即每个搁置点要承受1/4钢筋笼重量。
计算如下：f v＝3.14×16mm×16mm×270N/mm2（HPB300钢筋抗拉强度设计值）÷10÷1000＝21.7；79T/4=19.75T<f v，每次换钢丝绳时4个搁置点共同受力，所以满足起吊要求。
5搁置钢梁验算（1）搁置钢梁规格与数量钢筋笼下放过程中，为倒换钢丝绳利用6根Φ32螺纹钢焊接成横担，临时将钢筋笼担在导墙上方。
单根横扁担截面抗剪力为3.14×16mm×16mm×140N/mm2×6÷9.8N/Kg÷1000Kg/T＝68.9T，2根横扁担总抗剪力为137.8吨，大于钢筋笼总重，符合要求。
图5-1搁置钢筋梁示意图6选用吊车验算（1）主吊验算（中联重科QUY400履带起重机）图6-1 主吊碰臂计算示意图钢筋笼吊起并垂直于地面后，钢筋笼旋转时不能碰触主臂，本标段最宽钢筋笼6.4米，如图4-8计算得a=12.8米，实际按13米考虑。
笼底距地面0.5m，笼长按44.43m考虑，笼顶距吊钩顶12.5m（扁担上钢丝绳高度2.0m+扁担下钢丝绳高度2.5m+吊机吊钩卷上允许高度2.0m+吊装铁扁担高度0.8 m=7.3m<13m，因此上部活动高度满足起吊要求高度），则起重机主臂顶需要高于地面0.5+44.43+13=57.73m，即主臂长度需＞57.73/sin76=59.78m，吊回转半径大于15米才能满足要求。
参考QUY400产品介绍，400t起重机作业半径取15m，主臂取60m长。
参考QUY400产品介绍，400t履带吊标准主臂工况载荷如表7-1所示。
作业半径15m，主臂长度60m的条件下，最大起重量为110t。
行走路面坡度小于0.5‰，行驶速度小于0.5km/h臂架位于行驶方向的正前方。