玻璃阳台栏杆设计计算书Calculatingreport
【VIP专享】阳台栏杆和护窗栏杆计算书6.5
海口市海航豪庭项目阳台护窗栏杆计算文件一：工程概况基本参数：1：本工程为海口市海航豪庭项目阳台，阳台栏杆材质为氟碳喷涂喷涂铝合金。
护窗栏杆材质为镀锌，表面氟碳喷涂喷涂防腐。
2：计算阳台栏杆以横杆跨度：W=1154mm；立柱高度1.1米；次立杆高度0.77米为例进行计算3：计算护窗栏杆以横杆跨度：W=1234mm；立柱高度0.9米；次立杆高度0.73米为例进行计算4：护栏用途：住宅二：阳台栏杆计算1.阳台栏杆横杆计算(30x30x1.2)1>横杆截面特性横杆截面尺寸为30x30x1.2方管高度 H=30(mm)翼缘宽 Bu=30(mm)腹板外缘宽 B1=30(mm)腹板厚 Tw=1.2(mm)翼缘厚 Tu=1.2(mm)截面积 A=224.0(mm2)单重 g=1.758(kg/m)x轴惯性矩 Ix=2.9419X1e4(mm4)x轴抵抗矩 Wx=1.9612X1e3(mm3)x轴回转半径 ix=11.4601(mm)x轴半截面面积矩 Sx=1.1780X1e3(mm3)y轴惯性矩 Iy=2.9419X1e4(mm4)y轴抵抗矩 Wy=1.9612X1e3(mm3)y轴回转半径 iy=11.4601(mm)y轴半截面面积矩 Sy=1.1780X1e3(mm3)扭转惯性矩 It=5.8837X1e4(mm4)2>阳台栏杆横杆荷载计算按规范GB50189-2001第5.5.2条规定：住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园取1.0KN/m的均布荷载；本工程中考虑q k1=1.0N/mm的均布荷载标准值。
3>护栏横杆强度计算：(1)横杆在荷载作用下的弯矩计算值：M：弯矩计算值(N·mm)；q：横杆上作用的均布荷载计算值(N/mm)；L：横杆跨度(mm)；M=q1W2/8=1.2×q k1W2/8=1.2×1×11542/8=233051N·mm(2)抗弯强度校核：按简支梁抗弯强度公式,应满足：M/γW n≤f上式中：M：弯矩计算值(N·mm)；Wn：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；γ：塑性发展系数：对于非铝合金龙骨，参照JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，参照最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；此处取：γ=1.0；f：横杆的抗弯强度计算值，取215MPa；则：M/γWn=233051/1.0/1962=119MPa≤215MPa横杆的抗弯强度满足要求。
玻璃栏杆计算
示意 图：
基本数据 :
栏杆跨度 B= 栏杆高度L= 风荷载标准值wk= 急推荷载标准值qjt= 水平作用力标准值 Fk=B*L*wk= 水平作用力设计值1.4*Fk= 急推荷载设计值1.2*qjt= 急推作用力设计值Fjt=1.2*B*qjt= 风荷载产生的轴向弯矩Mx= 急推荷载产生的轴向弯矩Mjt= 预埋钢筋抗剪强度设计值fv=
0.169 kkNNm 0.887 m
195 kmNm3 24.375 m > Mt=
0.887 kNm OK
100 mm
120 mm
8 mm 215 kNN/mm2 0.772 m 960 mm2
19200 kmNm3 4.128 m > Mt=
74.304 kN > Fb=
0.772 kNm OK 5.590 kN OK
钢筋直径d= 钢筋数量n= 钢筋高度h= 钢筋截面面积s =3.14*d^2/4= 单根截面承受剪应力σ=Fb/s/m 1.150 m
2.25 kN/m2
0.74 kN/m 3.11 kN
4.347 kN 0.89 kN/m
1.243 kN 0.625 kNm 0.147 kNm
125 N/mm2
埋件（铁板）验算 :
预埋钢筋验算 抗剪验算 抗弯验算
x=
y= 厚度 t=
fy= 弯矩值 Mt=Mx+Mjt= 受剪截面积Av=y*t= 抵抗矩 Zzz=t*y2/6= 弯矩承受值 Mc=F y *Zzz= 剪力承受值 Pc=0.36*f y *Av=
10 mm 4根
150 mm 78.5 mm2 17.80 NN//mmm2 17.80 m2 < fv=
阳台雨蓬挑檐计算书
阳台雨蓬挑檐计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计规范:《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数:几何信息类型: 挑檐梁宽b b: 240mm梁高h b: 500mm挑板宽L: 1300mm梁槛高h a: 0mm梁槛宽b a: 0mm墙厚b w: 240mm板下沉h0: 180mm板斜厚h1: 20mm板净厚h2: 100mm上翻板高h3: 200mm上翻板厚t1: 80mm翻板斜高h4: 300mm翻板角度A: 90°第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息板端集中活载P k: 0.00kN/m板上均布活载q k: 0.50kN/m2板上均布恒载g k: 0.50kN/m2混凝土容重γL: 25.00kN/m3恒载分项系数γG: 1.20活载分项系数γQ: 1.40指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m墙体容重γW: 19.00kN/m3过梁上墙高H w: 2600mm墙洞宽l n: 4000mm墙洞高h n: 1500mm梁伸入墙内D l: 1100mm墙洞下墙高h w: 1300mm材料信息混凝土等级: C25混凝土强度设计值f c: 11.90N/mm2主筋级别: HRB335(20MnSi)主筋强度设计值f y: 300N/mm2箍筋级别: HPB235(Q235)强度设计值f yv: 210N/mm2墙体材料: 砖砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2二、计算过程1．计算过梁截面力学特性根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面W t = b26(3h - b) =24026×(3×500 - 240) = 12096000mm3μcor = 2(b cor + h cor) = 2×(240 - 30×2 + 500 - 30×2) = 1240mm 过梁截面面积A = b b h b = 240×500 = 120000mm22．荷载计算2．1 计算x0x0 = 0.13l1,L1 = b wx0 = 31.20mm 2．2 倾覆荷载计算g T = γL(h1 + 2h22) = 25.00×(20 + 2×1002) = 2.75kN/m2q T = γG(g k + g T) + γQ q k = 1.20×(0.50 + 2.75) + 1.40×0.50 = 4.600kN/m2 P T = γG g F + γQ P k = 1.20×0.60 + 1.40×0.00 = 0.72kN/m倾覆力矩M OV = 12q T(L + x0)2 + P T(L + x0)= 12×4.60×(1300 + 31.20)2/106 + 0.72×(1300 + 31.20)/103= 5.03kN?m2．3 挑板根部的内力计算M Tmax = M OV = 5.03kN?mV Tmax = q T L + p T = 4.60×1300/103 + 0.72 = 6.70kN/m2．4 计算过梁内力因为墙体材料是砖，所以h w0 = min(h w,l n/3) = min(1300,4000/3) = 1300mmg w = γw b w h w0 = 19.00 × 240 × 1300 = 5.93kN/mg L = γL(b b h b + h a b a) = 25.00×(240×500 + 0×0)/106 = 3.00kN/mq L = γG(g L + g W) + q T L + p T= 1.20 × (3.00 + 5.93) + 4.60 × 1300/1000 + 0.72 = 17.41kN/ml0 = 1.05l n = 1.05 × 4000 = 4200.0mmM max = 18q L l02 =18×17.41 × 42002 = 38.40kN?mV max = 12q L l0 =12×17.41 × 4200 = 36.57kNT max = 12l n[q T LL + b b2+ p T(L +b b2)]= 12× 4000 × [4.60 × 1300 ×1300 + 2402×106+ 0.72 × (1300 +2402)/103]/103= 11.25kN?m 3．抗倾覆验算l1 = b w = 240mml2 = l1/2 = 120mml3 = l n/2 = 2000mmG r = g L + γw b w[H w(l n + 2D l + 2l3) - (l n h n + l32)]l n + 2D l= 3.00 + 19.00 × 240 × [2600 × (4000 + 2 × 1100 + 2 × 2000) - (4000 × 1500 + ∠2)](4000 + 2 × 1100)× 106=15.15kN/m实际计算出来的G r < 用户输入的G r 取G r = 100.00kN/m l 1 = b w = 240mm l 2 = 0.5l 1 = 120mm G r 产生的抗倾覆力矩 M rG = 0.8G r (L 2 - x 0) = 0.8 × 100.00 × (120 - 31.2) = 7.104kN?m 过梁自重产生的抗倾覆力矩 M rL = 0.8×g L (0.5b b - x 0) = 0.8 × 3.00 × (0.5 × 240 - 31.2) = 0.213kN?m 总的抗倾覆力矩 M r = M rG + M rL = 7.104 + 0.213 = 7.317kN?m > M ov = 5.034kN?m , 满足抗倾覆要求 4．挑板相关计算4．1 挑板截面尺寸验算 按混凝土结构设计规范(7.5.1) 0.25βc f c bh 0 = 0.25×1.00×11.90×1000×90 = 267.8×103N V max = 6.70kN < 267.8kN, 截面尺寸满足要求 4．2 挑板配筋计算4．2．1相对界限受压区高度ξb εcu = 0.0033 - (f cu,k - 50)×10-5 = 0.0033 - (25 - 50)×10-5 = 0.0036 > 0.0033 取 εcu = 0.0033按混凝土结构设计规范(7.1.4-1)ξb =β11 +f yE s εcu=0.801 +3002.0×105×0.00330= 0.554．2．2 受压区高度x按混凝土结构设计规范(7.2.1-1), A 's = 0, A 'p = 0 M = α1f c bx ⎝⎛⎭⎫h 0 - x2x = h 0 -h 02 -2Mα1f c b= 90 - 902 -2×5.03×1061.00×11.90×1000= 4.83mm4．2．3 受拉钢筋截面积A s按混凝土结构设计规范(7.2.1-2)α1f c bx = f y A s得 A s =α1f c bx f y=1.00×11.90×1000×4.83300= 192mm 2最小配筋率ρmin = max(0.45f tf y,0.002) = max(0.45×1.27300,0.002) = 0.0020A s < A smin = ρmin A = 0.0020×120000 = 240mm 2 取A stb = 240mm 2 根据计算，挑板负筋实际配置为,直径10mm ，间距为140mm,每1000mm 的实际配筋率为0.5610%>计算每1000mm 的配筋率0.2400%，满足要求！ 4．3 挑板分布钢筋计算按照最小配筋率计算 最小配筋率ρmin = max(0.45f t f y,0.002) = max(0.45×1.27300,0.002) = 0.0020A sTbfb = ρmin (h 1 + 2h 2)L/2 = 0.0020×(20 + 2×100)×1300/2 = 286.00mm 2 实际挑板分布钢筋配置,取直径为8mm,间距为200mm 5．梁端局部受压验算 计算梁端有效支承长度a 0 = min(10h cf ,b b) = min(105001.70,240) = 171mm 计算局部受压面积 A l = a 0b = 171 × 240 = 41160mm 2 计算影响砌体局部抗压强度的计算面积 A 0 = (D l + b w )b w = (1100 + 240) × 240 = 321600mm 2 局部受压强度提高系数γ =1 + 0.35A 0A l - 1 =1 + 0.3532160041160- 1 = 1.91 > 1.25 γ = 1.25梁端支承处砌体局部受压承载力计算公式 N l ≤ηγfA l N l = 0.5q L l 0 = 0.5 × 17.41 × 4200.0 = 36.6kNηγfA l = 1.0 × 1.25 × 1.70 × 41160 = 87.46kN > 36.6kN, 满足局部受压要求 6．过梁截面配筋计算 在以下计算过程中 h = h b = 500mm b = b b = 240mm h 0 = h - a s = 500 - 30 = 470mm M = M max = 38.40mm 6．1 过梁截面截面尺寸验算 按混凝土结构设计规范(7.5.1) 0.25βc f c bh 0 = 0.25×1.00×11.90×240×470 = 335.6×103N V max = 36.57kN < 335.6kN, 截面尺寸满足要求 6．2 验算截面剪扭承载力限制条件 按混凝土结构设计规范（7.6.1-1） f cu,k = 25 < 50mm 2, 故βc = 1.0V bh 0 + T 0.8W t = 36569240×470 + 112540000.8×12096000= 1.487 ≤ 0.25βc f c = 0.25×1.00×11.90= 2.98截面尺寸满足要求。
玻璃阳台栏杆设计计算书Calculatingreport
玻璃阳台栏杆设计计算书1计算引用的规范、标准及资料依据:1.1建筑设计规范：GB 17740-1999 地震震级的规定GB 50009-2001（2006版）建筑结构荷载规范GB 50010-2002 混凝土结构设计规范GB 50011-2001 建筑抗震设计规范GB 50019-2003 采暖通风与空气调节设计规范GB 50045-1995 高层民用建筑设计防火规范GB 50057-1994 建筑物防雷设计规范（2000年版）GB 50068-2001 建筑结构可靠度设计统一标准GB 50176-1993 民用建筑热工设计规范GB 50189-2005 公共建筑节能设计标准GB 50222-1995 建筑内部装修设计防火规范GB 50223-2004 建筑工程抗震设防分类标准GB 50352-2005 民用建筑设计通则GB/T 17742-1999 中国地震烈度表GB/T 18229-2000 CAD工程制图规则GB/T 18622-2002 温室结构设计荷载GB/T 18883-2002 室内空气质量标准GB/T 50001-2001 房屋建筑制图统一标准GB/T 50103-2001 总图制图标准GB/T 50104-2001 建筑制图标准GB/T 50105-2001 建筑结构制图标准GBJ 16-87建筑设计防火规范JGJ 3-2002高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 101-96建筑抗震试验方法规程JGJ 26-95 民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）JGJ/T 16-92 民用建筑电气设计规范JGJ/T 97-95 工程抗震术语标准建筑结构静力计算手册（第2版）1.2钢结构规范：GB 14907-2002 钢结构防火涂料GB 50017-2003 钢结构设计规范GB 50018-2002 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50205-2001 钢结构工程施工质量验收规范JGJ 81-2002 建筑钢结构焊接技术规程JGJ 82-91 钢结构高强度螺栓连接的设计施工及验收规程JGJ 99-98 高层民用建筑钢结构技术规程CECS 77∶96 钢结构加固技术规范CECS 80∶96 塔桅钢结构施工及验收规程CECS 102∶98 门式钢架轻型房屋钢结构技术规程CECS 133∶2002 包覆不饱和聚酯树脂复合材料的钢结构CECS 148∶2003 户外广告设施钢结构技术规程YB 9257-96 钢结构检测评定及加固技术规程01SG519 多高层民用建筑钢结构节点构造详图1.4玻璃规范：GB 4871-95 普通平板玻璃GB 9962-99 夹层玻璃GB 9963-98 钢化玻璃GB 11614-99 浮法玻璃GB 15763.1-2001 建筑用安全玻璃、防火玻璃GB 17840-99 防弹玻璃GB 17841-99 幕墙用钢化玻璃与半刚化玻璃GB/T 2680-94 建筑玻璃可见光透射比、太阳光直接透射比、太阳能总透射比、紫外线透射比及有关窗玻璃参数的测定GB/T 11944-2002 中空玻璃GB/T 7697-1996 玻璃马赛克JGJ 113-2009建筑玻璃应用技术规程GB/T 18915-2002 镀膜玻璃JC 433-96 夹丝玻璃JC/T 511-2002 压花玻璃1.5密封材料规范：GB14683—2003* 硅酮建筑密封胶JC/T881—2001 混凝土接缝用密封胶JC/T882—2001 幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T883—2001 石材用建筑密封胶JC/T884—2001 彩色钢板用建筑密封胶C/T885—2001 建筑用防霉密封胶JC/T486—2001 中空玻璃用弹性密封胶1.6幕墙规范：JGJ102-2003玻璃幕墙工程技术规范JGJ133-2001 金属与石材幕墙工程技术规范CECS127:2001 点支式玻璃幕墙工程技术规范GB/T 21086-2007建筑幕墙JGJ113-2009建筑玻璃应用技术规范JG138-2001 点支式玻璃幕墙支承装置JGJ/139-2001 玻璃幕墙工程质量检验标准GB/T15227-2007 建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法GB/T18091-2000 玻璃幕墙光学性能GB/T18250-2000 建筑幕墙平面内变形性能检测方法GB/T18575-2001 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法DBJ/CT014-2001 全玻璃幕墙工程技术规程1.7紧固件规范：GB 3098.1-2000紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB 3098.2-2000紧固件机械性能螺母粗牙螺纹GB 3098.5-2000紧固件机械性能自攻螺钉GB 3098.6-2000紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱GB 3098.15-2000紧固件机械性能不锈钢螺母2基本参数依据2.1栏杆所在地区 The balcony projects area海岛地区。
玻璃护栏设计计算书
大体积混凝土施工方案工程名称：洛阳帝都国际城定兴园建设单位：洛阳帝华房地产开发有限公司监理单位：河南省万安工程建设监理有限公司施工单位：如皋市建筑安装工程有限公司编制人：审核人：专业监理工程师：总监理工程师：一、工程概况：本工程1#、2#楼位于洛阳市洛龙区，在龙门大道与宜人路交叉口。
本工程结构类型为框架、剪力墙结构，地下一层，地上二十六层，总建筑面积为27357平方米，基础为筏板基础，板厚为1700mm.基础长度为52米，宽度为24.7米。
二、施工部署根据本工程的特点，1#楼分为两个施工段，1～17轴为I 段，17～40轴为Ⅱ段，在施工前项目技术部专制定大体积混凝土浇筑的方法各技术交底，在施工过程中我项目部浱专人指挥严格控制施工规范要求，确保工程质量，现场准备了对大体积混凝土保温、降温、测温等措施，专人测温。
三、施工准备由于基础面积大、底板厚，我项目部准备的一台拖泵、一台汽车泵，同时浇灌，混凝土工30人，其中振捣手6人，插入式振动器8台，铁铲、木磨子、小白线、塑料膜、测温管、玻璃测温计。
四、施工流程拖泵就位钢筋、模板验收合格后拖泵接管汽车泵就位混凝土分层浇灌分层振捣拉小白线找平预埋测温管收面压光扫毛履盖测温浇水养护。
五、混凝土输送车辆计算n = (Q m/60v)〖(60L/s)+T〗式中：n－混凝土罐车台数；Q m —罐车计划每小时输送量（m3/h）；Q m =Q ma18ђQ ma18—罐车定额输送量（m3/h）；ђ—混凝土泵的效率系数，底板取0.43；V—罐车定额容量（m3）；L—罐车往返一次行程（KM）S—平均车速（一般为30KM/h）T—一个运行周期总停歇时间（min）；由于商品混凝土搅拌站距本工地近，交通方便，根据以上公式计算，一台泵四辆罐车可满足。
混凝土泵的需要数量计算：N =Q h/ Q ma18ђ式中：N—混凝土泵台数Q h—每小时计划混凝土浇筑量（m3/h）；Q ma18—所选泵的额定输送量（m3/h）；ђ—混凝土泵的效率系数，底板取0.43.我们选用泵的输送量为60m3/h，根据公式计算利用两台泵浇筑。
玻璃栏杆计算书
玻璃栏杆计算书计算条件：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃。
玻璃尺寸2400mm（宽）X1200mm（高）.一、荷载计算玻璃所受的活载为：集中荷载，取对玻璃最不利的情况，在玻璃的中央施加一集中荷载1KN进行计算。
二、玻璃的计算模型计算软件：ANSYS9.0计算边界条件：二边简支弹性薄板，玻璃采用8+1.52PVB+8MM夹胶防火钢化玻璃，两片玻璃等厚，荷载均分。
计算模型：0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 500 X Y 三、玻璃的强度计算计算强度的荷载组合： 1.20 恒载 + 1.30 活载玻璃的应力云图如下（单位：N/mm^2 ）：MNMXX YZ SMX =30.144玻璃的最大应力σ = 30.144 N/mm^2 < f g = 84.0 N/mm^2 玻璃的强度能满足要求。
四、玻璃的挠度计算计算挠度的荷载组合： 1.00 恒载 + 1.00 活载玻璃的位移云图如下（单位：mm）:MNMX XYZ玻璃的最大位移为d=3.941mm <1200/60=20 mm。
玻璃的挠度能满足要求。
五、结论：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃能满足设计要求。
栏杆计算书-G
商务城人才公寓玻璃护栏设计计算书设计：校对：审核：批准：苏州工业园区国发国际建筑装饰工程有限公司二〇一〇年十月目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (2)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.7 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 栏杆所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)2.3 抗震设防 (3)3 栏杆承受荷载计算 (4)3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (5)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (5)3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 (5)3.5 作用效应组合 (6)4 栏杆横杆计算 (6)4.1 栏杆横杆荷载计算 (7)4.2 栏杆横杆强度计算 (7)4.3 栏杆横杆挠度计算 (8)5 栏杆立杆计算 (8)5.1 栏杆立杆荷载计算 (8)5.2 栏杆立杆抗弯强度校核 (10)5.3 栏杆立杆挠度计算 (10)6 栏杆玻璃的计算 (11)6.1 玻璃板块荷载计算 (12)6.2 玻璃的强度计算 (13)6.3 玻璃最大挠度校核 (13)7 栏杆与主体结构连接计算 (14)7.1 后置埋件计算 (14)7.2 栏杆与锚板焊缝连接验算 (19)玻璃护栏设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009 《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007 《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007 《不锈钢丝》 GB/T4240-2009 《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000 《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008 《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008 《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳钢焊条》 GB/T5117-1999 《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007 《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-2000 1.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.7土建图纸：2 基本参数2.1栏杆所在地区上海地区；2.2地面粗糙度分类等级栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
栏杆计算书
栏杆计算书基本参数:重庆地区基本风压m2抗震7度设防《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《建筑结构静力计算手册》《本工程设计要求总则》《混凝土结构加固设计规范》玻璃栏杆计算1TA-WL19假设共有10榀, 则每榀宽1357mm,高975mm.1.1、荷载计算(1)、风荷载标准计算：标高为处风荷载,按维护结构计算,按C类区计算风压W(J):基本风压W(J)=㎡β: 高处阵风系数(按C类区计算)β=高处风压高度变化系数(按C类计算):(GB50009-2001)μ=+×6/10=μ(T):风荷载载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB2009-2001第7.3.3条取μ(T)= W(J)=β×μ(B)×μ(T)×W(J)=×××=㎡(2)、风荷载设计值：W：风荷载设计值（kN/㎡）（W）：风荷载作用效应的分项系数：按该工程《设计要求总》则中的规定取W=×=㎡(3)、地震作用计算E(K)=β×a×Gβ:动力放大系数,取a:水平地震影响系数最大值,取G:幕墙构件的自重,㎡故E(K)=㎡玻璃的选用校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:H:该处玻璃栏杆公格高:A:该处玻璃板块面积:A×B×H=×=㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:㎡玻璃的重力密度为:㎡G=×t/1000=×12/1000=㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=×E(K)=×=㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=×1=m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载㎡设计值q(L)=×=㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：(L)+××W(k)(k)+××q(L)(K)+××W(k)+××q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝(k)+××q(L)=㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=m:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=+×在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m ㎡）θ＝（Ｗ（k）+×q(EK))×a4/(E×t4)=η：折减系数，按0＝查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6××2.8/2/103×8952×62=m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6××1/2/103×9302×62=m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：Ｗ（k）+××q(L)σ=σ(Wk)+××σ1(Wk)=m㎡<f(g)=m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=V:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为u: 扰度系数:η：D=(E×te3)/12(1-v2)=(N·m)D(f)=u×(W(k)+×q(L)×a4×η/D=(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=,小于玻璃短边边长的60分一(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=,Wy=(2)作用有均匀分布活荷载q （L ）:分布活荷载标准值m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN ·m ）M(L)=·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=×106/2368=mm 2<215N/mm 2活载沿水平方向： σ＝Ｍ（Ｌ）A I / 6.3.7A N WM γ 6.3.8￠N NE N W M /8.01(-γ ２E λπ1.1475/=查表得ψ＝０．３７λ＝N E = ××105×1000/× K φN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/×1000)+×106/×8333××)=mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算U(max):竖边＝<9mm<2714/250=扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=×12-2×503/12/2)=焊缝面积：Ａw =××50=栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝·m剪力：Ｖ＝采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw =mm 2>160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=mm 2<160N/mm 2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝Ｎ/mm 2＞160Ｎ/mm 2故焊缝无法满足要求，换成８mm后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=×12-20×503/12)/2)=焊缝面积：A w=××50=在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw=mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=mm2<160N/mm2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为××=螺栓承载剪力为：V=Afv= ×π×42/4×2= 〉故螺栓满足要求预埋件计算预埋件采用膨胀螺栓固定，膨胀螺栓取慧鱼FBN12/15+35 M12，监测得其极限拉力值约为36kN，剪力按Q235钢计算得125×π×122/ 4 =锚固区域的混凝土计算承载力为：根据《混凝土加固设计规范》13.3.2Ｎ1c=ψaψN5.1,efkcuh f混凝土采用Ｃ30，故基材混凝强度等级对锚固承载力的影响系数ψa=,混凝土立方体抗压强度标准=,有效锚固深度h ef=70mmψN=ψψ,N/A c,N0ψs,N=ψe,N=1/[1+(2e N/S cr,N)]Scr,N=3×hef=210mme N=0ψe,N=1参与受拉螺栓为2根对该工程中的螺栓锚固端的混凝土情况，大致可分为两类：水平栏杆锚固和竖直栏杆锚固对于水平栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示其有效面积为：Ａc,N=65100mm2A c,N0=44100mm2所以ψＮ＝ψＳ，ＮψＥ，ＮＡＣ，Ｎ／ＡＣ，Ｎ０＝×1×65100/44100=故N1c=ψa ψ5.1,ef k cu h f =×××1.20×== 对于竖直栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示其有效面积为：Ａc ,N =48050mm 2A c ,N 0=44100mm 2所以ψＮ＝ψψ故Ｎ1c=ψa ψN5.1,ef k cu h f =×××1.20× ==混凝土的受剪承载力设计值为 Ｖc=ψV 2.03.005.11.ef k cu h d c f平行于剪力方向的边距Ｃ1=50mm锚栓外径d 0=12mm有效锚固深度h ef =70mmΨ=1Ψ=1Ψ=1Ψ=1=×C 12=所以ψv =ψψh ,v ψψψA cy 0 =1×1×1×1×4=4Vc=Ψv 2.03.005.11.ef k cu h d c f =×4×1.20 ×××=以上计算了锚固混凝土的抗拉强度和抗剪强度 对于侧面扶手栏的预埋件，其混凝土受拉部分所受拉力为M/=<Ｎ混凝土锚固能力满足其所受剪力为Ｖ＝<拉剪复合作用下混凝土承载力验算： ()()122<+V N ββ()()151.0263.554.1268.874.5<++单个膨胀螺丝拉力为:M/d=2=<Nrk,s/γms=36/=30kN单个膨胀螺丝爱到的剪力为:1.538/2/4=<Vrk,s/γms=帮侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预理件,其混凝土受拉部分所受拉力为$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$M/=>,混凝土锚固能力无法满足$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$其所受剪力为V=<单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=2=<Nrk,s/γms=36/=30kN单个膨胀螺丝受到的拉力为2.795/2/4=< Vrk,s/γms=故底面的螺丝满足要求2TA-WL24计算选取洞宽尺寸为16800mm内的扶手栏杆作为对象,假设共有10榀,则每榀宽1675mm,高1025mm.玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:H:该处玻璃栏杆公格高:A:该处玻璃板块面积:A×B×H=×=㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:㎡玻璃的重力密度为:㎡G=×t/1000=×12/1000=㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=×E(K)=×=㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=×1=m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载㎡设计值q(L)=×=㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：(L)+××W(k)(k)+××q(L)(K)+××W(k)+××q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝(k)+××q(L)=㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=m:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=+×在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m ㎡）θ＝（Ｗ（k）+×q(EK))×a4/(E×t4)=η：折减系数，按0＝查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6××2.8/2/103×8952×62=m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6××1/2/103×9302×62=m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：Ｗ（k）+××q(L)σ=σ(Wk)+××σ1(Wk)=m㎡<f(g)=m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=V:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为u: 扰度系数:η：D=(E ×te 3)/12(1-v 2)=(N ·m)D(f)=u ×(W(k)+×q(L)×a 4×η/D=(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=,小于玻璃短边边长的60分一(mm)玻璃的扰度满足要求!对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm 4,Iy=9079mm 4Wx=,Wy=(2)作用有均匀分布活荷载q （L ）:分布活荷载标准值m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN ·m ）M(L)=·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=×106/2368 =mm 2<215N/mm 2活载沿水平方向： σ＝Ｍ（Ｌ）A I / 6.3.7A N WM γ 6.3.8￠N NE N W M /8.01(-γ ２E λπ1.1475/=查表得ψ＝０．３７λ＝N E = ××105×1000/× K φN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/×1000)+×106/×8333××)=mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=mm2<215N/mm2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=mm2<215N/mm2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算U(max):竖边＝<9mm<2714/250=扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=×12-2×503/12/2)=焊缝面积：Ａw=××50=栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝·m剪力：Ｖ＝采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=mm2>160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝Ｎ/mm2＞160Ｎ/mm2故焊缝无法满足要求，换成８mm后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=×12-20×503/12)/2)=焊缝面积：A w=××50=在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw=mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=mm2<160N/mm2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为××=螺栓承载剪力为：V=Afv= ×π×42/4×2= 〉故螺栓满足要求竖边框剪力:V:荷载作用产生弯矩(kN·m)V= kN(3)横边框强度计算弯矩作用下:σ=M/γ/w=mm2 < 215 N/mm2剪力作用下:τ=V/A= N/mm2 < 215 N/mm2弯剪满足要求预埋件计算对于侧面扶手栏的预埋件,其混凝土受拉部分所爱拉力为M/=< kN< kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=< kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=2= kN< Nrk, s/γms=36/=30kN单个膨胀螺丝受到的剪力为:0.749/2/4= kN< Vrk,s/γms=故侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预埋的件,其混凝土受拉部分所受拉力为M/=<,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=<拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=2=<Nrk, s/γms=36/=30kN单个膨胀螺丝受到拉力为:0.704/2/4=<Vrk, s/γms=故底面的螺丝满足要求3TA-WL23V=<单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=2=<Nrk, s/γms=36/=30kN单个膨胀螺丝受到剪力为:2.34/2/4=<Vrk, s/γms=故底面的螺丝满足要求百页栏杆计算:4TA-ML10每榀宽1750mm,高1800mm构件截面钢材为Q235;截面为:25×100×3钜形管;25×50×2矩形管;50×10扁铁;荷载计算栏杆标高为,近似取标高为处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W(J):基本风压W(J)=m2β:高处阵风系数(按C类区计算)β=μ(B):高处风压高度系数(按C类区计算)GB50009-2001)μ=μ(T):风荷载体型系数μ=W(k)= β×μ(B) ×μ×W(J)= ×××=m2挡风系数φ=An/A栏杆条宽度:10mm栏杆条间距:50mmφ=10/50=<W(k)= φ×=mm2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值(kN/m2)γ(W):风荷载作用效应的分项系数:按该工程《设计要求总则》中规定取W=×= kN/m2(3)地震作用计算E(K)= β×α×Gβ:动力放大系数,取α：水平地震影响系数最大值，计算模型如下图G：百叶构件的自重，m2故E＝kN/m2以下利用有限元软件sap进行计算，计算模型如下图竖边框计算：对于楼面对栏杆部分区域，其上主要作用为：风荷载：W＝kN/m2地震作用：E（K）＝kN/m2活载：q(L)= kN/m2参照《建筑结构荷载规范》GB2009－2001，用于强度计算时采用以下组合：(L)+××W(k)(K)+××q(L)(K)+××W(k)+××q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考虑组合Q＝(L)+××W(k)= kN/m2用于挠度计算时，荷载取为Q（k）= q(L)+×W(k)= kN/m2(1)竖这框由25×60×3矩开钢管组合而成，其截面特性如：A=284mm2I=90000 mm4W=3630mm3i=根据JGJ102－说明，矩形钢管厚度应大于3mm，故建议为25×50×3，其截面特性如下：A=414mm2I=125542mm4W=i=(2)栏杆条线分布荷载设计值（矩形分布）Q（1）：线分布荷载设计值B：栏杆条间距：Q（1）＝Q×B＝kN/m2(3)竖边框弯矩和剪力：竖边框底部弯矩和剪力均最大，其值为M＝kN·mV＝kNN＝××＝kN(7)若改为可拆卸栏杆,计算如下:焊接计算:采用角焊疑缝,宽4mm焊缝抵抗矩:W W=×12-10×403/12)/2)=6580mm3焊缝面积:A W=××40=372mm2焊缝承受弯矩:M= kN·m剪力:V= kN在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=mm2 <160N/mm2故焊缝满足要求.20×40×2矩形管强度计算:A=224 mm2I=533504 mm4W= mm3在弯剪力作用下:σ1=M/W W=mm2<215N/mm2强度要求!螺丝计算:竖向作用力:N=两螺丝受弯矩产生的剪力:×103/50= kN所以一个螺丝的剪力为:+1/2=螺丝计算:竖向作用力:N=两螺丝承受弯矩产生的剪力:×103/50= kN所以一个螺丝承受的剪力为:+1/2= kN螺丝截面:剪力作用下的剪应力: τ=V/A W=mm2栏杆条计算:(1)栏杆条由50×10扁铁组合而成,其截面特性如下: A=500mm2I=W=4170mm3(2)荷载线分布荷载设计值同前(3)栏杆条弯矩:M= kN·m(4)栏杆条挠度计算σ=M/γ/w=mm2<215N/mm2强度满足要求.(5)栏杆条挠条焊缝验算U(max):栏杆条最大挠度U(max)=<9mm<1800/250=挠度可以满足要求！(6)拦杆条焊缝验算焊缝抵抗矩:W W=×12-10×503/12)/2)=焊缝面积：A W=××50=栏杆条端部焊缝承受弯矩：M＝kN·m剪力：V＝kN采用角焊缝，宽4mm,在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A W=mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=mm2<160N/mm2故焊缝满足要求。
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玻璃阳台栏杆设计计算书1计算引用的规范、标准及资料依据:1.1建筑设计规范：GB 17740-1999 地震震级的规定GB 50009-2001（2006版）建筑结构荷载规范GB 50010-2002 混凝土结构设计规范GB 50011-2001 建筑抗震设计规范GB 50019-2003 采暖通风与空气调节设计规范GB 50045-1995 高层民用建筑设计防火规范GB 50057-1994 建筑物防雷设计规范（2000年版）GB 50068-2001 建筑结构可靠度设计统一标准GB 50176-1993 民用建筑热工设计规范GB 50189-2005 公共建筑节能设计标准GB 50222-1995 建筑内部装修设计防火规范GB 50223-2004 建筑工程抗震设防分类标准GB 50352-2005 民用建筑设计通则GB/T 17742-1999 中国地震烈度表GB/T 18229-2000 CAD工程制图规则GB/T 18622-2002 温室结构设计荷载GB/T 18883-2002 室内空气质量标准GB/T 50001-2001 房屋建筑制图统一标准GB/T 50103-2001 总图制图标准GB/T 50104-2001 建筑制图标准GB/T 50105-2001 建筑结构制图标准GBJ 16-87建筑设计防火规范JGJ 3-2002高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 101-96建筑抗震试验方法规程JGJ 26-95 民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）JGJ/T 16-92 民用建筑电气设计规范JGJ/T 97-95 工程抗震术语标准建筑结构静力计算手册（第2版）1.2钢结构规范：GB 14907-2002 钢结构防火涂料GB 50017-2003 钢结构设计规范GB 50018-2002 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50205-2001 钢结构工程施工质量验收规范JGJ 81-2002 建筑钢结构焊接技术规程JGJ 82-91 钢结构高强度螺栓连接的设计施工及验收规程JGJ 99-98 高层民用建筑钢结构技术规程CECS 77∶96 钢结构加固技术规范CECS 80∶96 塔桅钢结构施工及验收规程CECS 102∶98 门式钢架轻型房屋钢结构技术规程CECS 133∶2002 包覆不饱和聚酯树脂复合材料的钢结构CECS 148∶2003 户外广告设施钢结构技术规程YB 9257-96 钢结构检测评定及加固技术规程01SG519 多高层民用建筑钢结构节点构造详图1.4玻璃规范：GB 4871-95 普通平板玻璃GB 9962-99 夹层玻璃GB 9963-98 钢化玻璃GB 11614-99 浮法玻璃GB 15763.1-2001 建筑用安全玻璃、防火玻璃GB 17840-99 防弹玻璃GB 17841-99 幕墙用钢化玻璃与半刚化玻璃GB/T 2680-94 建筑玻璃可见光透射比、太阳光直接透射比、太阳能总透射比、紫外线透射比及有关窗玻璃参数的测定GB/T 11944-2002 中空玻璃GB/T 7697-1996 玻璃马赛克JGJ 113-2009建筑玻璃应用技术规程GB/T 18915-2002 镀膜玻璃JC 433-96 夹丝玻璃JC/T 511-2002 压花玻璃1.5密封材料规范：GB14683—2003* 硅酮建筑密封胶JC/T881—2001 混凝土接缝用密封胶JC/T882—2001 幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T883—2001 石材用建筑密封胶JC/T884—2001 彩色钢板用建筑密封胶C/T885—2001 建筑用防霉密封胶JC/T486—2001 中空玻璃用弹性密封胶1.6幕墙规范：JGJ102-2003玻璃幕墙工程技术规范JGJ133-2001 金属与石材幕墙工程技术规范CECS127:2001 点支式玻璃幕墙工程技术规范GB/T 21086-2007建筑幕墙JGJ113-2009建筑玻璃应用技术规范JG138-2001 点支式玻璃幕墙支承装置JGJ/139-2001 玻璃幕墙工程质量检验标准GB/T15227-2007 建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法GB/T18091-2000 玻璃幕墙光学性能GB/T18250-2000 建筑幕墙平面内变形性能检测方法GB/T18575-2001 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法DBJ/CT014-2001 全玻璃幕墙工程技术规程1.7紧固件规范：GB 3098.1-2000紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB 3098.2-2000紧固件机械性能螺母粗牙螺纹GB 3098.5-2000紧固件机械性能自攻螺钉GB 3098.6-2000紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱GB 3098.15-2000紧固件机械性能不锈钢螺母2基本参数依据2.1栏杆所在地区 The balcony projects area海岛地区。
(Island area)2.2地面粗糙度 (Grand roughness)地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；A. island, land that near sea, or deser t--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；---D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本工程按A类地区计算。
This calculating will be using data of A.2.3抗震烈度本工程为7(0.15g)度3栏杆载荷计算3.1风载荷标准值计算方法风荷载计算:阳台栏杆属于外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时W k=βzμsμz W0（GB50009 7.1.1-1）2当计算围护结构时W k=βgzμs1μz W0（GB50009 7.1.1-2）式中：其中: W k---垂直作用在栏杆玻璃表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。
经化简，得：A类场地: βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B类场地: βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C类场地: βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D类场地: βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2 时，局部风压体型系数μs1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数μs1（A）可按面积的对数线性插值，即μs1（A）=μs1（1）+[μs1（10）-μs1（1）] l ogA本工程属于A类地区,故μz=1.379×(Z/10)0.24W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，175mph的抗风强度相当于1.25N/m2175mph wind loading equales 1.25N/m2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G AK其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。
表5.3.4 水平地震影响系数最大值αmax设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32 厦门设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度为7度，故取αmax=0.12G AK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：γ0S ≤ Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S E≤ R/γRE式中 S---荷载效应按基本组合的设计值；S E---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R---构件抗力设计值；γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0；γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：d f≤ d f,limd f---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；d f,lim---构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d f≤d f,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+γwψw S WK+γEψE S EK2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+ψwγw S WKS---作用效应组合的设计值；S Gk---永久荷载效应标准值；S Wk---风荷载效应标准值；S Ek---地震作用效应标准值；γG---永久荷载分项系数；γW---风荷载分项系数；γE---地震作用分项系数；ψW---风荷载的组合值系数；ψE---地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。