对某热电厂300MW机组锅炉内结渣原因分析及防止技术措施的探讨
造成锅炉结渣的原因及预防措施
造成锅炉结渣的原因及预防措施
(1)锅炉结渣，也叫结焦，指灰渣在高温下粘结于受热面、炉墙、炉排之上并越积越多的现象。
燃煤锅炉结渣是个普遍性的问题，层燃炉，沸腾炉，煤粉炉都有可能结渣，由于煤粉炉炉膛温度较高，煤粉燃烧后的细灰呈飞腾状态，因而更易在受热面上结渣。
结渣使受热面吸热量减少，降低锅炉的出力和效率；局部水冷壁管结渣会影响和破坏水循环，甚至造成水循环故障；结渣会造成过热蒸汽温度的变化，使过热器金属超温；严重的结渣会妨碍燃烧设备的正常运行，甚至造成被迫停炉。
(2)造成结渣的原因是：
①煤的灰渣熔点低；②燃烧设备设计不合理；③运行操作不当。
(3)发现锅炉结渣要及时清除，进行“打焦”，打焦应在负荷较低，燃烧稳定时进行。
打焦人员应注意防护和安全。
(4)预防结渣的措施：
①在设计上，要控制炉膛燃烧热负荷，在炉膛中布置足够受热面，控制炉膛出口温度使之不超过灰渣变形温度；合理设计炉膛形状，正确设置燃烧器，在燃烧器结构性能设计中充分考虑结渣问题；控制水冷壁间距不要太大，把炉膛出口处受热面管间距拉开，作成“垂彩管”；炉排两侧装设防焦联箱等。
②在运行中，要避免超负荷运行，控制火焰中心位置，避免火焰偏斜和火焰冲墙，合理控制炉膛过量空气系数和减少漏风。
③对沸腾炉和层燃炉，要控制送煤量，均匀送煤，及时调整料层和煤层厚度。
锅炉结渣原因分析及预防措施
锅炉结渣原因分析及预防措施锅炉结渣原因分析及预防措施随着人们自身素质提升，措施对人们来说越来越重要，措施是一个汉语词语，意思是针对某种情况而采取的处理办法。
什么样的措施才是有效的呢？下面是店铺精心整理的锅炉结渣原因分析及预防措施，欢迎大家分享。
锅炉结渣原因分析及预防措施 1摘要：锅炉的结渣问题是比较普遍存在的，结渣对锅炉运行的经济性与安全性均带来不利影响，严重的结渣会导致锅炉被迫停炉，极大地影响锅炉的安全性和经济性。
关键词：锅炉；结渣1、结渣的危害主要表现在以下一些方面：锅炉热效率下降：受热面结渣后，使传热恶化排烟温度升高，锅炉热效率下降；燃烧器出口结渣，造成气流偏斜，燃烧恶化，有可能使机械未完全燃烧热损化学未完全燃烧热损失增大；使锅炉通风阻力增大，厂用电量上升。
影响锅炉出力：水冷壁结渣后，会使蒸发量下降；炉膛出口烟温升高，蒸汽出口温度升高，管壁温度升高，以及通风阻力的增大，有可能成为限制出力的因素。
影响锅炉运行的安全性：结渣后过热器处烟温及汽温均升高，严重时会引起管壁超温；结渣往往是不均匀的，结果使过热器热偏差增大，对自然循环锅炉的水循环安全性以及强制循环锅炉的水冷壁热偏差带来不利影响；炉膛上部结渣块掉落时，可能砸坏冷灰斗水冷壁管，造成炉膛灭火或堵塞排渣口，使锅炉被迫停止运行；除渣操作时间长时，炉膛漏入冷风太多，使燃烧不稳定甚至灭火。
2、锅炉结渣原因是多方面的，防止或解决锅炉结渣问题首先应找出结渣的原因，从多方面入手，加以解决。
防止和减少锅炉结渣的具体措施如下：要有合适的煤粉细度。
煤粉粗，火炬拖长，粗粉因惯性作用会直接冲刷受热面。
再则，粗煤粉燃烧温度比烟温高许多，熔化比例高，冲墙后容易引起结渣。
但是，煤粉太细也会带来问题，一是电耗高，制粉出力受到影响，二是炉膛出口烟温升高，易引起结渣。
适当提高一次风速可以减轻燃烧器附近的结渣。
提高一次风速可推迟煤粉的着火，可使着火点离燃烧器更远，火焰高温区也相应推移到炉膛中心，可以避免喷口附加结渣。
300MW燃煤机组锅炉结焦的原因及处理
300MW燃煤机组锅炉结焦的原因及处理作者：冀喜庭来源：《中国科技博览》2016年第02期[摘要]随着社会的进步，科技的发展，工业的规模越来越大。
大的工业企业，对能源的需求也越来越多，锅炉担负着大工业生产和员工生活的不可缺少的供热工作。
而锅炉的安全稳定连续生产是保证该企业供热是首要条件，影响锅炉正常生产的一个重要的原因就是锅炉的结焦问题，特别是燃煤锅炉尤为严重[关键词]燃烧调整、运行参数、煤质中图分类号：TM76 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2016）02-0116-011.直吹式制粉系统的运行方式对直吹式制粉系统的启动，应该先打开一次风门然后再对一次风管吹扫；直到风量、风压正常开始用给煤机给煤，并打开一个喷燃器燃烧二次风，观察着火情况。
相反，当制粉系统停运时，应该先停止给煤机，然后待几分钟后停止一次风，以防止管道内煤粉积淀。
另外，为了保护喷燃器不被烧坏，当该层制粉系统停运后，应将周界风保持适当开度以冷却喷嘴。
另外，给煤机转速调节范围不应太大，如果太高，不仅因为煤粉浓度太大，导致管堵塞，易使磨煤机过载造成煤粉不完全燃烧。
如果转数被调得太低，则在炉温度不太高的情况下，由于煤粉浓度不足，点火不稳定，容易发生炉膛灭火。
投入或停止制粉系统运行时，还需要分析对温度的影响，应及时地适当提高或降低摆角，从而达到对火焰中心的调整。
2.锅炉风量的调节2.1炉膛氧量的控制将炉内送入风量的实际值同理论下的空气量的比值称为量空气系数，用a来表示。
锅炉在燃烧过程中都用a表示炉膛内送入的空气量。
A同烟气中含氧量之间存在a=21＼21-O2的近似关系。
在这里我们的计算公式为：总风量（G）=G1+G2+G3+G4+G5+G6G1：#1一次风机出口风量G2：#2一次风机出口风量G3：#1送风机出口风量G4：#2送风机出口风量G5：#2角低氮燃烧器引出风量G6：#3角低氮燃烧器引出风量氧量平均值为空预器入口四个氧化锆测量氧量的平均值我们可以通过烟气中的氧量对过量空气系数的值进行间接的了解，根据氧量的指示值对过量空气系数进行控制。
解决300MW锅炉炉内严重结渣问题的技术和方法
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300MW循环流化床锅炉结焦原因及处理
300MW循环流化床锅炉结焦原因及处理
循环流化床锅炉是一种高效节能的锅炉，广泛应用于电厂、化工厂和制纸厂等工业领域。
在使用过程中，循环流化床锅炉会出现结焦问题，给生产运行带来一定影响。
本文将分析300MW循环流化床锅炉结焦的原因及处理方法。
一、结焦原因
1. 燃料成分不均匀
循环流化床锅炉燃烧的燃料种类繁多，包括煤、煤矸石、生物质颗粒等。
而这些燃料的成分和质量并不一致，导致在燃烧过程中形成不同的灰渣，有些灰渣容易结焦。
2. 燃烧温度不均匀
循环流化床锅炉的燃烧过程中，温度不均匀也是导致结焦的重要原因。
部分区域温度过高或者过低都会导致燃烧产生的灰渣结焦。
3. 燃烧控制不当
在循环流化床锅炉的燃烧过程中，如果燃料投放、空气供给等参数控制不当，容易造成燃烧不完全的情况，导致灰渣结焦。
4. 锅炉运行方式不当
循环流化床锅炉在长时间高负荷运行后，如果未能及时进行清灰和维护保养，也容易导致结焦问题的发生。
二、处理方法
1. 燃料选择
对于循环流化床锅炉来说，选择合适的燃料是预防结焦问题的重要一环。
合理的燃料混合和调节，可以减少结焦的可能性。
2. 控制燃烧温度
在锅炉运行过程中,需要采取控制燃烧温度的措施，确保燃烧温度均匀，防止局部温度过高导致结焦问题。
3. 燃烧控制
加强对锅炉燃烧过程中的参数控制，确保燃料充分燃烧，减少未燃烧残留物产生。
5. 使用解结剂
循环流化床锅炉结焦后，可使用一定的解结剂进行处理，帮助清除结焦物质，恢复锅炉正常燃烧。
300MW循环流化床锅炉结焦原因及处理
300MW循环流化床锅炉结焦原因及处理【摘要】300MW循环流化床锅炉结焦是影响锅炉运行效率的重要问题。
本文通过分析结焦原因，提出了几种处理方法：增加过热器加热面积、提高循环流化床床温、优化燃烧调整和定期清理结焦物。
通过综合应用这些处理方法，可以有效解决300MW循环流化床锅炉结焦问题，提高锅炉的稳定性和效率，延长设备使用寿命，为工业生产提供可靠的热源保障。
结合实际运行情况，选择适合的处理方法，并严格执行，可以有效减少结焦问题的发生，确保锅炉安全、稳定运行。
【关键词】300MW循环流化床锅炉、结焦、原因、处理、过热器、床温、燃烧调整、清理结焦物、综合处理方法、解决。
1. 引言1.1 300MW循环流化床锅炉结焦原因及处理随着工业生产的不断发展，300MW循环流化床锅炉在能源生产中扮演着重要的角色。
随着锅炉运行时间的增加，结焦问题逐渐凸显出来。
结焦不仅影响了锅炉的正常运行，还会降低锅炉的效率，增加能源消耗，甚至引发安全隐患。
结焦的原因主要包括燃烧过程中煤灰中的矿物质在过热器和炉膛中结晶、结块，以及燃料中的硫和灰分在过程中生成结焦物质。
在结焦问题出现时，我们需要采取针对性的处理方法，以确保锅炉的正常运行。
可以通过增加过热器加热面积来提高过热器对介质的传热效果，减少结焦物质的形成。
提高循环流化床床温可以促进煤灰中矿物质的熔融，减少结焦物质的生成。
优化燃烧调整可以调节火焰形状和燃烧温度，降低结焦物质的生成。
定期清理结焦物是解决结焦问题的常见方法，可以有效清除炉膛和过热器中的结焦物质。
300MW循环流化床锅炉结焦问题可以通过多种处理方法得以解决。
不仅可以提高锅炉的效率，减少能源消耗，还可以确保锅炉的安全稳定运行。
2. 正文2.1 结焦原因分析结焦是指在循环流化床锅炉内部，由于煤中的挥发分和焦炭成分在高温下反应生成焦油和焦灰，随着时间的推移，焦油和焦灰会在锅炉内部逐渐沉积并结成焦层的现象。
结焦会导致锅炉传热能力减弱，影响燃烧效率，加剧锅炉设备的磨损，甚至造成锅炉停机。
火电厂锅炉结渣问题分析及预防措施
近几年来，锅炉的发展非常迅速，国内300MW以上的机组，已成为我国电力的支柱。
随着锅炉容量的不断扩大，再加上引进的技术原因和安装过程中存在的问题以及锅炉运行水平没有能及时跟上，锅炉在运行中存在很多问题，对锅炉的安全运行与经济运行造成了很大的危害，锅炉结渣就是其中普遍存在的问题之一，下面就对结渣的机理、危害及预防逐一进行分析和总结。
一、结渣的危害在电站煤粉锅炉中，熔融的灰渣黏结在受热面上的现象叫结渣结渣对锅炉的安全运行与经济运行会造成很大的危害，其主要影响可归纳为下面几个方面：1、对炉内传热的影响而降低锅炉效率当受热面上结渣时，由于渣的导热系数很低，因而热阻很大，使炉内受热面的吸热能力大为降低，以致锅炉烟温升高，排烟热损失增加。
如果在燃烧室出口结渣，在高负荷时会使锅炉通风受到限制，以致锅炉内氧量不足。
如果在喷燃器出口结渣，则影响气流的正常喷射，这些都会造成化学不完全燃烧和机械不完全燃烧损失的增加，从而降低了锅炉效率。
2、降低锅炉出力受热面结渣会是烟温升高，从而使主汽温度升高，为了保证主汽温度，就需要降低锅炉出力。
3、高温腐蚀的出现在结渣前，灰和烟气复杂的化学反应，有时会出现高温腐蚀，而且锅炉压力的升高，就越容易缠上高温腐蚀。
4、造成受热面爆管结渣使受热面受热不均，再加上结渣形成的热偏差，很容易导致受热面爆管。
5、造成锅炉灭火和停炉结渣比较严重时，如果除渣时间过长，大量冷空气进入炉内，易形成灭火，有时大渣的滑落也可以将火压灭。
如果炉膛出口或者冷灰斗被封堵，还会造成停炉。
二、结渣的机理既然要介绍结渣的形成机理，就要首先介绍炉内受热面的沾污和积灰，受热面的玷污和积灰可以看做是结渣的前奏，它们之间是相互有机联系的。
那么是什么力量是灰粒沉积在受热面上的呢?一般来说只要有下列几个作用力：1、分子之间的吸引力。
当灰粒直径小于3µm时，分子间的吸引力就比灰粒本身重力大，使灰粒在受热面飞过时受到吸引。
2、重力沉淀。
300MW循环流化床锅炉结焦原因及处理
300MW循环流化床锅炉结焦原因及处理一、引言300MW循环流化床锅炉是一种常见的电站锅炉，其利用循环流化床的燃烧技术，能够高效、清洁地燃烧煤炭等固体燃料，被广泛应用于发电厂。
由于燃料的特性和操作不当等原因，导致锅炉结焦问题时有发生。
本文将就300MW循环流化床锅炉结焦的原因及处理方法进行分析和探讨，以期为电站运行提供参考。
二、结焦原因分析1. 燃料特性不均匀300MW循环流化床锅炉通常使用煤炭等固体燃料作为燃料，而煤炭的成分和性质并不均匀。
当燃烧过程中遇到含有较高灰分的煤种时，易造成结渣问题。
特别是一些含硫、含灰量偏高的煤炭，更容易形成结焦。
2. 操作不当操作人员在控制锅炉运行时，对于风量、给煤量、燃烧速度等参数的控制不当，都可能导致锅炉结焦。
风量过大会导致煤粉燃烧速度增加，增加燃料接触时间，容易形成结焦。
过高的给煤量也容易导致锅炉结焦。
3. 系统设计问题循环流化床锅炉的系统设计也是导致结焦问题的一个重要原因。
例如：床温不稳定、床层混合不均匀等问题，都可能导致床层内的燃烧速度不均，造成结焦。
4. 管道和阀门堵塞锅炉的管道和阀门是燃料输送和排放的关键部件，在运行过程中，由于灰渣粘附、燃料颗粒过大等原因，都可能引起管道和阀门的堵塞，导致结焦。
5. 其他因素其他因素如水质不佳、过高的锅炉负荷、燃料含硫量偏高等都可能是导致结焦的原因。
三、处理方法探讨1. 优化燃料选择尽可能选择含硫量低、灰分少的煤种，并保持燃料的均匀性，减少因煤种不均匀而导致的结焦问题。
加强操作人员的技术培训，确保操作规范，严格按照操作规程执行，避免因操作不当而导致结焦问题。
3. 加强系统监控加强对循环流化床锅炉的系统监控，及时发现燃烧异常，调整系统参数，避免结焦问题的发生。
定期对管道和阀门进行清理和检查，防止灰渣粘附和燃料颗粒堵塞导致的结焦问题。
5. 确保水质对锅炉水质进行定期监测和处理，保持水质清洁，避免因水质不佳而导致的结焦问题。
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建材与装饰２００８年７月对某热电厂３００ＭＷ机组锅炉内结渣原因分析及防止技术措施的探讨李镖炫（广东粤阳发电有限公司）摘要：电厂燃煤锅炉受热面结渣是经常遇到的难题，也是电厂安全生产中必须解决的重大课题之一。
本文针对某热电厂３００ＭＷ机组炉内严重的结渣问题，用实炉试验研究方法，诊断出其主要原因，制订了防止和减轻炉内结渣的技术措施。
关键词：炉内结渣；试验分析；防结渣技术；３００ＭＷ机组前言炉膛结渣是一个较普遍的问题，较大地影响了锅炉运行的安全性和经济性，随着机组容量的增大显得更为突出。
明显的事例如：沙角发电总厂６６０ＭＷ机组Ｃ３锅炉目前运行也存在着较为严重的结渣现象［１］，下面对某热电厂３００ＭＷ机组炉内严重结渣问题，亟待找出结渣的主要原因，并采取相应的解决或防止措施。
确保机组安全经济运行。
１炉内结渣原因试验结果及分析某热电厂３００ＭＷ机组的１１＃，１２＃炉系锅炉厂设计制造的亚临界压力控制循环锅炉，由于设计煤种为神木煤，其灰熔点很低，虽然在设计中已采用了二次风反切圆燃烧等先进技术，但在ＢＭＣＲ负荷下连续运行时，仍出现了炉内严重结渣的问题（２００３年１２月１日～１２日）。
为了确定结渣的问题（２００３年１２月１日～１２日）。
为了确定热电厂３００ＭＷ机组炉内结渣的具体原因，制定相应的防结渣技术措施，确保机组在ＢＭＣＲ负荷下安全经济运行，在热电厂１２＃炉上进行了１０ｄ（天）的实炉试验研究。
试验按电站锅炉热工试验标准方法ＧＢ１０１８４－８８进行。
在ＢＭＣＲ负荷下进行了６个工况试验，在低负荷下进行了４个工况试验。
１．１炉烟中氧量测定结果及分析（１）炉烟中氧量表ＣＲＴ值的偏差测定结果及分析。
试验中先对锅炉烟道内原安装的４个氧量表的ＣＲＴ值（控制屏仪表显示值）的误差进行了标定。
标定数据的平均值如表１所示。
从表１的实测平均数据与ＣＲＴ平均显示值比较中可看出：原左右侧４个氧量表的ＣＲＴ值均有严重偏差，误差最大的达１０４％，导致对燃烧风量的判断不准确，应及时更换。
（２）受热面处炉烟中氧量测定结果及分析试验测定了ＢＭ－ＣＲ工况下末级再热器出口处氧量的平均值为１．４２５％～２．６％，低温过热器进口处烟气中氧量的平均值为１．８２５％～３．０７５％，明显低于设计值，致使炉内局部区域呈还原性气氛燃烧，使本来灰熔点十分低的燃煤更易于结渣，这是导致３００ＭＷ机组在高负荷下出现炉内严重结渣的主要原因之一。
从测试现场也可以看到，在２６．５ｍ处８个看火门基本上全部被结渣堵塞，有时清理完仅２４ｈ又被堵塞；在水冷壁及分隔屏上也有结渣，局部还较严重。
尽管在试验的后期增加了风量，但从试验数据看，风量尚未达到设计值。
烟气中氧量低时，烟气中ＣＯ值明显高。
当末级再热器出口处Ｏ２为１．６％时，ＣＯ达０．０３１％；当Ｏ２为２．８％时，ＣＯ为０．００４％。
（３）空预器漏风率测定结果及分析。
试验测定了空预器进出口处的烟气中氧量值，现将试验值和计算的过量空气系数α漏风系数δ和漏风率ζ示于表２中。
由表２可见，空预器的漏风率最高达１６．９％。
如按保守的漏风率１２％计算，在ＣＲＴ显示的１２１０ｔ／ｈ总风量中有１４５ｔ空气漏掉，实际进入炉内的风量为１０６５ｔ，与ＢＭＣＲ工况下设计值（二次风９０２ｔ，一次风２５０ｔ）１１５２ｔ相比，缺口为８７ｔ左右；如按试验煤质分析资料在设计工况下估算，在ＢＭＣＲ工况下入炉风量应为１１６８ｔ，风量缺口达１０３ｔ。
从试验数据看，在ＢＭＣＲ负荷下，入炉风量明显不足，导致炉膛出口处的过量空气系数在１．０３～１．０８左右，大大低于设计值１．１５。
因此，炉内局部区域呈还原性气氛燃烧，加剧了炉内结渣强度和范围。
（４）关于风量显示的ＣＲＴ模式。
据表２可得，空预器的平均漏风率约为１３．６６％，即在基本ＢＭＣＲ工况下，至少有１４５ｔ／ｈ的空气没有进入炉内参与燃烧，而漏入尾部烟道，造成了实际入炉风量的不足，但此时ＣＲＴ显示的总风量却已达到风煤比的范围。
因此应修改ＣＲＴ的总风量显示模式，充分考虑空预器漏风对风煤比的影响，使ＣＲＴ显示风量与实际入炉风量一致，即应同时显示入炉风量和总风量，并以入炉风量和炉内氧量作为调节燃烧的参数，以总风量作为监测空预器漏风率和风机运行耗能的参数。
１．２一次风速试验结果及分析炉烟氧量实测值１＃及３＃氧量表的ＣＲＴ值２＃及４＃氧量表的ＣＲＴ值相对误差左侧１．４０２．８５１．７７１０．４～２６．４右侧１．８２２．４８３．５６３６．３～９５．６表１氧量表标定中实测平均值与４个氧量表的ＣＲＴ值工况空预器进口处空预器出口处漏风系数δ漏风率ζ锅炉负荷Ｄ／（ｔ．ｈ－１）ＣＲＴ总风量ＧＫ／（ｔ．ｈ－１）Ｏ２／（％）αＯ２／（％）α３２．７０１．１４８４．７０１．２８８０．１４００．１２２１０３３．６１２２９４２．６０１．１４１５．２５１．３３３０．１９２０．１６９１０１６．０１２２１５２．２５１．１２０４．２５１．２５４０．１３４０．１２０１０２５．４１２１０表２空气预热器的氧量平均值过量空气系数漏风系数及漏风率汇总表磨煤机１＃角２＃角３＃角４＃角相对于设计值偏差（％）Ｅ磨３０．４１３１．９８２８．９２３０．１１＋２０．５～＋３３．３Ｄ磨３０．２３２４．８３２３．８２２７．７６－０．８～＋２６．０Ｃ磨２１．７３２５．９９２９．９３２６．３７－９．５～＋２４．７Ｂ磨３０．６７２７．６９２１．８７２５．９０－８．９～＋２７．８表３各磨及各角一次风流速值ｍ／ｓ电力建设・１７０・建材与装饰２００８年７月由表３可见，８１％喷口的一次风速比设计值（２４ｍ／ｓ）偏高，其中偏高２０％以上的占４３．８％，最大偏差达３３．３％，一次风速最大偏差达４７．２％。
由于大部分喷口内一次风速偏高，特别是最上排Ｅ磨所对应的４个喷口，其一次风速均高于设计值２０％，导致最上排喷口喷出的煤粉偏粗，部分未及燃尽的粗粉颗粒有可能粘结于炉膛出口的屏及对流管束上。
因此一次风速过高，特别是Ｅ磨的风速太高，也是３００ＭＷ机组锅炉在高负荷时炉内严重结渣的重要原因之一。
１．３一二次风门开度及配比试验测定了各工况下４４个小风门的挡板实际开度，并与ＣＲＴ显示开度作了对比．从对比分析结果看，存在两个问题：（１）有几个小风门挡板存在着重复性错误。
主要是风门气动系统及连接件运行故障所致。
须加强巡视，否则个别挡板开度的严重偏差，会导致局部缺风，也会引起炉内局部结渣。
（２）有相当部分的挡板工作不够稳定，有时挡板开度能到位，有时则有较大偏差。
据其原因，有的是机械装置不够灵活，有的是汽缸漏汽等。
应加强对各小风门操作系统的检查与调整，以保证各风门挡板能灵活开启，开度到位，使各股风量匹配良好。
此外，在开始的高负荷试验中，发现部分二次风门存在开度不足的问题。
如在３００ＭＷ左右的工况下，有时顶燃风门（ＥＦ层）仅开５０％～６０％，导致二次风量不足。
由于总风量不足，一次风速又偏高，使得二次风量严重不足，一二次风配比失当，这是导致ＢＭＣＲ工况下炉内严重结渣的主要原因之一。
在后续的试验中已作了调整，将高负荷下ＥＦ风门开度到８０％左右，并将周界风挡板开足到位，使一二次风尽可能匹配好。
这对于火焰中可燃物的燃尽，加强烟气的混合，减小烟气的温度偏差，减轻和避免炉内结渣均有良好作用。
１．４煤粉细度测定结果及分析试验测定了各磨煤机各角一次风管内取样煤粉细度，汇总于表４中。
从表４中可以看出，各一次风喷口间煤粉细度偏差较大，有些一次风中的煤粉还较粗，这对燃烧效率的提高和防止炉内结渣都是不利的。
试验期间在末级再热器出口处测量烟温时可看到少量的火星，也说明有的粗粉未能在炉内燃尽。
１．５煤灰试样测定结果及结渣性预测煤灰试样测定结果与原设计资料相比如表５所示。
根据此次煤灰样分析资料及近年来该电厂３００ＭＷ机组所燃神木煤的资料，应用模糊数学理论对其结渣性能进行预测，结果表明神木煤是一种有严重结渣倾向的燃煤。
１．６炉内火焰温度测定结果及分析试验测定了不同负荷下炉内火焰温度的变化，现将炉内火焰平均温度随负荷变化列于表６中。
由表６可知，低负荷１８２ＭＷ（０．６ＢＭＣＲ）时的炉膛２６．５ｍ处火焰温度比３００ＭＷ时低１３８～１７４。
从表中还可以看出，分隔屏进口处的烟温在低负荷（０．６ＭＣＲ）时则低１２９。
试验结果表明，利用锅炉负荷变化时炉温变化可大大减轻和清除炉内结渣，采用高低负荷变化的合理的运行方式是防止炉内严重结渣的有效措施之一。
由表６还可知，采用ＡＢＤＥ磨运行方式与采用ＢＣＤＥ磨运行相比，炉膛火焰温度要低些，这对防止炉内严重结渣是有利的。
建议在ＢＭＣＲ工况下按ＡＢＤＥ磨方式运行。
１．７关于炉内烟压试验观察表明，在ＢＭＣＲ负荷下，炉膛内呈微正压燃烧，在炉膛上部３５．４ｍ处测温时有外喷现象。
炉内的微正压燃烧对炉内结渣是十分有害的，运行时炉膛的负压应控制在－３０Ｐａ左右。
１．８ＢＭＣＲ工况试验结果表明，３００ＭＷ机组锅炉负荷已达到ＢＭＣＲ工况，但汽机系统由于汽机次末级叶片已被割短凝汽器真空度已达不到设计值凝结水温偏高等原因（高３左右），已达不到ＭＣＲ工况，只能达到ＥＣＲ工况。
１．９吹灰器运行试验及结果对２６．５ｍ标高处１８只吹灰器的运行试验表明，其大部分都能正常吹灰，效果也较好，但１＃角处的一只吹灰器没有动作，经现场检查，属汽路连接不好所致，后已调整好后墙中间的一只吹灰器开始吹灰时，其墙内侧的吹灰器孔已被渣封死而观察不到吹灰孔，其孔口结渣虽被吹灰器顶出，但开始时未脱落，只是周围的渣一片片地在蒸汽吹扫下脱落，直到吹灰过程即将结束前，这片被顶出的大渣才被整个吹塌脱落，内墙上的吹灰孔及吹灰器才重新能清楚地观察到。
倘若这片渣吹不掉，则有可能会烧成硬渣，甚至发展成更严重的结渣，影响锅炉的安全经济运行。
因此加强吹灰是防止炉内严重结渣的主要手段之一。
特别是在ＢＭＣＲ负荷下，更应加强吹灰，２３００ＭＷ机组锅炉防治炉内结渣的技术措施及建议。
２准确控制入炉风量及配比强化对炉内燃烧的控制，特别是合理准确地控制入炉风量，是防止炉内严重结渣的关键。
从此次试验数据看，在ＢＭＣＲ负荷下，入炉风量明显不足，导致炉内局部区域呈还原性气氛燃烧，加剧了炉内结渣的强度和范围，为此建议采取如下措施。
磨煤机标准筛号１＃角２＃角３＃角４＃角Ｅ磨Ｒ９０２６．０２７．０２９．２３０．４Ｒ２００１．２３．６４．４４．０Ｄ磨Ｒ９０３２．０３１．２３８．４３６．８Ｃ磨Ｒ９０３１．０３４．０２６．０２８．０Ｒ２００３．８４．０１．２２．０Ｂ磨Ｒ９０３１．０２９．２２６．０２２．０Ｒ２００５．５４．８２．４３．２表４各磨及各角一次风内煤粉细度试验数据（％）测试项目ｔ１／℃ｔ２／℃Ｔ３／℃ＳｉＯ２Ａｌ２Ｏ３Ｆｅ２Ｏ３ＭｇＯＣａＯＮａ２ＯＫ２ＯＳＯ３ＴｉＯ２设计煤种１１２０１１５０１１８０４４．９９１８．４７９．９８２．２１１１．７９１．０８１．０２９．８００．８３１＃试验煤种１０９０１１４０１２１０４０．１６２０．６８７．９４１．１６２２．６４０．９０１．０５３．３３１．２２２＃试验煤种１１４０１１８０１２００２８．８５２０．６８８．２６１．８８２５．９８１．２１１．０６７．９３１．２８校核煤种１２００１２１０１２７０５０．４１１５．７３２３．４６１．２７３．９３２．３３２．３３２．０５－表５试验煤种的灰熔点及灰成分特性测试数据（％）工况电负荷Ｑｅ／ＭＷ锅炉负荷Ｄ／（ｔ・ｈ－１）２６．５ｍ标高处炉内烟温分隔屏进口处炉内烟温屏式过热器中部出口烟温屏式再热器中部出口烟温磨煤机运行方式Ｔ／℃１２９３￣３０２１０１４±１０３６１６１５±１６５１１３０１８９６８７６ＢＣＤＥ磨２２７５９２８．３１５８６１２５７８４５８１０ＢＣＤＥ磨３２４１８１５．０１５３４１１８６８３１８１６ＡＢＤＥ磨４２０８６９０．０１５２１１２２２７８８７４０ＢＣＤＥ磨５１８２５９９．３１４７７１１７２７６７７０３ＢＣＤＥ磨表６不同负荷下炉内各处平均火焰温度比较电力建设・１７１・建材与装饰２００８年７月（１）应及时更换空预器进口处的４个氧量表，使其较准确地显示烟气中的氧量，为运行司炉合理控制入炉风量创造条件。