电梯受力计算修订稿
外电梯基础回顶受力计算及加强承载力的措施
外电梯基础回顶受力计算及加强承载力的措施
施工电梯基础回顶的受力计算是根据《中国建筑出版社》出版的建筑施工手册计算。
因本施工电梯基础支承在二层（+4.8m ）两塔楼之间，电梯传下基础的总荷载P=368KN ，基础四角在结构层的梁上预埋各4Φ16与电梯基础梁连结，把上部水平力分给二层结构层负担。
楼板下用Φ53×3的钢管支承，把上部荷载P 直传到地下二层（-7.2）m 的板面上。
钢材的抗压强度设计值f c =0.205KN/mm 2，立杆的回转半径i=17，立杆的截面
积
A =
4
52m m 2。
材料强度的附加分项系一、验算稳定：
① 确定稳定系数 ： λ=l 0/i=1500/17=88.2 由表5-22查得 =0.672(用插入法)
②单杆的承载力验算:
/
N ′
=
A
≤二、支杆的布置：
电梯基础纵横布置各二条截面400×300的地基梁，地基梁把上部集中荷载均布在楼板上，楼板下部回顶Ф48×3的钢管36条，钢管布置见平面布置图。
按计算每支钢管承载N=45.9KN ，总承载力N 总=36×
45.9KN=1652.4KN>上部荷载P=368KN 。
由此看本工程回顶的安全系数较大，是安全的。
电梯受力计算
一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式： 式中：?—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ?a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式： 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况： 轿厢滞留的工况： c) 计算不同工况下?值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3=10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
（2）计算 е?α分别计算出装载工况、轿厢滞留工况、紧急制停工况的е1?α、е2?α、е3?α 数值。
（? 数值在步骤①求出；钢丝绳在绳轮上包角α的弧度值由曳引系统结构得到） （3）轿厢装载工况曳引力校核（按125%额定载荷轿厢在最低层站计算，轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计） 式中：T 1、T 2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力，N ； Q ——额定载重量，kg ；K ——电梯平衡系数； W 1——曳引钢丝绳质量，kg ；W 1≈H(电梯提升高度,m) ×n 1(采用钢丝绳根数) ×q 1(钢丝绳单位长度重量，kg/m) ×r(曳引钢丝绳倍率)；W 2——补偿链悬挂质量，kg ；W 2≈H(电梯提升高度,m) ×n 2(采用补偿链根数) ×q 2(补偿链单位长度重量，kg/m)r ——曳引钢丝绳的倍率； g n ——标准重力加速度，m/s 2α（gn ≈9.81m/s 2） 校核：轿厢装载工况条件下应能满足 21T T ≤е1?α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
电梯受力计算完整版
电梯受力计算HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：式中：—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ；T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.7182.校核步骤（1）求出当量摩擦系数a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ；γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：图8-1b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况：轿厢滞留的工况：c) 计算不同工况下值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3=10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
（2）计算 еα分别计算出装载工况、轿厢滞留工况、紧急制停工况的е1α、е2α、е3α 数值。
（ 数值在步骤①求出；钢丝绳在绳轮上包角α的弧度值由曳引系统结构得到）（3）轿厢装载工况曳引力校核（按125%额定载荷轿厢在最低层站计算，轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计）式中：T 1、T 2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力，N ； Q ——额定载重量，kg ；K ——电梯平衡系数；W 1——曳引钢丝绳质量，kg ；W 1≈H(电梯提升高度,m) ×n 1(采用钢丝绳根数) ×q 1(钢丝绳单位长度重量，kg/m) ×r(曳引钢丝绳倍率)；W 2——补偿链悬挂质量，kg ；W 2≈H(电梯提升高度,m) ×n 2(采用补偿链根数) ×q 2(补偿链单位长度重量，kg/m)r ——曳引钢丝绳的倍率； g n ——标准重力加速度，m/s 2α（gn ≈9.81m/s 2） 校核：轿厢装载工况条件下应能满足 21T T ≤е1α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重N q=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN由剪力计算公式 V max=fAV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V max=215N/mm2×57.716×10-4m2=1240.9KN本工程图示最大剪力值为22.95KN< V max=1240.9KN②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=45.9KN·m由弯矩计算公式M max=WfV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3故：M max=Wf=973333mm3×215N/mm2=209.267KN▪m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < M max=209.267KN▪m综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
电梯受力计算
一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒa)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式： 轿厢装载和紧急制停的工况：。
，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f 轿厢滞留的工况：理的槽。
，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=f c) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
电梯单桩基础承载力计算书
电梯单桩基础的计算书依据《起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 电梯自重标准值F k1=22kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×0.40×25=250kN承台受浮力：F lk=5×5×0.40×10=100kN3) 起重荷载标准值F qk=45kN2. 风荷载计算1) 工作状态下电梯塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 电梯所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×0.65=0.09kN/mb. 电梯所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.09×100.00=9.18kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×9.18×100.00=459.10kN.m2) 非工作状态下电梯塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 电梯所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×0.65=0.16kN/mb. 电梯所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.16×100.00=16.07kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×16.07×100=803.42kN.m3. 电梯的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(441+459.10)=610.09kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+803.42=603.42kN.m三. 承台计算承台尺寸:4000mm×6000mm×400mm单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！四. 桩身最大弯矩计算计算简图：电梯1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
电梯受力计算
一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒa)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式： 轿厢装载和紧急制停的工况：。
，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f 轿厢滞留的工况：理的槽。
，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=f c) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
电梯受力计算范文
电梯受力计算范文电梯受力计算是指对电梯在运行过程中所受的各种力进行详细的计算和分析。
电梯是一种用于运载人员和货物的垂直运输设备，其运行时需要受到多种力的作用。
了解电梯受力计算的原理和方法，有助于我们更好地了解电梯的运行机制和安全性能。
电梯受力计算的核心原理是牛顿第二定律和受力平衡原理。
根据牛顿第二定律，物体的运动状态受到作用在其上的合力的影响。
对于电梯来说，合力主要包括电梯的自重力、绳索张力、驱动装置的推力以及摩擦力等。
根据受力平衡原理，电梯在运行过程中各个方向上的合力应当为零，才能保证电梯的稳定运行。
首先，我们来计算电梯的自重力。
电梯的自重力是垂直向下的，大小等于电梯的质量乘以重力加速度，即Fz = mg，其中m为电梯的质量，g为重力加速度。
其次，我们来计算电梯的绳索张力。
电梯悬挂在绳索上，绳索张力提供了电梯的支撑力，负责抵抗电梯的自重力。
理想情况下，绳索的张力是均匀分布的。
但实际上，绳索张力在不同高度上可能不同，因为电梯的自重力会引起绳索的弯曲。
对于单根绳索，绳索上下两端的张力大小相等。
对于多根绳索来说，每根绳索上的张力之和等于电梯的自重力，即Fz=T1+T2+T3+...+Tn，其中T1、T2、T2...Tn分别表示各个绳索上的张力大小。
最后，我们来计算电梯的摩擦力。
电梯在运行过程中，存在着摩擦力，它的大小与电梯的运行速度、重量和摩擦系数等参数有关。
电梯的摩擦力主要分为静摩擦力和动摩擦力两种。
静摩擦力指的是电梯在起动阶段所受到的摩擦力，大小等于静摩擦系数乘以电梯的自重力。
动摩擦力指的是电梯在运行过程中所受到的摩擦力，大小等于动摩擦系数乘以电梯的自重力。
综上所述，电梯在运行过程中所受的各种力包括自重力、绳索张力、驱动装置的推力以及摩擦力等。
通过对这些力的计算，我们可以了解电梯的运行机制和运动状态。
电梯受力计算是电梯设计和安全性评估的重要内容，它有助于保证电梯的正常运行和安全使用。
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电梯受力计算Coca-cola standardization office【ZZ5AB-ZZSYT-ZZ2C-ZZ682T-ZZT18】一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式： 式中：—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ； T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。
e —自然对数的底，e ≈ 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式： 式中：μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ；式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：图8-1 b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况： 轿厢滞留的工况： c) 计算不同工况下值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=；轿厢滞留工况μ2=；紧急制停工况μ3=10/11.0s v +（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
（2）计算 еα分别计算出装载工况、轿厢滞留工况、紧急制停工况的е1α、е2α、е3α 数值。
（ 数值在步骤①求出；钢丝绳在绳轮上包角α的弧度值由曳引系统结构得到） （3）轿厢装载工况曳引力校核（按125%额定载荷轿厢在最低层站计算，轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计） 式中：T 1、T 2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力，N ； Q ——额定载重量，kg ；K ——电梯平衡系数；W 1——曳引钢丝绳质量，kg ；W 1≈H(电梯提升高度,m) ×n 1(采用钢丝绳根数) ×q 1(钢丝绳单位长度重量，kg/m) ×r(曳引钢丝绳倍率)；W 2——补偿链悬挂质量，kg ；W 2≈H(电梯提升高度,m) ×n 2(采用补偿链根数) ×q 2(补偿链单位长度重量，kg/m)r ——曳引钢丝绳的倍率； g n ——标准重力加速度，m/s 2α（gn ≈9.81m/s 2） 校核：轿厢装载工况条件下应能满足 21T T ≤е1α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
（4）在紧急制停工况曳引力校核：（按空轿厢在顶层工况计算，且轿顶曳引绳与对重底部平衡链质量忽略不计，滑动轮惯量折算值与导轨摩擦力因数值小忽略不计）式中：α——轿厢制动减速度(绝对值)，m/s 2（正常情况α为0.5m/s 2，对于使用了减行程缓冲器的情况，α为0.8m/s 2)；W 3——随行电缆的悬挂质量，kg ；W 3≈H/2(电梯提升高度,m) ×n 3(随行电缆根数) ×q 3(随行电缆单位长度重量，kg/m)。
校核：紧急制停工况条件下，当空载的轿厢位于最高层站时应能满足 21T T ≤е3α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
（5）在轿厢滞留工况曳引力校核：（以轿厢空载，对重压在缓冲器上的工况计算）校核：在轿厢滞留工况，当轿厢空载，对重压在缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，应能满足 21T T ≥е2α，即曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移。
计算实例： 曳引系统参数①当量摩擦系数 计算a)曳引轮为带切口半圆槽，使用下面公式：β=105°；γ=30°从图8-1查得 16.2sin sin 2sin 2cos 4=+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-γβγβπβγb) 装载工况, μ1= 轿厢滞留工况，μ2= 紧急制停工况，μ3=10/11.0s v +=10/25.211.0⨯+=(v s 为轿厢额定速度下对应的绳速, v s =v ×r)② 计算 еα装载工况，е1α= ×= 轿厢滞留工况，е2α=×= 紧急制停工况，е3α=×= ③ 轿厢装载工况曳引力校核n 11g r w 1.25Q P T ⨯++===⨯+⨯+8.9270400011.25550116023 （N ）W 1=7×××2＝470 kg W 2==2××＝432 kgn 22g r w Q P T ⨯++=k =120648.92432000148.05501=⨯+⨯+（N ） W 2=2××＝432 kg21T T =1206416023= <е1α= 所以，在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
④ 在紧急制停工况曳引力校核：=()()()25.081.9247025.081.9100048.01550⨯+⨯++⨯⨯+=13005(N)=()()25.0-81.9×54+432+1550=9477 (N)21T T =.947713005= <е3α=所以，在紧急制停工况条件下（轿厢制动减速度α为0.5m/s ），当空载的轿厢位于最高层站时，曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
⑤ 在轿厢滞留工况曳引力校核：g r w w P T n 321++==⨯++= 9.8124532415509976(N) W 3=1×× / 2＝54 kgg r w T n 12=9.812470=⨯=2303(N) 21T T 33.423039976== >е2α=所以，当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移，即当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
结论：该电梯曳引力按GB7588-2003附录M校核，符合要求。
二、曳引钢丝绳安全系数1.要求（1）曳引钢丝绳安全系数实际值S≥按GB7588-2003的附录N得到的曳引钢丝绳许用安全系数计算值Sf；（2）曳引钢丝绳安全系数实际值S≥按GB7588-2003的9.2.2条款规定的曳引钢丝绳许用安全系数最小值Sm：①对于用三根或三根以上钢丝绳的曳引驱动电梯为12；②对于用两根钢丝绳的曳引驱动电梯为16；③对于卷筒驱动电梯为12。
2.校核步骤（1）求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值S式中：T—钢丝绳最小破断载荷，N； n—曳引绳根数； r—曳引钢丝绳倍率；P—轿厢自重，kg；Q—额定载荷,kg； H—轿厢至曳引轮悬挂绳长度（约等于电梯起升高度），m；q—钢丝绳单位长度重量，kg/m；ng—重力加速度。
（2）按GB7588-2003的附录N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值SfSf是考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况所得到的给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值，按以下求得：①求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量N equivN equiv = N equiv(t) + N equiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引轮的等效数量. Nequiv(t)的数值从表N1查得。
表N1U 型/V 型带切口槽 下部切口角度值β 750 800 850 900 950 1000 1050 N equiv(t)不带切口的U 型槽N equiv(t)1equiv(p) N equiv(p) = K p (N ps + 4 N pr )式中：N ps —引起简单弯折的滑轮数量；N p —引起反向弯折的滑轮数量；反向弯折仅在下述情况时考虑，即钢丝绳与两个连续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍。
K p —跟曳引轮和滑轮直径有关的系数 式中：D t —曳引轮的直径；D p —除曳引轮外的所有滑轮的平均直径。
②根据曳引轮直径与悬挂绳直径的D t /d r 比值、等效的滑轮数量N equiv ，从下图N1查得许用安全系数计算值S f ：图N1图中的16条曲线分别对应N equiv 值为1、3、6、18………140时随Dt/dr 值变动的许用安全系数S f数值曲线，根据计算得到的N equiv 值选取向上的最近线。
若需要精确可用插入法取值。
（3）校核当S ≥S f ；且S ≥S m ，曳引钢丝绳安全系数校核通过。
例：某电梯Q=1500kg ；P=2000kg ；H=50m;采用4根Φ13钢丝绳, 最小破断载荷T=74300N ；q=58.6kg/100m ；曳引结构如图，U 型带切口曳引绳槽，β=90o, 验算钢丝绳安全系数。
解：①求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值S 式中：T —钢丝绳最小破断载荷，T=74300N ； n —曳引绳根数,n=4； m —曳引比,m=2；P —轿厢自重，p=2000kg ；Q —额定载荷,q=1500kg ； H —轿厢至曳引轮悬挂绳长度, 约等于电梯起升高度h=50m ； q —钢丝绳单位长度重量，q=58.6kg/100m ；n g —重力加速度。
②按GB7588-2003的附录N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值Sf a) 求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量N equivN equiv = N equiv(t) + N equiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引轮的等效数量；Nequiv(p)—导向轮的等效数量Nequiv(t) 的数值从表N1查得，U型带切口曳引绳槽，β=90o时， Nequiv(t)=5Nequiv(p)= K p (N ps + 4 N pr)式中：Nps —引起简单弯折的滑轮数量，本系统设置了两个动滑轮，即Nps=2；Npr—引起反向弯折的滑轮数量，根据反向弯折仅在钢丝绳与两个连续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍时才考虑的规定，本系统没有反向弯曲，即Npr=0；K p—跟曳引轮和滑轮直径有关的系数，本系统曳引轮的直径Dt=600mm;除曳引轮外有滑轮的平均直径Dp=500mm；K p=（D t/D p）4=（600/500）4=Nequiv(p)= K p (N ps + 4 N pr)=⨯（2+4⨯0）=N equiv = N equiv(t) + N equiv(p) =5+=b)根据曳引轮直径与悬挂绳直径的Dt /dr比值、等效的滑轮数量Nequiv，从图N1查得许用安全系数计算值Sf曳引轮的直径Dt =600mm；悬挂绳直径dr=13mm，Dt/dr=600/13=46, Nequiv=，选取向上的最近线Nequiv =10。