30m预应力简支转连续箱梁桥承载力检测与开裂分析
预应力混凝土连续刚构桥箱梁开裂成因分析及其施工建议
预应力混凝土连续刚构桥箱梁开裂成因分析及其施工建议摘要：针对混凝土薄壁箱梁桥在施工或运营阶段存在的开裂现象，本文结合裂缝形成的原因，给出了一些具体的施工建议，为同类工程提供借鉴和参考。
关键词：预应力刚构桥开裂混凝土薄壁箱梁以其良好的结构整体受力性能和跨越能力而在现代大跨桥梁结构中得到广泛应用，沪蓉西延线的大跨预应力混凝土连续刚构桥的主梁亦不例外地均采用这种断面形式。
但在国内迄今所修建的混凝土薄壁箱梁桥中，在施工阶段或运营阶段，箱梁上均存在较多的开裂现象，这一问题至今尚未得到较好的解决，已成为多年来困扰工程技术界的一个难题。
一．混凝土结构裂缝种类虽然使混凝土结构产生裂缝的原因很多，但可以将其分为荷载裂缝和非荷载裂缝和非荷载裂缝两大类。
所谓荷载裂缝是指外荷载作用下构件内的拉应变超过混凝土的极限拉应变所致，根据构件的受力特征不同有受拉、弯拉、剪切和扭转等裂缝形态；而非荷载裂缝是指材料收缩、温度变化、钢筋锈蚀、地基不均匀沉降以及施工养护不当等引起的裂缝。
在实际工程中，荷载裂缝只占20％左右，绝大部分是非荷载裂缝。
混凝土结构中存在拉应力是产生裂缝的必要条件，结构中主拉应力达到混凝土的抗拉强度时，并不立即产生裂缝，而是当拉应变达到极限拉应变时才出现裂缝。
硬化后的混凝土极限拉应变约为150×10-6，即10m长的构件，产生1.5mm的很小受拉变形即会产生裂缝。
由于混凝土材料的不均匀性，裂缝首先在强度最小的位置发生。
二．非荷载裂缝及其成因分析1．材料原因水泥品质：受风化的水泥，其品质很不安定，混凝土浇筑后达到一定强度前，在凝结硬化阶段会产生短小的不规则裂缝。
随着水泥品质的改善，这种裂缝目前较少见到。
水泥水化热：水泥用量在300kg/m3左右时，混凝土在绝热情况下由于水泥水化热将导致混凝土内部温度上升为30～40℃左右。
在实际结构中，内部因水化热产生蓄热的同时，构件表面还产生放热，使得构件内存在内表温度差。
预应力混凝土连续箱梁裂缝分析及防治
３ 防止 裂缝产 生的措施
１ 对预 应 力混凝 土连 续 箱粱桥 ，应 ） 该 考虑 支 座开 裂后 的 内力重 分布 ，正 确 计 算跨 中及支座 处 的弯 矩 ，根 据 弯矩 合 理 配 置纵 向预应 力钢筋 ，防止 顶 底板 弯
曲开裂 。
果 。 实 践 证 明 ，只 要 建 设 、 设 计 、监 理 、施 工单 位 同心协 作 ，大 跨 度预应 力 混凝 土连 续 箱形 梁桥 的 裂缝 是可 以克 服 的 。
产 生 畸 变 翘 曲正 应 力 ｏ ｄ 和 剪 应 力 Ｗ ｄｗ ， 箱 壁 上 也 将 引起 横 向 弯 曲应 力 ｏ
１ 问题 的提 出
近 年 来 ，大跨度 预应 力 混凝土 连续 箱广泛应用于梁桥工程 ， 随着使用时间 在 的延续 ，受结 构使 用条件变化 及环境侵蚀
的是 为 了提高 腹板 的抗 剪能 力 ，在腹 板
增加 ，且裂 缝 区逐 渐 向跨 中 方向扩 展 。 由于 Ｅ前大跨度预应力混凝土连续箱 ｌ
梁 一 般 采 用 三 向 预 应 力 结 构 ，竖 向预 应 力主要布 置在 腹板 厚 度的对称 线上 ， 目
箱壁较薄、横隔板较稀时 ，截面就不满
足 周 边 不 变 形 的 假 设 ，在 反 对 称 荷 载 下 ，截面 不但扭 转而 且发 生畸 变 ，从而
向压缩计 算得 出的 ，很明 显纵 向预应 力 弹性压缩损失的计算方法不能用于竖向预 应 力弹性 压缩 损失 的计算 。在 确定张 拉 控 制应 力时必 须计 算弹性 压缩 损 失 ，但
目前竖向预 应力弹性压缩损失的计算大 多
的拉应力 。在 连续 箱梁 内 ，在正弯矩区的 梁底部和负弯矩 区的梁顶部一般可发现这 些裂缝 ，正弯矩 的弯曲裂缝将贯通底板宽 度， 严重时将扩 展到 腹板 中， 负弯矩 区 ， 在 由于发生使该区内拉应力减少的弯矩重分
预应力混凝土连续箱梁的裂缝分析的开题报告
预应力混凝土连续箱梁的裂缝分析的开题报告一、研究背景和意义随着城市快速发展，各种交通工具成为人们日常生活不可缺少的一部分。
因此，大跨度桥梁建设不断涌现，其中预应力混凝土连续箱梁成为近年来桥梁建设中的主要类型之一。
预应力混凝土连续箱梁力学特性优秀，结构稳定性好，承受荷载能力强，而且施工方便，可适用于不同情况下的跨度和载荷要求，因此被广泛应用于桥梁建设中。
但是，在预应力混凝土连续箱梁的使用过程中，由于荷载作用、温度变化、材料老化等多种因素的影响，预应力混凝土连续箱梁易出现裂缝。
因此，对预应力混凝土连续箱梁的裂缝进行分析研究，有助于优化桥梁设计方案，提高桥梁的安全性和可靠性。
二、研究目的和内容本研究旨在对预应力混凝土连续箱梁的裂缝进行分析研究，具体目的包括：1.了解预应力混凝土连续箱梁的结构特点和材料性质。
2.分析预应力混凝土连续箱梁的受力情况及裂缝形成原因。
3.通过理论计算和数值模拟，探究预应力混凝土连续箱梁裂缝的分布规律和裂缝扩展趋势。
4.提出预应力混凝土连续箱梁裂缝控制和修复的方法和措施。
三、研究方法和步骤本研究采用理论分析和数值模拟相结合的方法，具体步骤包括：1.文献调研，了解预应力混凝土连续箱梁的结构特点和裂缝形成原因以及相关理论知识。
2.运用静力学和动力学的基本原理和方法，分析预应力混凝土连续箱梁的受力情况。
3.通过有限元数值模拟，对不同载荷条件下预应力混凝土连续箱梁的裂缝分布和扩展情况进行模拟计算。
4.结合实际工程案例，基于裂缝分析结果提出相应的控制和修复方法。
四、预期研究成果本研究预期可以得出以下成果：1.对预应力混凝土连续箱梁的结构特点和材料性质进行分析，深入掌握预应力混凝土连续箱梁的基本特点。
2.分析预应力混凝土连续箱梁的受力情况及裂缝形成原因，为进一步研究提供基础和前提。
3.通过运用理论计算和数值模拟，分析预应力混凝土连续箱梁的裂缝分布规律和扩展趋势，得出合理的裂缝控制和修复方法和措施。
浅析预应力混凝土桥梁的裂缝评估及加固质量检测
一
要， 而且是完全可能的。 参考文献
［ｌＣ０ １ ２０ ． １ Ｊ４ — ０ ０公路桥涵施工技术规范． Ｊ
【 姚玲森主编． ２ 】 桥梁工程． 人民交通出版社 ，０ １ ５月第 １ ２０ 年 版．
（ 作者单位 ： 门兴海湾监理咨询有限公司） 厦
土 桥 梁 裂 缝 的 处 理方 法 进 行 了讨 论 ， 提 出建 议 。 并
（） 体 积 混 凝 土 （ 度 超 过 ２ 的桥 梁 墩 台 、 台 及 锚 碇 １大 厚 ｍ 承 等） 水 化 热 使 内部 温 度 升 高 ， 热 措 施 不 当 ， 外温 差 大 而 引 ， 散 内、
起 的裂 缝 。
般 是 垂 直裂 缝 ， 混 凝 土 构件 受弯 矩 作 用 产 生 的裂 缝 ， 是 一
般出现在弯矩最大截面 。 对预应力混凝土结构， 预应力度过大和 过小都会 出现弯 曲裂缝 ，对于一期恒载较小的预应力混凝土结
温度和沉
降裂缝 。
形成含水梯度 ， 表面收缩大 ， 而内部收缩小 ， 出现内外收缩差 ， 混 凝土表面外部受拉应力 ， 内部受压应力 ， 而 当表面混凝土 的拉应 力超过混凝土 当时的抗拉强度 时， 便产生收缩裂缝 。干燥环境 、 养生不及时、 混凝土水灰比过大等容易引起收缩裂缝。
２１ 温度 裂缝 ．． ２ 混凝 土 在 强 度 形 成 过程 中产 生水 化 热 、 光 照 射 、 气 及 周 阳 大
围温度的变化， 将引起温度应力 ， 当温度应 力超过混凝土 当时 的 抗拉强度时， 即产生温度裂缝 。 常见的混凝土结构温度裂缝有 以
下几 种 ：
成 因分 析及其对结构影响程度 分析对裂 缝的处理决策起 着至关
预应力箱梁桥抗裂分析
cr cr nn nn
ft
3 cr cr 1 c1 nn exp c2 nn ... cr cr nn.ult nn.ult cr crnn 1 c13 exp c2 nn.ult 0
3
2. 裂缝模型的特点
4 5
总应变裂缝模型(Total Strain Crack Model)
裂缝模型示意图
全应变裂缝模型的参数
裂缝模型 根据确定裂缝方向的方法，总应变裂缝模型又分为固定裂缝模型 (fixed crack model)和转动裂缝模型(rotating crack model)两种。前者假 设裂缝一旦出现其方向就不再发生变化，后者则是裂缝方向始终与主拉应变 方向垂直。
预应力箱梁桥抗裂分析
定义材料模型方法 midas FEA中定义材料是在菜单的分析 > 材料…中进行。 材料对话框分为两部分。在对话框的上半部分的 “结构 ”中输入一般线弹性材 料特性。材料非线性弹性分析在线性区域内时使用在这里输入的材料特性。 材料在屈服后进入塑性阶段时使用的材料特性在对话框的 “ 本构模型 ” 中输 入。选择本构模型后，需要输入相应的一些参数。midas FEA中提供了丰富 多样的材料本构模型。.
1. 分析工况
裂缝状态 当勾选裂缝应变、裂缝应力时将自动输出本项。
2. 设置分析控制
操作步骤
1
Procedure 分析 > 分析工况 ...
2 0. 点击 分析控制 “ 4 5 6 1. 勾选 [材料非线性] 2. 选择 [Newton Raphson] 3. 勾选 [自动调整荷载步] 4. 最大荷载步骤数：“60” 7 5. 初始荷载系数：“0.1” 6. 最小荷载系数：“0.001” 7. 勾选 ”位移标准”
论预应力箱梁梁体裂缝成因分析及防护措施
论预应力箱梁梁体裂缝成因分析及防护措施
预应力箱梁是一种应用预应力技术制作的梁体结构，具有结构强度高、刚度好、跨度大等优点，广泛应用于桥梁工程中。
在使用过程中，预应力箱梁出现裂缝是常见问题，需要对其成因进行分析并采取相应的防护措施。
预应力箱梁梁体裂缝的成因主要有以下几方面：
1. 施工工艺问题：预应力箱梁施工过程中，如预应力钢束张拉过程中的冻结、锚固不牢固等问题，都有可能导致梁体出现裂缝。
2. 动力荷载：桥梁在使用过程中，受到动态荷载的作用，如车辆行驶、风荷载等，这些荷载可能会导致梁体出现裂缝。
3. 温度变化：温度变化是导致预应力箱梁梁体裂缝的常见原因。
在夏季高温和冬季低温的情况下，梁体受到昼夜温差的影响，产生膨胀和收缩，从而引起裂缝。
1. 施工质量控制：要加强对预应力箱梁施工过程中各环节的质量控制，特别是预应力钢束张拉过程中的冻结和锚固质量，以确保施工质量符合规范要求，避免由此引起的裂缝问题。
2. 结构设计优化：在预应力箱梁的结构设计中，要充分考虑到梁体在受力和温度变化等情况下的变形情况，尽量减小梁体的应力和变形，以降低裂缝的产生风险。
3. 增强监测：对于已经建造完成的预应力箱梁，可以采用结构监测技术对其进行实时监测，及时发现裂缝的出现，并对裂缝进行修复和加固。
4. 使用维护：对于预应力箱梁，要加强定期的维护工作，及时清理梁体表面的杂物和水泥砂浆，以避免裂缝进一步扩大。
预应力箱梁梁体裂缝的成因主要涉及施工工艺问题、动力荷载和温度变化等因素，通过加强施工质量控制、结构设计优化、增强监测以及使用维护等手段，可以有效减少和防护预应力箱梁梁体裂缝的发生。
桥梁结构常见裂缝及其形成原因分析
第Ⅲ阶段：破坏阶段
随着荷载进一步增加，受拉区钢筋和受压区混凝土的应力、应变也不 断增大。当裂缝截面中的钢筋拉应力达到屈服强度时，正截面的受力 过程就进入第Ⅲ阶段。此时，裂缝截面处的钢筋在应力保持不变的情 况下将产生明显的塑性伸长，从而使裂缝急剧开展，中性轴进一步上 升，受压区高度迅速减小，压应力不断增大，直到受压区边缘纤维的 压应变达到混凝土弯曲受压的的极限压应变时，受压区出现纵向水平 裂缝，混凝土在不太长的范围内被压碎，导致截面破坏。截面破坏前 的阶段成为第三阶段。
第Ⅱ 阶段：带裂缝工作阶段
受拉区混凝土一旦开裂，正截面的受力过程便进入第Ⅱ 阶段，第一根垂 直裂缝一般出现在纯弯曲段受拉边缘混凝土强度最弱的部位，如果荷载 稍微增大，会在纯弯曲区将出现多条垂直裂缝，开裂的受拉区混凝土退 出工作，拉力转由钢筋承担，钢筋应力突然增加。荷载继续增加，钢筋 的应力和应变继续增加，裂缝逐渐开展，中性轴上升。受压区混凝土应 力和应变也不断增加，塑性表现越来越明显，应力图形变为较平缓的曲 线形，第Ⅱ阶段可以作为计算裂缝宽度和变形依据。
简支梁桥和连续梁桥常见裂缝
钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥常见裂缝 钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁是所有运营中桥梁数量最多的梁桥，
其断面形式常有T形、Ⅰ字形、箱形和各种形式的组合。钢筋混凝土简支 梁的跨径一般在10～20米，预应力混凝土简支梁跨径一般在16-50米，少 量有更大的。
钢筋混凝土简支梁桥 网状裂缝
(2)由于顶板没有设置横向预应力筋产生的纵向裂缝。 (3)由于顶板横向弯矩主要受活载影响,超载很容易导致纵向裂缝。 (4)箱梁内外温度变化不同,由于内外温差,产生次应力也会导致开裂。 (5)设计过大的纵向预应力,其造成横向拉应力超过混凝土的抗拉强度。
30m预应力箱梁加固前后承载力试验对比分析
・４９ ・
３ ０ｍ预应力箱梁加 固前后承载 力试验对 比分析
李艳红
摘
徐 立志
要： 以工程 实例 为依托 ， 究了 ３ 研 ０ｍ预应力箱 梁加 固后 梁体承载 力的提 高效果 ， 并进行 了试验 对 比分析 ， 同时 了解
了梁体破 坏的直观印 象以及每 个阶段 的力学性 能 ， 对指导 实践有 着重要 意义。
关 键 词 ： 应 力 箱 梁 ， 载 力 试 验 ， 贴钢 板 加 固 预 承 粘
中图分类号 ：４ ６ Ｕ４
文献标识码 ： Ａ
１ 概述
该 ３ 预应力混凝 土箱梁单 点最大加 载吨位为 １０ｔ为了 ０ｍ ２ ，
现将 该梁在 各 级荷 载的作 用下位 移 、 裂缝 发展 等 为 了分析 ３ ０Ｉ ｎ预应力箱梁与粘贴 钢板这种 加 固方法 对梁 体 便于对 比分析 ， 承 载力 的提高效果 ， 进行 对 比分 析 ， 并 我们 在桥 梁施 工现 场做 了 结果汇总如下 。
受力 钢筋屈服而导致 梁体 断裂为终止 。
３ 试验 结 果
３ １ ３ ． ０ｍ预 应 力 箱 梁加 固前承 载 力试验
收稿 日期 ：０ Ｉ０ ．６ ２ １ ． １１
作者简介 ： 李艳 红 （９６ ） 女 ， 师 ， 州 市市政 工程公 司， 北 沧州 １７． ， 工程 沧 河
３ １ ２ 裂缝 发展 ． ． 梁体 裂缝发展如 图 ４所 示。 由于实 际试 验梁 在运 营过程 中
图 １ 应 变测点布 置图
开支点一个梁高处布置一个直角应变花。应变测点布置见 图 １ 。
出现裂缝 ， 有效 刚度有所减少 ， 加之预 应力损失 ， 梁体 开裂荷 载较
２． ２ 用 百分表进行挠度测量 ２． 点， １ 共 ０个 。挠度测 点布置见 图 ２ 。
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图 3 2- 7 号梁裂缝图 图 4 2- 8 号梁裂缝图
表 5 2- 7 号梁裂缝观测记录
裂缝编号 试验前宽度 试验过程中
1 015 ～ 110 2 010 ～ 015 3 015 ～ 110 4 015 ～ 110 5 010 ～ 015 6 015 ～ 110 7 015 ～ 110 8 015 ～ 110 9 010 ～ 015
2
=
g 2 lj
2
8
=
21625 × 2912 2 = 279177 kN 8
m
式中 l j —计算跨径。
4
y x = 11022 m
I = 01286 30 m
113 现浇桥面铺装和防撞栏产生的内力
不计桥面铺装时箱梁单元 ( 中梁) 的几何参数计算 为:
A = 01017 m y s = 01531 m
279177 + 381138 + 1 361194 = 2 023107 kN m
图 2 测点布置示意图
表 1 2- 7 号箱梁挠度记录
试验工况 第 三 次 加 载 荷载 kN
010 7617 148 19 216 19 281 14
mm 6 0100 0105 0111 0120 0126 mm 6 0100 0104 0109 0115 0105
预制梁挠度测点布置在支点、 1 4、 1 2、 3 4 处, 其 中 1 2 处在箱底板两侧各设一个测点, 其余测点在梁 中心线处各设一个测点 ( 见图 2 ) , 挠度测量采用机电 百分表进行。 试验挠度实测值由表 1 和表 2 给出。
总第 69 期
魏炜等: 30 m 预应力简支转连续箱梁桥承载力检测与开裂分析
计算值④ ΛΕ
11118 22317 - 13812 11118
应变校验系 数③ ④⑤
01456 01590 01713 01420
1 0100 0100 0103 0105 0102 3 0100 3136 7117 9156 0116 4 0100 3139 7122 9163 0112
预制箱梁荷载试验跨中需施加的集中力为: 4M m ax 4 × 2 023108 P = = = 277114 kN L 2912 试验时施加的最大荷载需满足 ( 0185 ～ 1105 ) P , 故试验荷载在 235157 ～ 291100 kN 之间即可。 4 试验方案和荷载试验 为利用施工单位运梁起吊设备加载, 本次试验采 用距中施加集中力, 即在试验梁跨中用型钢设横向分 配梁, 下铺中砂使其和梁顶面充分接触, 分配梁上安装
111 几何特性计算
图 1 箱梁横截面
112 现浇纵向湿接缝产生的内力
箱梁翼板现浇湿接缝产生的均匀荷载集度为 g 2 = 0175×0114×25= 21625 kN m , 其产生的跨中弯矩 为:
M
g2
预制梁截面如图 1 中实线所示, 计算得截面几何 参数为:
A = 01907 m y s = 01578 m
测点位置 ①
L 4
测点编号 ②
1 2 5 6 9 10 11 12
裂缝宽度无可观测到的改变
试验值③ ΛΕ
67 86 159 173 - 40 - 61 69 79
计算值④ ΛΕ
10911 21812 - 12314 10911
应变校验系 数③ ④⑤
01701 01761 01409 01678
5 测试值与理论计算值比较 2- 7 号梁和 2- 8 号梁挠度和应变试验实测值与
M
g3
= 12153 × 01035 7 × 302 = 402159 kN
m
16
内蒙古公路与运输 H ighw ays & T ran spo rta tion in Inner M ongo lia
2001 年第 3 期
01035 7 为该截面的弯曲系数[ 6 ]。 M g 3 在预制箱梁跨中底面产生等效应力的弯矩 为:
2
现浇桥面铺装和防撞栏产生的均匀荷载集度为:
g3 =
0106 × 1515 × 25 + 0109 × 1515 × 23 + 7131 = 5 12153 kN m
y x = 11069 m
I = 01316 12 m
4
计入桥面铺装混凝土层时箱梁单元 ( 中梁) 的几何 参数计算为:
该荷载作用在四孔连续梁上时, 在第二孔跨中产 生的弯矩为:
总第 69 期
内蒙古公路与运输 H ighw ays & T ran spo rta tion in Inner M ongo lia
15
文章编号: 1005205742( 2001) 0320015203
30 m 预应力简支转连续箱梁桥承载力检测与开裂分析
魏 炜 张永清 胡大琳
( 长安大学 公路学院, 陕西 西安 710064)
2 3 4 5
试验值③
mm 6151 9146 9153 6144
计算值④
mm 1213 1718 1213
表 10 2- 7 号梁测试应变值与计算值比较
( 第三次加载 P = 28114 kN )
测点位置 ①
L 4
测点编号 ②
1 2 5 6 9 10 11 12
试验值③ ΛΕ
51 51 134 130 - 101 - 96 48 46
表 3 2- 7 号箱梁应变记录
试验 荷载 工况 第 三 次 加 载
kN 010 7617 14819 21619 28114 5 - 1 36 67 100 133 6 - 1 32 63 96 129 -
ΛΕ
9 - 2 - 29 - 58 - 81 - 103 10 - 2 - 27 - 55 - 78 - 98
0105 m 10 110 ～ 115
裂 缝 宽 度 无 可 观 测 到 的 改 变
表 6 2- 8 号梁裂缝观测记录
裂缝编号 试验前宽度 试验过程中
1 015 ～ 110 2 010 ～ 015
0105 m 3 010 ～ 110
表 9 2- 8 号梁测试应变值与计算值比较
( 第三次加载 P = 27613 kN )
挠度测点编号
7 1 13 28 39 48 8 0 11 25 35 46
中孔中梁, 一端悬空, 一端放落顶压于力传感器上, 利 用 7V 08 ( 应变仪) 监控荷载, 用卷扬机升降调整荷载的 大小。 试验最大荷载选 280 kN , 试验采用分级加载, 每 级荷载为最大荷载的 1 4 ～ 1 3, 每片梁荷载试验进行
500 kN 力传感器, 用运梁龙门架卷扬机吊起一片预制
预制梁应变测试采用标距为 100 mm 的应变片和
7V 08 应变仪进行, 测点设在 1 4、 1 2 和 3 4 三断面下 缘外侧 ( 中心距梁底 115 cm ) 和截面翼缘板下外侧 ( 中
心距翼缘底面 110 cm ) , 对于跨中截面在腹板上方顶 面设两侧点, 应变片布置及编号如图 2 所示。 试验应变 的实测值由表 3 和表 4 给出。
L 2
理论计算值的比较由表 7 ～ 表 10 给出。
表 7 2- 8 号梁挠度测试值与计算比较
( 第三加载 P = 27613 kN )
测点位置 ①
L 4 L 2 3L 4 3L 4
校验系数平均值 挠度校验系 数③ ④⑤
01529 01533 01523 01528 L 2
01637
测点编号 ②
M
g3
′
= M
g3
11069 01316 12
01286 3 = 381138 kN 11022
m
2 活载内力计算
用等效简支梁法计算四跨连续梁各跨跨中横向分 布系数, 计算出中跨 2 号梁的横向分布系数为: 汽车: m q = 01664 07, 挂车: m g = 01312 8。 运用桥梁专用计算程序对四跨连续梁进行活载内 力计算, 中跨 2 号梁跨中弯矩为: 汽- 超 20: M m ax = 1 268 kN ・m 挂- 100: M m ax = 1 508 kN ・m 由于挂车荷载产生的弯矩大于汽车荷载产生的弯 矩, 故在确定试验荷载大小时, 按挂车荷载产生的内力 确定。 挂车内力在预制箱梁跨中底面产生等效应力的 弯矩为: 11163 01286 30 M P = 1 508 × × = 01360 74 11022 1 361194 kN m 3 箱梁试验荷载确定 箱梁现浇纵向湿接缝和现浇桥面及活载在预制箱 梁跨中产生的最大弯矩为: ′ M m ax = M g 2 + M g 3 + M P =
3 次。
表 4 2- 8 号箱梁应变记录
试验工况 第 三 次 加 载 荷载 kN
010 9918 209 11 276 13 010
ΛΕ
9 0 - 23 - 52 - 61 23 10 - 3 - 23 - 52 - 58 33
挠度测点编号